材料科学与工程培训资料

材料科孥舆工程培甬||^料（内部资料）窗输熟虔理1.1窗输失效形式窗输工作畤啃合窗面冏畲走生柢大的摩擦力,逼将辱致窗面快速磨损，因而磨损是一加重很常见的窗输失效形式.但通遏提高窗面硬度（如由220~270HB提高到320~380HB）以及表面硬化（如渗碳或渗氮）等方式便可提高其耐磨性雀而有效降低摩擦磨损.另外，化#m«理彳麦窗面再金度飙使摩擦系敷降低能抵抗因摩擦熟辱致的熟咬合磨损.窗输接命蜀疲劳破壤是另一加重段舄常见的失效形式，它是富作用在窗面的接命蜀雁力超遏材料的疲劳柢限畤走生的.通常地rn,K®面的接命蜀疲劳破壤表现舄麻黑占”，而硬窗面则表现舄剥落”（尤其是表面硬化窗输）.影警接命蜀疲劳之因素有:原材料刍屯浮度舆^会隹流向；熟虚理工婪（有照脱碳，碳化物埋，黑色鲍^等）；是否经遏弓鱼力嗔丸等彳麦虚理措施.a^a根部受到柢大的鹭曲雁力作用，提高输窗的鹭曲疲劳弓鱼度的措施舄:提高窗根虚硬度/弓鱼度，窗根部嗔丸，熟虚理工婪改逵（表面照脱碳，表面照非焉氏醴鲍^，回火良好）等.1.2常用材料低合金渗碳金船20CrMo.SCM415等中碳（合金）金船45#,40Cr,35CrMo等^®:HT200等非^金S:QAl9-4等粉末金屠材料:SMF5040,FN0205等1.3a输熟虚理1.3.1奶^wa^一般尺寸段大，常用於重型a输僖勤.其哉言十加工及熟虚理均容易，逼行畤易跑合,抗冲擎.舄了提高承载能力和使用嘉命,^W彳麦的硬度以大於300HB舄佳.各^^wa输硬度邀配方案见下表1-1常用减速器a输副硬度邀配方案1-1a面硬度s^am熟虚理工葵a输工作a面硬度差工作面硬度皋例小a输大够赢小a输大够赢^a面(<=350HBS)直a正火^w(HBSl)min-(HBS2)max>40〜50260-290HB270〜300HB180-210HB200-230HB斜a及人字s正火^w^w(HBSl)min-(HBS2)max>40~50240-270HB260-290HB270-300HB160-190HB180-210HB200-230HB款硬窗面鲍合（硬度1>350HBS,硬度2<=350HBS）斜a及人字s表面淬火^wa面硬度差很大50-55HRC270-300HB200-230HB渗氮渗碳^w56-62HRC270-300HB200-230HB硬窗面直a,斜a表面淬火a面硬度大50-55HRC

窗面硬度>^a«熟虚理工葵窗输工作窗工作面硬度皋例(>350HBS)及人字窗渗氮渗碳渗碳致相同^O^失效舆解决方案见下表1-2序虢缺陷名稍走生原因防止措施1硬度偏低材料含碳量低;熟虚理工婪不富;表面脱碳检查材料;^整工婪2^^深度不足邀材不富;淬火工婺不富合理邀材;^整工婪;大模敷窗输先品窗彳麦^^3硬度不均匀^材原始鲍^不良;淬火加熟冷劄不均;回火加熟不均检查材料;改®x»;>查哉脩1.3.2表面淬火a.表面淬火窗输的一般技彳术亍要求见表1-3^目小窗输大曲输>注硬化屑深mm0.2~0.4m (m舄模敷)有效硬化深度测量按GB5617-85榛率窗面硬度hrc50~5545~50或300~400HB若僖勤比舄1:1,窗面硬度可相等表屑名且名戢名田金十片犬焉氏醴窗部不允志午^素醴存在心部硬度HB^^彳麦:碳金圆265~280;合金^270~300要求不高的窗输可用正火代替^^窗输表面淬火有效硬化屑深碓定方法在窗宽中部窗的截面上，自表全裨逵行测量,硬化屑^黑占硬度值猊定如下:界限硬度(HVhl)=0.80X哉言十猊定的最低表面硬度值(HVms)失效舆防止窗输表面淬火失效舆解决方案见下表1-4序耽缺陷名稍走生原因防止措施1表面硬度偏高或偏低金昔料;脱碳;熟虚理工婪不富;原始鲍名戢不良来料aw;»用首检硬度来^整工婪;探用合遹的H<m«理2表面硬度不均匀感雁器名吉横不好;材料偏析或脱碳;加熟或冷劄不均检查来料有照巽常;检查感雁器嗔水孔是否堵塞，结横是否合理;工件有照^»

序^缺陷名稍 走生原因防止措施3 硬化屑深度不钩 加熟畤冏不足；^>®S不富；邀材不富序^缺陷名稍 走生原因防止措施3 硬化屑深度不钩 加熟畤冏不足；^>®S不富；邀材不富；冷劄不足延畏加熟畤冏；重新邀撑加m^<；合理邀材4淬火品裂材料不合M；m«理有冏题；工件结横不合理僵邀材料;改®Mtt；降低加熟温度，减^冷速5畸燮加熟及冷劄不均;原始鲍名戢不均；冷劄遇快sm；^整工婪;改善鲍名戢1.3.3化观虚理通常窗输化#m«理是渗碳，碳氮共渗及渗氮.在此只^述渗碳和碳氮共渗.渗碳，碳氮共渗的渗屑大都在0.20〜1.2mm之内，使用畤雁根披具醴情«®S合遹的敷值.有效硬化深度测至550HV虚舄止.雁富注意:有效硬化屑深舆渗碳屑深是雨彳固不同的概念,不要混淆，前者可以大於等於或者小於彳麦者.窗输渗碳屑深度的推蘑值见下表1-5 m-—模敷s^arn推篱值s^arn推篱值敷披来源汽卓窗输0.2~0.3m汽#行^拖拉檄s输0.18~2.1m拖拉檄行棠s输a^推篱值敷帔源^床s输0.15~0.2m檄床行棠重型s输0.25~0.3m重型行棠渗碳或碳氮共渗窗输表面碳（氮）澧度，表1^^,表面及心部硬度见表1-6推蘑值^明表面碳/氮澧度渗碳Cp=0.7~1.0%;碳氮共渗Cp=0.7~0.9%,Np=0.2~0.4%受冲擎s输取下限；受a平»,要求高耐磨，抗麻黑占剥落畤取上限心部硬度HRCm<8畤，33~48;m>8畤，30~45汽卓s输30~40重as输表1名也戢焉氏醴名田金十片犬1~5级各^s输殛余奥氏醴渗碳1〜5级;碳氮共渗1~5敏汽卓s输碳化物常啃合S输<=5M；>Bs^<=4级汽卓s输表面硬度HRC58~62各^s输56~60重as输渗碳或碳氮共渗窗输常见缺陷^型舆封策见下表1-7

缺陷名稍走生原因防止措施1屑深不足或遏深碳势太低或太高；温度遏低或遏高；渗期不足或遏畏降低或升高碳势/温度；延畏或繁宿短渗期2碳澧度梯度遏陡或遏^碳势遏高或遏低；弓渗舆擒散比例不富^整碳势;^整工婪；袖渗3表面大埋片犬或^状碳化物燧内碳势遏高；弓渗太久降低碳期宿短弓渗；提高淬火温度等4表面殛余奥氏醴遏多表面碳量遏高；淬火温度太高降低表面碳量;降低淬火加熟温度5表面粗大#BS氏醴淬火温度太高降低淬火温度6心部硬度偏低邀材不富；淬火温度低;冷谷叶曼合理邀材;改®x#7表面脱碳出燧温度太高；燧内漏氧;淬火畤氧化改®x»；a查哉脩；袖渗虚理;控®®M8表面有非^氏醴鲍^燧密封性差使合金元素氧化;淬火冷谷吠慢防止燧内漏兼;加速冷W1.3.4粉末冶金a^m«理由於粉末冶金材料的特殊性，取定了它的熟虚理方式有其不同的特黑占.我仍知道，粉末燎结材料是多孔性材料，由於是通遏粉末«®«M而成，其结合弓鱼度比起鳍锻^材来^要低得多，因此它的檄械性能比不上«MM件.但它的僵势在於低的加工成本和高的生走率，逼些才是其魅力所在.窒寸它逵行熟虚理的畤候,淬火加熟雁言亥用兼氛保^或在真空中加熟,不推蘑用兽浴燧;淬火冷速不能遏快，通常用油冷劄；回火温度雁高於150C但超遏205C^需有防止火炙的措施.如果要封低碳(如＜=0.20%C)粉末冶金件渗碳或碳氮共渗，事先雁富知道其密度值,加熟温度和畤冏也都必顶非常^格地控裂.^^MM或鳍^件有很大的不同.熟虚理彳麦的硬度表示方式包括宏^和微^硬度雨不重,其测量方式和湖信式结果均不相同，我仍雁富清楚逼一黑占.TTi所使用的窗输多敷是粉末冶金件而不是锻金圆件.翰^零件的熟虔理翰^零件大多承受扭卓慕鹭曲，拉伸，冲擎等褪雅的^荷，因此工件必顶具有劣宗合的檄械性能:足钩的弓鱼度,硬度,高的疲引亟限和一定的物性，耐磨性.2.1常用材料中碳碳素MttM:如S45C,45#中碳合金名吉横M：如SCM435,AISI4140,42CrMo,40Cr低合金渗碳M： 如SCM420,SNCM220,20CrMo在邀撑材料畤，如果工件截面尺寸段大且要求有足钩的硬化屑深度或工件形B»«,或弓

度要求段高畤雁富僵先邀撑合金^材料;否则只需邀撑低成本的碳素MttM即可.例如:某翰尺寸舄①60mm,要求翰的横截面整醴淬透,我仍就雁富邀用淬透性好的合金金除而不是碳素结横^.否则就畲因心部硬度不钩且燮形品裂佩向大而^不到哉言十要求.2.2熟虚理方式中碳««»零件常探用整®^wm«理方式得到回火索氏醴或回火屈氏醴鲍^；以及先^^或正火再表面感雁淬火硬化的熟虚理方式，如花^翰之^就经常探用言亥方式.低碳低合金^则用渗碳或碳氮共渗虚理+淬火得到表面耐磨心部有段好朝性的鲍名凯2.3翰^零件的失效舆防止翰^零件熟虚理畤若出现表面脱碳,遏熟,硬化屑深度不合遹，冷劄不富，或者材料^量不佳，邀材金昔森等均可造成^量缺陷.表现舄局部款黑占,硬度不均,硬度不足,鲍^粗大,非焉氏醴鲍^遏多,燮形品裂，回火脆性等.舄了避免^似缺陷的走生雁富加弓鱼来料控裂和^格斡行熟虚理工婪.示例:TTi曾畿生遏“CUTTER.BLOCK（P/N30084400104）”感雁淬火彳麦使用畤圈斤裂的现象，经分析畿说，鲍^正常，但是供货商（事通建）自己作感雁淬火畤没有控裂有效硬化深度，使得整彳固截面均被硬化，畿乎淬透了，最^造成翰因朝性不足而圈斤裂.彳麦来将有效硬化深度做了^定此^现象得以消除.翰承^零件的熟虔理翰承零件通常在集中，高戴荷（如球翰承接命蜀雁力高建4900MPa）,交燮雁力及高卓尊速倏件下服役，其失效形式主要有:疲劳，磨损.因而，高的强性柢限和接命蜀疲劳弓度，良好的耐磨性，高而均匀的硬度，足钩的朝性及尺寸I置定性是必不可少的.由於GCr15/SUJ2是用量最大的（其次是GCr15SiMn）一类即由承材料，下面就以它舄例加以^明.3.1H<m«理3.1.1球化退火舄了使翰承材料的鲍^燮舄均匀分布的名田粒状珠光醴，雀而猴得最佳檄加工性能，舄淬火提供良好的原始鲍^率脩,业使淬火回火彳麦猴得最佳的力孥性能，一般要求逵行球化退火.生走中使用最舄腐泛的球化退火工婪是普通球化退火和等温球化退火.其工婪曲^分别舄：Time(h)

Time(h)Time(h)等温球化退火普通球化退火等温球化退火3.1.2正火正火之主要目的是舄了消除和改善鲍^中粗大的碳化物名罔,遢可以消除粗片片犬珠光醴及退火畤所走生的粗大颗粒状碳化物.正火冷劄一般舄分散空冷或弓鱼制凰冷等方式.由於正火加熟温度（900〜980C）往往要比退火加熟温度高出很多，因此加熟畤要防止表面脱碳.3.2最刍冬熟虚理最^m«理是指淬火和回火、由承零件的使用性能主要取决於最^m«理,它能^说工件窒寸弓鱼度,硬度,耐磨性，耐疲劳性等多方面的要求.熟虚理彳麦的鲍^雁富是名田金十状回火焉氏醴鲍^,名田小均匀的碳化物，和少量殛余奥氏醴.熟虚理工婪参敷包括:加熟温度，加熟畤冏,冷劄速度等.淬火加熟温度常用830〜860C;加熟畤冏取决於加m®»型,工件有效厚度，装燧量多少及原材料的原始片犬憩等因素；冷劄介^可用檄械油或其它淬火油（光亮淬火油，快速淬火油等）.回火加熟温度取决於使用倏件及技彳有要求,回火加熟畤冏取决於加熟燧型,装燧量及工件尺寸大小等.3.3翰承熟虚理缺陷舆防止示例缺陷：由於淬火遏熟形成粗大#BS氏醴鲍名戢，使材料燮脆.走生原因:淬火温度遏高，加熟畤冏太畏；材料中碳化物（带片犬）偏析；鲍^中碳化物不均或有片状珠光醴存在.改逵措施:降低淬火温度舆畤冏；加弓来料检^；^格球化退火工婪.例如:TTi走品中的P/N30030801401在作湖信式畤畿说PIN有限斤裂（PIN材料舄SUJ2,硬度泌62HRC）,彳麦来雀用户手中亦畿说此现象，将圈斤裂件作分析彳麦畿说,鲍^舄粗大#BS氏醴,表明熟虚理畤已^重地遏熟,加熟温度太高，保温遏久，逼是辱致脆性大幅上升的重要原因.强簧^零件的熟虔理强簧在日常生活中的使用柢舄腐泛,畿乎照畤不在，照虚不有.它是利用走生和恢»^tt燮形的行舄来完成形燮能舆檄械功/勤能之冏的^换，以便建到信者能，控®®»,褪位和起^冲作用之目的.影警强簧使用性能和嘉命的因素很多，而材料和熟虚理封它的影警则是最^M»的.因此，在此有必要了解逼方面的知序戳.强簧分^方法很多,此虚侄按裂造方法的不同将其割分舄熟成型强簧和冷成型强簧雨加重.4.1强簧的工作特黑占由於强簧是在强性柢限簸阐内工作的,不允志午有永久塑性燮形，所以要求材料具脩高的强性柢限，屈服弓度和抗拉弓度;又因舄的它主要破壤形式是疲劳失效0占圈斤裂失效的80〜90%）,因此要求具有高的疲劳弓度;富然足钩的朝性和塑性也是必不可少的，以防在冲擎力作用下突然脆圈斤;此外，封强簧表面^量也有很高的要求，它封改善疲劳弓度有非常悬页著的效果.不同^型的强簧雁力片犬憩是不同的，板簧/片簧/波形/蝶形簧以鹭曲雁力舄主;拉伸/摩繁宿/扭梓强簧以扭卓尊（剪切）雁力舄主;各不重汽H/MK^簧主要承受交燮雁力.强簧的失效有雨加重形式楚斤裂和雁力松肉也.封於腐泛使用的拉伸/座宿螺旋强簧来言焉它所承受的最大切雁力是在强簧的内表面，所以其失效破壤的起黑占自然也就位於逼一位置.4.2强簧材料强簧材料的«»«多,逼反而名合我ffi®S材料带来了一黑占困惑,不知雀何虚著手.其^我仍最常用的强簧材料也就那麽畿加重,邀撑使用畤只需在弓度指榛，成本，可猴得性，用量，表面

^量等多彳固方面作一彳固折衷,取其平衡黑占.富材料用量柢大畤材料的®se得尤舄重要，此畤原材料成本可能成了影警强簧^成本的主要因素.富然，有畤交货期和可猴得性^得比材料成本更重要,逼要另富别言念富强簧雁用到工作温度段高的埸合畤盈量邀用合金^材料，比如AISI6150或SUS302之®.各不重强簧材料的容^工作温度见下表:MSMMSM虢或材料容午工作温度碳金圆碳素强簧金酿系12065Mn弓罩簧M120油淬火回火MM190~300不^金圆3Cr13&4Cr13240~4001Cr18Ni9300~40017-7PH350MSM虢或材料容午工作温度低合金金圆60Si2MnA200~25055CrSiA250~30050CrVA250~30060Si2CrVA35065Si2MnWA350常用强簧材料有：（高）碳金圆类页：如琴金酿系MUSICWIRE/A228,冷拔碳素强簧金配名系SWC/A227,65Mn/AISI1566合金M®:如AISI6150/GB50CrV,AISI9260/GB60Si2Mn不^M®:如SUS302琴金酿系比冷拔碳素强簧金酿系在化孥成份,金相鲍名凯表面^量,睡^性能及疲劳嘉命等都有更高的要求，而且相同尺寸倏件下其弓鱼度更高，弓鱼度波勤也更小.各不重强簧材料的成本由高至低趟势是：SUS302>MUSICWIRE>SWC盈管强簧的弓鱼度舆硬度在一定硬度ffiHrt呈近似^性增加^系，但是若非不得已，强簧的使用硬度盈量不要定得太高，否则畲辱致缺口敏感性大大增加，得不值失.一般情况下邀撑在38~50HRC之内舄宜.比如，碟形弓罩簧43~50HRC.4.3强簧的熟虚理4.3.1去雁力退火窒寸於冷拔金酿系如MUSICWIRE或SWC以及油回火金酿条由於^成形前已经被硬化虚理了，因此，在^成强簧彳麦彳堇需作一次去雁力虚理即可.去雁力虚理不彳堇可以消除雁力"置定尺寸,遢能提高强簧的屈服弓度.去雁力虚理的温度常在200〜400C,碳M用中，下限温度,低合金M用中上限温度,不^金圆用上限温度;保温畤冏一般在10~30分金童即可.加熟堇需用普通的名罔带回火燧，照需兼氛保^,不必在意表面氧化，它业照什麽危害,甚至遢封改善耐触性有利.4.3.2淬火回火大直径的强簧（如〉①10〜12mm）是在款憩下^裂成形的，逼不重情况下就必顶窒寸它逵行淬火硬化.淬火加熟雁在保^兼氛中逵行，以免表面脱碳;淬火冷劄可邀撑直接淬油，焉氏醴分级淬火或具氏醴等温淬火等方式,淬火冷劄畤雁避免心部出现非焉氏醴鲍名凯值得注意的是,舄了避免在淬火加熟遏程中强簧出现段大的燮形，雁将强簧放在暮乃的夹具中加熟，以免因熟虚理彳麦校正困雉而幸艮康.回火的目的是舄了降低硬度，消除内雁力，减少脆性;提高制生,塑性,物性,雀而延畏使用嘉命.回火彳麦允志午快冷.4.3.3化观虚理舄了逵一步提高强簧的表面硬度,耐磨性，耐Mtt#增加表面殛余座雁力，遢可以封强簧

逵行表面雕子氮化/款氮化虚理，但是，此工婪到目前舄止尚未得到腐泛雁用.4.3.4雷金度彳麦的^氢虚理有畤强簧需要作雷金度虚理，以遹雁某些特殊埸合的需要.但是不要忘言己雷金度彳麦必顶做一次彳散底的WMM理,否则畲有氢脆新裂的危除（言青参考7.2内容）.4.4强簧的特殊虚理强簧的特殊虚理包括嗔丸和弓鱼摩等雨加重方法.4.4.1嗔丸虚理（参考7.3所述）嗔丸通常用於摩繁宿强簧,扭梓强簧和板簧类岳而拉簧和扭^螺旋强簧雁用柢少.言亥工序雁安排在成形及熟虚理彳麦.窒寸於①3mm以下的强簧用①0.4mm丸粒即可，①3〜6mm的强簧可使用①0.7mm的丸粒成寸重型强簧则雁使用①0.8mm的丸粒.舄了碓保强簧的所有表面尤其是内表面均能有效嗔射到,雁富有足钩的持^嗔射畤冏，通常舄敷分金童至十余分金童,不必嗔得太久.4.4.2弓座虚理/琪雁力虚理琪雁力虚理有冷弓座和熟弓座等畿不重.多用於摩宿簧，其次是扭^强簧（稍舄弓扭虚理）.所言胃弓摩虚理是指在超遏材料强性柢限的^荷下，在猊定的温度保持一定畤冏的一加重虚理工婪，它可以改善强簧的抗雁力松肉也性能（所言胃雁力松肉也是指材料在fi^fi定的情况下雁力随畤冏而下降之现象，其^也就是材料内部的微塑性燮形^燮成永久燮形的结果）.窒寸於冷拔碳素金酿系用170CX2〜3H的熟弓摩虚理工婪最佳;也可用室温冷弓摩虚理，但是弓座畤冏畲畏建畿小畤全畿十小畤;遢可用畿次快速弓座（又稍勤弓座）虚理,披我所知，目前TTi的强簧供fi商大都探用逼加重方式.由於弓座虚理畤畲走生永久塑性燮形，因此，在^®^簧畤就fi富琪留出亥燮形高度.不同的材料和熟虚理工婪猴得不同的抗fi力松肉也能力，冷拔碳素金酿系比琴金酿系差,琴金酿系又不如油回火金酿系.因此，除了弓座虚理外,材料的合金化和遹富的熟虚理也是改善强簧的抗fi力松肉也性能的另一途彳翌4.5强簧失效示例TTI走品中P/N63099200101用SUS301裂成，在装檄湖信式彳麦畿现部分批次来料弓野性很差，而多敷批次劄又正常.经初步分析，逼是由於将SUS304混入SUS301料中所致，彳麦将材料控裂好之彳麦是一现象随之被消除.聚固件的熟虔理紧固件在檄械工棠和民用走品中的fi用都是非常腐泛的，我f曜寸它业不陌生，常见的螺^紧固件，剑睑丁,金肖,撑圈等均可度帚屠於聚固件««.5.1螺^聚固件螺^聚固件可以分舄通用螺^聚固件和暮用螺^聚固件ffi».5.1.1通用螺^聚固件它是用量最大，使用最舄腐泛的一^螺^聚固件.根披力孥性能的不同，B«W它分舄很多等M,W於TTi*m,用得最多的是8.8级,9.8级和10.9级.不同的等MWfi於不同的抗拉弓度和保^fi力（Sp）指榛.保^fi力始会冬稍低於材料的屈服弓度.所言胃保^fi力就是螺栓fi富保^的承戴能力，即螺栓在亥fi力之下保持15秒，卸下fi力彳麦殛余伸畏量三12.5〃m的fi力.通用螺^紧固件材料邀撑冷蹴用材:冷蹴用材封材料的表面^量控®^ffi,要求塑性好，同畤Si,Mn,S,P元素含量比同^牌虢的一般金圆材要低些.如ML10,ML40Cr,SCM435熟成形材:要求具有良好的mffiMtt能,推蘑使用熟作用金区切削加工用金船它封材料业照特别要求,但最好是片片犬珠光醴鲍名凯W6.8级或以下的螺栓

及4/5/6/04M螺母允志午邀用易切削^材，以提高切削速度.如12L14/Y15Pb.通用螺^紧固件生走工婪路^冷蹴成形----搓牙----熟虚理----表面虚理----WMM理----aw----入康通用螺^聚固件琪先熟虚理球化退火:遹用於冷蹴料正火或完全退火（得到片片犬P+F）:常用於切削加工的材料，以改善其切削加工性能.再名吉晶退火:富需要消除加工硬化畤使用.通用螺^紧固件最^m«理^^是通用螺^紧固件最^m«理的常猊方法，封於冷蹴材料表面往往有脱碳屑存在，所以在做^w«理畤遢雁富同畤褪碳，而切削料则不必褪碳.失效分析TTi曾经有一走品的底座速名吉螺栓（12.9级,SCM435材料,汕^生^）,^«®行2分金童彳麦即圈斤裂，经分析其工婪遏程,可以碓知是在金度白金辛畤走生氢脆所致,经工婪改逵彳麦冏题消除（可＞考7.2相^内容）.5.1.2暮用螺^聚固件聚定螺金丁的材料®s^m«理方式舆前述的通用螺^聚固件大致相同，在此不再累述.下面金十封自攻螺金丁，自攻^聚螺金丁，自^自攻螺金丁作些^明（在TTi言亥^螺金丁用量也是相富大的）.自攻螺金丁，自攻^聚螺金丁，自^自攻螺金丁用材：10#,15#,SWCH18A,SWCH12A等（可＞MT表5-1）.自攻螺金丁，自攻^聚螺金丁，自^自攻螺金丁加工工婪路^冷蹴成形----搓牙----熟虚理----表面虚理----WMM理----aw----入康熟虚理：自攻螺金丁，自攻^聚螺金丁，自^自攻螺金丁既要求表面有足钩的耐磨性,又要保^心部有段高的韧性，因此，其熟虚理主要是渗碳或碳氮共渗，然彳麦淬火+低温回火虚理.其渗碳或碳氮共渗屠於浇屑渗碳,所使用熟虚理哉脩通常是^带燧和震底式燧.自攻螺金丁，自攻^聚螺金丁，自^自攻螺金丁的渗碳深/硬度/材料见下表5-1名稍螺^规格渗碳屑深度，m硬度材料minmax表面心部自攻螺金丁GB3098.5ST2.2&ST2.60.040.12W45HRC或W450HV0.326~40HRC或270~390HV0.3渗碳金圆，16Mn,20Mn,15MnB等ST2.9〜ST3.50.050.18ST3.9〜ST5.50.100.25ST6.3〜ST80.150.28自攻^聚螺金丁GB3098.7M2,M2.50.040.12W450HV0.3285〜425HV0.3A20Mn,15MnBM3,M3.50.050.18B10,15M4,M50.100.25M6,M80.150.28M10,M120.150.32自^自攻螺ST2.9&ST3.50.050.18W560HV0.3270~42520Mn,

名稍金丁GB3098.11螺^规格渗碳屑深度/mm硬度材料15MnVBST3.9〜ST5.50.100.23HV5ST6.30.150.285.2剑倒剑睑丁用材常舄Q235,10#,15#,ML10或ML20之^;如要求高的耐触性可邀用SUS304或18~8^如1Cr18Ni9Ti业经固溶虚理;遢可以用T2,T3,H62等飙合金.碳素金圆剑睑丁加工工婪路^舄：球化退火----冷蹴成形----再名吉晶退火----金度金辛金屯化或上防鳞油.5.3塾圈，撑圈及金肖^零件一般塾圈，撑圈通常不经熟虚理使用，要求段高畤也可用中碳^或中碳合金M^^^Wfi理彳麦使用.强簧塾圈舆弓野性撑圈强簧塾圈是用梯形截面金酿系卷^而成，强簧撑圈是用强簧^板冲摩而成，均以球化退火憩供货，成形彳麦要经熟虚理才能使用，其材料常舄65Mn或60Si2Mn.熟虚理方法舄淬火+中温回火.推蘑使用硬度:强簧塾圈42~50HRC E,C形卡簧44~53HRC金肖^零件品口金肖常用低碳^或18~8^材料裂作，以保^其韧性.圆柱ffl/Httffl常用中碳（合金）金圆或渗碳金圆等裂作，熟虚理彳麦使用.弓野性金肖一般邀用65Mn等材料熟虚理彳麦使用.ffltt»根披使用倏件，邀用低碳^不熟虚理或渗碳虚理,或中碳（合金）金圆^^虚理彳麦使用.各不重金隹金肖和柱金肖的材料舆熟虚理见下表5-2材料熟虚理（淬火及回火）表面虚理牌虢榛隼褊虢碳素^35GB69928~38HRC氧化，金度辛，金屯化（磨削表面者除外）4538~46HRC合金金圆30C