江苏某办公楼屋面高支模施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc251338014"一、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc251338015"二、编制依据6HYPERLINK\l"_Toc251338016"三、施工计划6HYPERLINK\l"_Toc251338017"（一）进度计划6HYPERLINK\l"_Toc251338018"（二）材料计划6HYPERLINK\l"_Toc251338019"（三）设备计划7HYPERLINK\l"_Toc251338020"四、施工工艺技术：7HYPERLINK\l"_Toc251338021"（一）技术参数7HYPERLINK\l"_Toc251338022"1、荷载选择7HYPERLINK\l"_Toc251338023"2、材料选择7HYPERLINK\l"_Toc251338024"（二）工艺流程8HYPERLINK\l"_Toc251338025"（三）施工方法8HYPERLINK\l"_Toc251338026"（四）检查验收12HYPERLINK\l"_Toc251338027"五、施工安全保证措施13HYPERLINK\l"_Toc251338028"（一）现场安全领导小组13HYPERLINK\l"_Toc251338029"（二）安全措施13HYPERLINK\l"_Toc251338030"（三）应急措施14HYPERLINK\l"_Toc251338031"（四）监测监控14HYPERLINK\l"_Toc251338032"六、劳动力计划14七、计算书及相关图纸……………..…14（一）、实心锥顶模板支撑计算…….14HYPERLINK\l"_Toc251338035"1.荷载的计算14HYPERLINK\l"_Toc251338036"2.底模多层板验算15HYPERLINK\l"_Toc251338037"3.板底50×100木方验算16HYPERLINK\l"_Toc251338038"4.钢管小横杆验算18HYPERLINK\l"_Toc251338039"5.钢管立杆稳定性验算19（二）、梁模板支撑计算……………….20HYPERLINK\l"_Toc251338035"1.荷载的计算20HYPERLINK\l"_Toc251338036"2.底模多层板验算21HYPERLINK\l"_Toc251338037"3.板底50×100木方验算22HYPERLINK\l"_Toc251338038"4.钢管小横杆验算225.梁侧大横杆验算……..…….24HYPERLINK\l"_Toc251338039"6.钢管立杆稳定性验算247.梁侧板对拉螺栓验算………...………………..………..…248.斜梁最不利因素下模板支撑验算………..……….………25（三）、400×1850梁模板支撑计算…….27HYPERLINK\l"_Toc251338035"1.荷载的计算27HYPERLINK\l"_Toc251338036"2.底模多层板验算27HYPERLINK\l"_Toc251338037"3.板底50×100木方验算28HYPERLINK\l"_Toc251338038"4.钢管小横杆验算295.梁侧大横杆验算………..……………….....30HYPERLINK\l"_Toc251338039"6.钢管立杆稳定性验算307.梁侧板对拉螺栓验算……..…...…………….…………...…31（四）、附图…………….32高支模施工方案工程概况建设单位：***28#楼为框架结构工程，塔楼屋面结构为圆形锥顶结构，由两道框架圆梁、两道折梁、四个斜梁、一个实心圆锥顶及8个下部结构方柱组成，第一道框架圆梁顶面标高为13.350m，第二道框架圆梁顶面标高为14.658m，两道折梁交点即实心圆锥顶标高为15.285m。两道折梁截面尺寸为300mm×700mm，四个斜梁截面尺寸为为200mm×500mm，第一道框架圆梁截面尺寸为250mm×500m，圆直径为4770mm，第二道框架圆梁截面尺寸为200mm×500mm，圆直径为1500mm。28#楼为商业办公楼，塔楼左右两侧及后部均有结构，一侧有两层裙房，裙房一层标高为4.77m，靠近塔楼侧的屋面标高为10m，裙房屋面为斜屋面；塔楼另一侧为塔楼通道结构，一层标高为4.77m，二层标高为7.9m。塔楼结构图***花园二期东区架空车库分别将多层（24#、25#）、高层（19#、20#）连系起来，同时西区架空车库分别将多层（24#、25#）、高层（26#、27#）连系起来，架空车库结构中的地下室平台梁截面尺寸为400mm×1850mm，平台梁上部与250mm板相平，板顶标高为+4.05m；下部与200mm板相连，梁底距板底150mm，板顶标高2.55m，梁板成Z字形状。地下室标高为-0.2m，平台梁下柱的截面尺寸为500mm×500mm。地下室平台梁结构图高大模板立杆支撑在经分层夯实后铺300厚二灰结石，100厚C15混凝土垫层上。根据《建设工程安全生产管理条例》的有关条款，需对塔楼屋面的支模系统与连接平台梁进行专项设计，以塔楼屋面计算高度为15.258m及地下室平台梁截面400mm×1850mm编制施工方案。本塔楼屋面支模系统及地下室连接平台梁施工前，方案首先经专家评审通过，然后项目部管理人员进行方案理解，其次安全主管及技术负责人对相关施工人员进行专项技术交底及安全技术交底后搭设支模系统，施工过程中要协调好各工种相互作业。编制依据《建设工程安全生产管理条例》《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008***花园项目28#楼施工图***项目施工组织设计《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版)三、施工计划（一）进度计划1．本工程塔楼结构与商业裙房同步施工；地下室平台梁与地下室其他梁板结构同步施工。2．塔楼及塔楼通道结构模板支撑系统与钢筋工程施工进度计划：先进行一层标高为4.77m柱、梁、塔楼通道结构砼浇注，养护后继续进行塔楼结构及塔楼通道结构模板搭设工作，再进行二层标高7.9m处柱、梁、塔楼通道结构砼浇注，养护后进行塔楼下部7.9~12.65m以上八根柱子支模，砼浇注养护后进行屋面结构支模工作，最后进行塔楼屋面结构浇注。3．支模系统验收合格后封模，进行下道工序施工。4．支模系统拆除4.1．砼施工完毕待监理批准方可拆除梁侧模板。4.2．待砼强度达到设计强度时拆除支模系统。（二）材料计划1、塔楼结构支模系统砼采用泵送商品砼，确定浇筑时间后提前2-3天与商品砼供应商联系，保证施工进度。2、支模用钢管、扣件及顶托按施工工序运底现场，保证施工前的搭设工作正常开展。（三）设备计划1、经纬仪：1台2、水准仪：1台3、钢卷尺：50m长2把、5m长3把4、拉线、线坠5、力矩扳手：1把6、全站仪：1台四、施工工艺技术（一）技术参数1.荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）附录A中的数据。模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数表序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包包括梁模）0.30/0.550kN/mm21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁钢筋自重1.524kN/m31.24楼板钢筋自重1.124kN/mm31.24振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m225施工荷载计算底模及小横杆杆时4.0kN/m22(另以集中荷载2..5kN验算，取大大值)1.4计算大横杆时2.4kN/m22计算立杆及其他支支承构件1.0kN/m222.材料参数材料规格性能指标参数钢管Q235钢，Ø448×2.88抗弯强度设计值：：fm=2005N/mmm2截面积：A=33.97cmm2；惯性矩：I=10.220cm4截面模量：W=4.25ccm3；弹性模量：E=2.006×1055N/mmm2模板12厚多层板弹性模量E=44.05×103N/mm2；抗剪：τ=1.2NN/mm2截面模量：W=224000mmm2，惯性矩：I==1440000mm4静弯曲强度垂直纤纤维向最小值值：f=10..32N/mmm2木方50×100松松木顺纹抗压：fc==10N/mmm2；顺纹抗剪：fv=1..4N/mmm2顺纹抗拉：ft==8.0N//mm2；抗弯：fm=133N/mm22弹性模量：E=99000N//mm2；松木的重力力密度5kN/m3截面惯性距Ix==41666667mm44截面最大抵抗距WWx=833333mm3扣件单扣件承载力[N]=80000N双扣件承载力[N]=120000N对拉螺栓φ1212.9KN（二）、工艺流程1.塔楼及塔楼通道施工顺序：塔楼及塔楼通道模板支撑垫层浇注→搭设梁、板模板支撑系统→一层框架结构钢筋绑扎、模板搭设→柱、梁，板砼浇注→混凝土养护→塔楼及塔楼通道二层模板支撑系统→二层框架结构钢筋绑扎、模板搭设→柱、梁，板砼浇注及混凝土养护→塔楼下部7.9~12.65m以上八根柱子支模系统搭设→八根柱子钢筋绑扎、模板搭设、砼浇注→塔楼屋面模板支撑系统→梁、板砼浇注→砼养护及模板拆除→梁、板模板支模系统待砼到设计强度后拆除。2.塔楼屋面模板搭设施工顺序：垫层→垫木和底座→立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→板模→板筋→梁、板砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。3.地下室平台梁模板施工顺序：垫层→垫木和底座→杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→板模→板筋→地下室梁、板砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。4.施工时先搭设折梁架→根据已搭设梁架，调整立杆间距，搭设斜梁、圆梁及板的支模系统。（三）、施工方法1.本工程模板采用50×100木方，12厚多层板和壁厚不少于2.8的φ48×2.8钢管。2.应选不大于50mm的木块作立杆支承垫块，塔楼屋面模板下方木按放射型布置。3.支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。4.根据工程的特点及结构特征，折梁其截面尺寸大，立杆布置原则：按两道折梁平面投影位置向外均匀对称布置，再根据斜梁及圆梁位置作出调整。5.在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，横向、纵向水平杆相互贯通。由于本工程中含有不同形状的梁，在布置梁下立杆时可以调整为不同的间距，确保立杆的稳定性。本工程立杆间距最大为0.9m，沿折梁下均匀对称布置，其它梁下两立杆间距均小于0.9m。6.由于塔楼顶为实心锥形顶结构，且折梁顶部包含一部分实心锥形顶，折梁及实心锥形底板下部立杆的稳定性是整个工程的重点，应对此部分进行验算。7.塔楼屋面模板支撑系统工程的部分支撑要根据周边商业裙房及塔楼施工情况布置，必须根据周边裙房的模板支撑系统其特点布置和调整立杆外围位置。8.扫地杆离地面200mm，立杆等步距，每跨按1.537m等间距布置，本工程是圆锥形屋面，由于屋顶到屋底面高差为1.935m，屋底面半径为4.77m，塔楼面的坡度较大，立杆布置到第八跨后，按阶梯式布置水平系杆，保证立杆的稳定性。9.考虑到塔楼屋面顶中间1.5m半径为实心圆锥体，中间立杆对称加设一道，同时考虑本工程为锥形屋面，外围部分板悬挑出来，在悬挑板与圆梁之间加设一道立杆。10.混凝土浇筑采用泵送布料，塔楼屋面浇注先浇注框架折梁，再浇注四道斜梁至第二层圆两处，最后浇注浇注楼面实心锥形顶，浇注原则要按对称均匀浇注。11.浇注过程中，施工人员应按施工步骤要求进行砼浇注，待柱达到设计强度75%后方可浇注梁板砼。12.全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成整体，从而确保砼浇筑时整个支撑系统的稳定。13.水平杆件采用对接接头。14.砼浇筑方向先远后近，砼分层浇筑，不能集中堆载，砼堆载高度不能大于作业面设计标高100mm；梁砼分层浇筑，每层砼浇筑高度不大于400mm；要遵循对称浇注原则。15.本工程28#塔楼屋面圆锥顶下立杆与纵横向杆采用双扣件相连，地下室平台梁板下立杆与纵横向杆的连接均采用双扣件相连，平台梁下中间立杆顶采用顶托。16.沿折梁两侧立杆布置竖向剪刀撑，同时在圆锥顶模板下设置四道水平剪刀撑；地下室每道轴线外墙加设垂直剪刀撑。17.400mm×1850mm平台梁的模板支撑按最大不利因素进行梁模板设计。设计方案为：12厚多层板+50×100木方，梁底木方间距为80mm；木方下横向钢管，间距为700mm，梁高度方向设三道对拉螺栓，梁两侧立杆间距为1000mm，梁中间设一道立杆，顺梁方向立杆间距为700mm。（四）、检查验收1.项目部技术负责人对钢管、顶托、扣件的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检，抽检数量不低于用量的30%。发现质量不符合标准、情况严重的，进行100%的检验，并随机见证取样检测。2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3、施工完毕后，由项目负责人组织验收，技术、质量安全员等人员参加。4、验收标准：按施工方案搭设立杆垂直度全高不大于30mm板底立杆双扣件全数检查，拧紧力矩40~65N·m。其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。五、施工安全保证措施（一）现场安全领导小组组长：（二）安全措施1.模板支撑立杆基础为经过灰土分层夯实后铺设300厚二灰结石，100厚C15混凝土垫层。2.为确保高支模板支撑体系的稳定，高支模板区域内的相邻框柱（及连系梁）须先行浇筑完成（即与同标高的其它部位混凝土一同浇筑）。3.高支模板区域的满堂脚手架立杆接头下部必须对接，竖向须垂直，同时严禁接头布置在同一平面上。4.高支模板区域的满堂脚手架横向、纵向水平杆，与已浇筑的框架柱相邻部位，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。6.严格控制横、纵向水平杆竖向间距（步距）。7.立杆底脚须双向设置扫地杆。8.扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。9.为了施工安全在操作层满铺竹笆一道，浇筑混凝土时控制卸料厚度及浇筑方向，均匀布料。10.安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。11.搭设必须按图示要求进行。12.作业工人佩戴好安全防护用品。13.支模前项目工程技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行专项安全交底，并履行签字手续。14.泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的砼浇筑方案确定的砼浇筑方向浇筑砼。15.脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。16.每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。（三）、应急措施1.有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。2.人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。3.伤员救护休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打1220急救电话话或送医院。4.现场保护由具体的组员带领领警卫人员在在事故现场设设置警戒区域域，用三色纺纺织布或挂有有彩条的绳子子圈围起来，由由门卫和项目目部管理人员员旁站监护，防防止闲人进入入。（四）、检测监控控砼浇筑时项目部安安排专人木工工进行看模，严严禁站在支模模架下看模。夜间浇注时，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员迅速撤离。六、劳动力安排现场项目部安全员员：支模架搭设单位：：架子工七、计算书及相关关图纸（一）实心圆锥模模板支撑计算算本工程涉及塔楼实心心锥形屋顶模，塔楼实心心高度为H=0.6mm，按最大不利利情况考虑对对整个屋顶板板厚均匀取值值为0.6mm。模板支模系系统为：模板板采用50××100木方方，12厚多层板板和φ48×2..8钢管。顶板模模板设计方案案为：12厚多层板板+50×1100木方，木木方间距不大大于167mmm；木方下下纵横向钢管管水平杆，间间距均为不大大于500，立杆间距距≤500×500。对于板厚为6000mm的情况况下，按最大不利利因素分别对对底模多层板板、底板方木木、钢管小横横杆、钢管立立杆进行验算算。荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.6014.4③钢筋自重标准值1.124×0..60.6744④施工人员及设备荷荷载4.04.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.3+14.4+0.67444）×1.2++4.0×11.4=244.05KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+14.4+0.67444）×1.355+4.0××0.7×11.4=24.6675KN//m2二者取大值,取qq2=24.6775KN/mm2计算时乘以结构重重要性系数γγ0=0.9，q=24.6675×0..9=22..21KNN/m22.底模多层板验验算2.1弯矩验算算按照简支梁计算，模模板下木方最最大间距为167mm施工荷载为均布线线荷载时计算算简图如下：：此时线荷载q=qq×1.0==22.211×1.0==22.211KN/m最大弯距M1==QUOTE22.211×1672/8=774226.84NN.mm施工荷载为集中荷荷载时，计算算简图如下：：（集中荷载载按2.5KKN验算）多层板模板自重线线荷载设计值值q=0.3×1..0×1.22=0.366KN/m跨中集中荷载设计计值P=2..5×1.44=3.5KKN此时最大弯矩M22=0.36×0.16772/8QUOTE+3.5×00.167/4QUOTE=1473880N.mmm由于M2>M1，故故多层板模板板强度验算采采用M2=1473380N.mmm12mm厚多层板板截面模量WW=240000mm3静弯曲强度最小值值f=10..32N/mmm2弹性模量E=40050N/mmm2所以，多层板承载载力为：σ=M/WQUOTE=1477380/224000==6.14N//mm2＜f=10..32N//mm2满足要求。2.2剪应力验算算剪力V=qL/22QUOTE=22.211×167/2QUOTE=1854.5536N剪应力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×18554.5366/（2×1000×12）QUOTE=0.232N/mmm2＜【τ】=1.2NN/mm2满足要求。2.3挠度验算惯性距I=1444000mmm4挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时荷载q=（①+②②+③）×1.0×0.9=（0.3+14.4+0.67444）×1.0×0.9=13.836696KNN/m最大挠度ωmaxx=5qll4/（384EII）QUOTE=5×13..836966×1674/（384×44050×11440000）QUOTE=0.24mm＜【ω】=l/4000=1677/400==0.41775mm满足要求。3.板底50×1100木方验算木方间距为1677mm，钢管间距小于500mmm×500mm，按最大大不利情况验验算。50×100木方方截面模量WW=833333mm350×100木方方惯性距I==41666667mm4450×100木方方弹性模量EE=90000N/mm223.1弯矩验算算木方上施工荷载为为线荷载时的的计算简图如如下：木方上线荷载q==22.211×0.167=3.71KNN/m此时最大弯距M11=ql2/8QUOTE=3.71×5002/8QUOTE=1159088.4N.mmm木方上施工荷载集集中荷载时，计计算简图如下下：（集中荷荷载以2.55KN验算）木方自重线荷载设设计值0.003×1..2=0.0036KN//m跨中集中荷载设计计值P=2..5×1.44=3.5KKN/m此时最大弯矩M22=0.0336×0.552/8QUOTE+3.55×0.5//4QUOTE=4387550N.mmm由于M2>M1，故故木方弯矩应应按M2验算强度承载力σ=M/WWQUOTE=4387550/833333QUOTE=5.2655N/mmm2＜fm=13N//mm2满足要求.3.2剪应力验验算剪力V=ql/22QUOTE=3.71×500/2QUOTE=927.55Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×9277.5/（2×50××100）QUOTE=0.2788N/mm2＜【τ】=1.4NN/mm2满足要求.3.3挠度验算挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时q=（①+②+③）×0.9×0.22=（0.3+14.4+0.67444）×0.9××0.1677=2.311KNN/m最大挠度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×2.3111×5004/（384×99000×441666667）QUOTE=0.051mm＜【ω】=l/4000=5000/400==1.25mmm满足要求。4.钢管小横杆验算（最最不利因素验验算）4.1荷载计算算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.6014.4③钢筋自重标准值1.124×0..600.6744④施工人员及设备荷荷载2.42.4荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.3+14.4+0.67444）×1.2++2.4×11.4=211.81KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+14.4+0.67444）×1.355+2.4××0.7×11.4=233.107KKN/m2二者取大值,取qq2=23.1007KN/mm2计算时乘以结构重重要性系数γ0=0.9，q=23.1107×0..9=20..7963KN/m22则木方上线荷载为为q=20.77963×00.167=3.4733KN/m4.2弯矩验算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方间距是1167mm。立杆作为钢钢管小横杆支支点，按最不不利的单跨集集中荷载考虑虑.计算简图：：集中力P=ql==3.4733×500=1735Nφ48×2.8抗弯弯强度设计值值：fm=205NN/mm2，截面积：A==3.97cm2，惯性矩：I==10.200cm4，截面模量：：W=4.255cm3，弹性模量：：E=2.006×105N/mmm2最大弯距Mmaxx=pl/QUOTE3=1735×5500/2QUOTE=4337550N.mmm承载力σ=Mmaax/WQUOTE=4337550/42550=1022.05N//mm2＜f=2055N/mm22满足要求。4.3挠度验算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③③）×0.1677×500=（0.3+14.4+0.67444）×0.1677×500=1283.776N最大挠度ωmaxx=（5×34-4×32-1）Pl3/(384×33×EI)QUOTE=0.27mmm＜【ω】=l/4000=5000/400==1.25mmm满足要求5.钢管立杆稳定定性验算5.1荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.6014.4③钢筋自重标准值1.124×0..600.6744④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.3+14.4+0.67444）×1.2++1.0×11.4=199.85KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+14.4+0.67444）×1.355+1.0××0.7×11.4=211.735KKN/m2二者取大值,取qq2=21.7335KN/mm2每根立杆承载N==21.7335×0.5×0.9=9.78001KN，采用双双扣件。5.2.本工程板板底钢管立杆杆步距不大于于1.6米，2回=m=cl00/i=1600=查心件表数φ=0.4881立杆的稳定性：σ=.m0m满足要求厚系合（二）塔楼梁模板板支撑计算本工程涉及塔楼高高支模板处的的梁有300mmm×700mm，250mm×500mm，200mm×500mm，梁支模系统为为：模板采用用50mm×100mm木方，12mm厚多层板和φ48×2..8钢管，按梁板板按300mmm×700mm进行验算算。梁板设计方案案为：12厚多层板+50×1100木方，木方间间距不大于2200mm（最大值值取200）；木方下纵纵横向钢管水水平杆，间距距均为不大于于900mm，立杆间间距≤900mm×900mm，步距小小于1.6m。荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.330+0.7×2))0.51②砼自重标准值24×0.30××0.75.04③钢筋自重标准值1.524×0..30×0.70.32④砼振捣荷载标准值(2×0.300.6荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.51++5.04+0..32）×1.2++0.6×11.4=77.884KKN/m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.51++0.5044+0.322）×1.355+0.6××0.7×11.4=8..5125KN/m二者取大值,取qq2=8.51225KN//m2.梁底多层板的验算算多层板下有三根方方木，如图所所示：按两跨连续梁计算算：l=150mm,,查表得两跨跨连续梁弯距距系数Km为-0.1225，剪力系数KV为0.625，挠度KW系数为0.9122.2.1梁底模多层层板弯矩验算算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=88.51255/=7KN/最大弯距M=Kmmql2=0.125570=554200N.mm12mm多层板WW=240000mm33σ=M/WQUOTE=554420/244000=22.309N/10.322N/mmm2满足要求求2.2剪力验算算剪力V=KVql=00.625×716τ=3V/（2bhh）=36×1.【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3挠度验验算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③（0.51++0.5044+0.322）=KNN/梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=1.9KKN/12厚多层板惯性距II=1440000mm44弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.9122×19.5570000QUOTE=0.1555mm＜【ω】=l/2500=150/2550=0.6mmm满足要求。3．梁底方木验算((按最不利因因素计算)按梁底共有3根木木方，钢管小小横杆作为木木方的支点，取取方木最大间间距L=850mmm验算，按按最不利的单单跨梁计算，计计算简图如下下：3.1木方弯矩验验算：Mmax=ql2//8=8.55125×88502/8=7668785N.,σ==768785//（833333×3）7N/13N/mmm2满足要求.3.2抗剪强度验验算剪力V=ql/22=8.51125×8550/2=33618Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×3QUOTE=0.3618N//mm2【τ】=1.4NN/mm2满足要求3.3挠度验算算：梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时q=①+②+③=(0.51+5.004+0.332)=5..87KNN/最大挠度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=5946QUOTEQUOTE=0.355mm＜【ω】=l/4000=8500/400==2.125mmm满足要求。4.梁底钢管小横杆验验算(按最不利因因素计算)梁侧两立杆最大间间距900mm，小小横杆最大间间距为450mm，梁底底中间无立杆，两侧侧两根立杆。4.1弯矩验算算小横杆计算简图如如下:此处a=300b=3000ll=900小横杆线荷载q==8.512253.NN/Mmax=qbbl(2-bb/l)/88=7029N.σ==732609.99/42500=172..34N/mmm2fm=205NN/mm2满足要求.4.2挠度验算挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线荷载为①①+②+③=5.87KNN/折算至小横杆上的的线荷载为55.87038KN//最大挠度：ωmax=qbl33(8-4b2/l2+b3/l3)/(3844EI)QUOTE=5×300×9003QUOTEQUOTE×(8-4×3002/9002+3003/9003QUOTEQUOTE)/(384×2060000×1002000))=1.8111mm＜【ω】=l/4000=9000/400==2.25mm满足要求。4.3梁两侧受集集中力下横杆杆的强度、挠度验验算梁两侧横杆受梁底底横杆的集中中荷载，立杆杆间距为9000mm。计计算简图为：：集中荷载为P=qqb/2=18×300/2=1915..5NW=PL/4=11915.55×900/44=4309947N.σ==430947/44250=1101.4NN/mm2fm=205NN/mm2ωmax=PL3//48EI==1.3855mm＜【ω】=l/4000=9000/400==2.25mmm.5.梁侧大横杆验算QUOTE大横杆起水平牵杠杠作用，不承承受小横杆传传来的集中荷荷载，所以大大横杆不验算算。6.梁下钢管支支撑验算6.1梁下支支撑钢管采用用φ48×2..8,顺梁方向间间距最大900mm，计算简图为为：a=300mm，b=3000.小横杆线荷载q==8.512253.NN/N中=qb/2=28×300/22=1915..32N，采用单扣扣件。6.2水平杆步步距均小于11.6米,去大值1.66m进行验算算，8钢径c积7l0/i=166006＜心件表数φ=0.4881立杆的稳定性：σ=1915..32150m,满足要求。7.梁侧板对拉螺螺栓验算7.1荷载验算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中=24.0000kN/mm3t=3hV=1..2H=0.7m；1=1.2002=1.15新混凝土侧压力标准准值F1==0.22××24×4××1.2×11.15×11.20.55QUOTE=23.995kN/mm2F2=24×00.7=166.8kN//m2，取较小值值F2。需考虑振捣荷载对对侧模板的影影响7.2梁侧板板对拉螺栓计计算振捣混凝土产生荷荷载:4.0kkN/m2φ12穿墙墙螺杆双头对对拉,垂直离梁底底350，水平间距距900mmm(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（16.8×11.2+4××1.4）×0.955=24.4472kN//m2F’=244.472××0.35×00.9=8.5655KN＜【N】=12.99KN,满足足要求.所以700高梁中中部设一道对对拉螺栓，侧侧模满足要求求。8．斜梁最不利因素下下模板支撑计计算8.1荷载选择序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.220+0.5×2))0.36②砼自重标准值24×0.50××0.22.4③钢筋自重标准值1.524×0..20×0.50.1524④砼振捣荷载标准值(2×0.200.4荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.36+2.4+0.15224）×1.2++0.4×1.4==4.0555KN/mm荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.36+2.4+0.15224）×1.355+0.4×0.7××1.4=44.324KKN/m二者取大值,取qq2=4.3244KN/m8.2梁底钢管小小横杆验算(按最不利因因素计算)立杆最大间距12273mm，小横杆杆最大间距为为636mm，梁底中中间无立杆，两侧侧两根立杆。8.2.1弯矩验验算小横杆计算简图如如下:简化为此处a=536mm，b=200mm，l==1272小横杆线荷载q==4.324467N/b(l=5385N/σ==805851.775/42550=1899.6N/mmm2fm=205NN/mm2满足要求.8.2.2挠度验验算挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线荷载为①①+②+③=2.91224KN/折算至小横杆上的的线荷载为22.9124462KN/最大挠度：ωmax=qbl33(8-b2/l2+b3/l3)/(348EI))QUOTE=9.62×2002×12722QUOTEQUOTE×(8-20002/12722+2003/12723QUOTEQUOTE)/(348×2006000××1020000)=1..82mm＜【ω】=l/4000=12772/4000=3.188mm满足要求。N251915..32N，在步距等等相同因素下下，其立杆稳稳定性折杆两定（三）、截面为4400mm××1850mmm的梁模板支撑撑验算本工程涉及高支模模梁截面面积积为400mmm×1850mmm，梁支模系统统为：模板采采用50mm×100mm木方，12mmm厚多层板板和φ48×2..8钢管。按最大大不利因素进进行梁模板设设计方案。设设计方案为：：12厚多层板+50×1100木方，梁梁底木方间距距为80mm；木木方下横向钢钢管，间距为为700mm，梁高度方向向设三道对拉拉螺栓，梁两两侧立杆间距距为10000mm，梁中中间设一道立立杆，顺梁方方向立杆间距距为700mm。1.荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.440+1.855×2)1.23②砼自重标准值24×0.40××1.8517.76③钢筋自重标准值1.524×0..40×1.8551.12776④砼振捣荷载标准值(2×0.400.8荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.23+17.766+1.127776）×1.2++0.8×1.4==25.2661312KKN/m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.23+17.766+1.127776）×1.355+0.8×0.7××1.4=227.9422976KNN/m二者取大值,取qq2=27.9442976KKN/m2.梁底多层板的验算算多层板下有六根方方木，按五跨连续续梁计算：l=80mm,查查表得五跨连续梁弯弯距系数Km为0.1055，剪力系数KV为0.6066，挠度KW系数为0.6644。2.1梁底模多层层板弯矩验算算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=27..942977608KKN/最大弯距M=Kmmql2=0.1055=469444.2N.mmm2mm多层板W==240000mm3σ=M/WQUOTE=469944.2//240000=1.9566N/11.62N//mm2满足要求求2.2剪力验算算剪力V=KVql=00.60650.τ=3V/（2bhh）=3.20N/mmm2【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3挠度验验算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③（1.23+17.766+1.127776）=1KNN/梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=7.42KNN/12厚多层板惯性距II=1440000mm44弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6444×901440000QUOTE=0.0233mm＜【ω】=l/2550=80/250=0.332mm满足要求。3．梁底方木验算按梁底共有6根木木方，钢管小小横杆作为木木方的支点，取取方木最大间间距L=700mm验算，按按最不利的单单跨梁计算，计计算简图如下下：3.1木方弯矩验验算：Mmax=ql2//8=27..9429776×7002/8=17111506..3N.σ==1711506..3/（833333×6）3N/13N/mmm2满足要求.3.2抗剪强度验验算剪力V=ql/22=27.994297