某高层住宅群塔吊施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc219295719"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc219295720"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc219295721"三、塔吊位置1HYPERLINK\l"_Toc219295722"四、施工总体部署2HYPERLINK\l"_Toc219295723"1、塔吊及基础选型2HYPERLINK\l"_Toc219295724"2、地基土设计参数建议值表3HYPERLINK\l"_Toc219295725"五、塔吊基础设计计算3HYPERLINK\l"_Toc219295726"1、1＃、2＃、3＃、6＃、7＃塔吊基础设计计算3HYPERLINK\l"_Toc219295727"2、4＃、5＃塔吊基础设计计算11HYPERLINK\l"_Toc219295728"六、塔机安装和安全要求28HYPERLINK\l"_Toc219295729"七、塔机顶升30HYPERLINK\l"_Toc219295730"八、塔机的拆除30HYPERLINK\l"_Toc219295731"九、附墙架的设置31HYPERLINK\l"_Toc219295732"十、避雷针设置31HYPERLINK\l"_Toc219295733"十一、塔机的维护与保养31HYPERLINK\l"_Toc219295734"十二、塔吊使用安全措施32编制依据本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。工程概况本工程位于********大道与********中路交汇处西侧，总用地面积56477㎡，总建筑面积113232㎡，其中地上总建筑面积97140㎡，地下总建筑面积10968㎡。其主要建筑物由12幢18~19层高层、6幢10~12层小高层、2层店铺及一地下车库组成。建设单位：********置业有限公司设计单位：********市民用建筑设计有限公司勘测单位：********工程勘查院监理单位：*********监理咨询有限公司施工单位：***********集团有限公司本工程建筑室内地面标高±0.000相当于黄海高程5.05m。自然地坪黄海高程为2.0~2.6m。塔吊位置根据现场施工要求，本工程共设7台塔吊，编号为1＃塔吊，位于3#建筑楼北侧主楼位置，编号为2＃塔吊，位于7#建筑楼西侧，编号为3＃塔吊，位于8#建筑楼西侧，编号为4＃塔吊，位于9#和10#建筑楼之间靠近9#楼，编号为5＃塔吊，位于13#和14#建筑楼之间靠近14#楼，编号为6＃塔吊，位于15#建筑楼西北侧，编号为7＃塔吊，位于18#建筑楼西北侧（具体位置见附图）。各塔吊位置部署基本满足结构施工要求。塔吊合格证、拆装人员证书、租赁协议详见附件。塔吊编号塔吊位置设备编号1＃3#楼北侧2＃7#楼西侧3＃8#楼西侧4＃9#和10#楼之间靠近近9#楼5＃13#和14#楼楼之间靠近14#楼6＃15#楼西北侧7＃18#楼西北侧施工总体部署1、塔吊及基础选型七台塔吊采用QTZ63，工作半径50米和QTZ100工作半径60米，基本满足结构施工需要。（1）1＃、2＃、6＃、7＃塔吊采用QTZ63，工作半径50米，桩基采用4根PTC-500（65）预应力薄壁管桩，桩长35m，薄壁管桩从桩底灌芯15m,灌芯砼等级采用C40，钢筋笼采用4Φ20布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加强筋采用Φ16@2000。沉桩方式采用静压法。桩顶相对标高为-4.05m。桩顶焊接4Ф22钢筋伸入塔吊基础，长度满足锚固要求。基础采用4600×4600×1400mm的桩基承台，砼采用C25，配筋为上筋Φ14@200（双向），下筋Φ20@200（双向）交叉设置，布置14@500撑马。垫层为200厚片石上100厚C10砼基础垫层。塔身标准节外围尺寸为1.6×1.6m，在基础砼浇捣过程中埋入固定安装标准节或预埋螺栓。（2）3＃塔吊采用QTZ100工作半径60米，桩基采用4根PTC-500（65）预应力薄壁管桩，桩长38m，薄壁管桩从桩底灌芯15m,灌芯砼等级采用C40，钢筋笼采用4Φ20布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加强筋采用Φ16@2000。沉桩方式采用静压法。桩顶相对标高为-4.05m。桩顶焊接4Ф22钢筋伸入塔吊基础，长度满足锚固要求。基础采用5500×5500×1500mm的桩基承台，砼采用C25，配筋为上筋Φ14@200（双向），下筋Φ20@200（双向）交叉设置，布置14@500撑马。垫层为200厚片石上100厚C10砼基础垫层。塔身标准节外围尺寸为1.6×1.6m，在基础砼浇捣过程中埋入固定安装标准节或预埋螺栓。（2）4＃、5＃塔吊所处位置均为地下室，桩基均采用4根Φ800C25砼钻孔灌注桩，桩长35m，每根桩中心离边800，桩钢筋笼采用10Φ18全长布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加强筋采用Φ16@2000。基础承台采用4000×4000×1400的承台，砼C25，配筋为上筋Φ14@200（双向），下筋Φ20@200（双向），暗梁（300×500）上下为4Φ25钢筋，10Φ200四肢箍，共四与根桩相连，垫层100厚砼基础层，桩中插入方形钢构柱。钢柱尺寸、位置及暗梁尺寸、位置、配筋详见附图。2、地基土设计参数建议值表地层编号土层名称土层厚度（m）承载力特征值（）预制桩钻孔灌注桩（）（）（）（）1粘土0.4~1.47515132淤泥质粘土15.2~18..660763淤泥质粉质粘土1.8~3.89513124粘土0.9~2.69012115-1粉质粘土6.3~11.22200301000275005-1’粘土0.7~2.814022600203005-2粉砂3.3~6.2230361800~2600032900~13000塔吊基础设计计算1、1＃、2＃、6＃、7＃塔吊基础设计计算（根据勘察报告选取最不利土层计算）（1）塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：60.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：0.000m，自重F1：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：4.600m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：250.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，空心桩的空心直径：0.30m。额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：12mm，所处城市：浙江********市，基本风压W0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：0.93。（2）塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊倾覆力矩M=1.4×766.99=1073.79kN·m（3）承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1）桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×4.60×4.60×1.40)=888.72kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1073.79kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.40m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：Nmax=(612.96+888.72)/4+1073.79×2.40/(2×2.402)=598.74kN。最小压力：Nmin=(612.96+888.72)/4-1073.79×2.40/(2×2.402)=152.10kN。不需要验算桩的抗拔2）承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.90m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=376.56kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×376.56×0.90=677.80kN·m。（4）承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As=M/(γsh0fy)αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得11.90N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1350.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αs=677.80×106/(1.00×11.90×4600.00×1350.002)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；Asx=Asy=677.80×106/(0.997×1350.00×300.00)=1679.32mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4600.00×1400.00×0.15%=9660.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，Φ20@200。（5）承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=598.74kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4600mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0此处，a=(4600.00/2-1600.00/2)-(4600.00/2-3400.00/2)=900.00mm；当λ<0.3时，取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.67；β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.12；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2；则，1.00×598.74=598.738kN≤0.12×11.90×4600×1350/1000=8867.88kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！（6）桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=598.74kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：γ0N≤fcA其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.50N/mm2；A──桩的截面面积，A=1.26×105mm2。则，1.00×598738.05=5.99×105N≤27.50×1.26×105=3.46×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！（7）桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=598.74kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsikliQpk=qpkAp其中R──单桩的竖向承载力设计值；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值；Qpk──单桩总极限端阻力标准值；ηs,ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；γs,γp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qpk──极限端阻力标准值；u──桩身的周长，u=1.571m；Ap──桩端面积,取Ap=0.126m2；li──第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系数土层名称10.8015.000.000.80粘土217.207.000.000.70淤泥质粘土32.7013.000.000.70淤泥粉质粘土41.7012.000.000.80粘土5-19.8030.001000.000.80粉质粘土5-1’5-21.904.0022.0036.00600.002000.000.800.80粘土粉砂由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第7层土层。单桩竖向承载力验算:R=1.57×(0.80×15.00×1.00+17.20×7.00×1.00+2.70×13.00×1.00+1.70×12.00×1.00+9.80×30.00×1.00+1.90×22.00×1.00+0.90×36.00×1.00)/1.75+1.06×2000.00×0.126/1.75=6.97×102kN>N=598.738kN；上式计算的R的值大于最大压力598.74kN,所以满足要求!2、3＃塔吊基础设计计算（1）塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ100，塔吊起升高度H：60.000m，塔身宽度B：1.6m，自重F1：744.8kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4.3m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，空心桩的空心直径：0.37m。额定起重力矩是：1000kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，所处城市：浙江********市，基本风压W0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：0.93。（2）塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压压重）F1==744.880kN，塔吊最大起重荷载载F2=800.00kNN，作用于桩基承台顶顶面的竖向力力F=1.22×(F1+F22)=9899.76kNN，塔吊倾覆力矩M==1.4×1158..04=16621.266kN·m（3）承台弯矩及单桩桩桩顶竖向力的的计算图中x轴的方向是是随机变化的的，设计计算算时应按照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算。1）桩顶竖向力的计算算依据《建筑桩技术术规范》（JJGJ94--94）的第第条，在实际际情况中x、y轴是随机变变化的，所以以取最不利情情况计算。其中n──单单桩个数，nn=4；F───作用于桩基基承台顶面的的竖向力设计计值，F=9989.766kN；G───桩基承台的的自重：G==1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=11.2×(25×5.50×5.50×1.50))=13611.25kNN；Mxx,My──承台底面的的弯矩设计值值，取16221.26kkN·m；xii,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离a/20..5=3.004m；Nii──单桩桩顶竖竖向力设计值值；经计算得到单桩桩桩顶竖向力设设计值，最大压力：Nmaax=(9889.76++1361..25)/44+16211.26×3.04//(2×3.0422)=814.36kkN。最小压力：Nmiin=(9889.76++1361..25)/44-16211.26×3.04//(2×3.0422)=3211.15kNN。不需要验算桩的抗抗拔2）承台弯矩的计算依据《建筑桩技术术规范》（JJGJ94--94）的第第条。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,MMy1──计算截面处处XY方向的弯弯矩设计值；；xi,,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离取a/2--B/2=11.35m；；Ni11──扣除承台自自重的单桩桩桩顶竖向力设设计值，Nii1=Ni--G/n=5514.044kN；经过计算得到弯矩矩设计值：MMx1=Myy1=2×514.004×1.35==1387..92kN··m。(4)承台截面主筋筋的计算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中，αl──系系数，当混凝凝土强度不超超过C50时，α1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，α1取为0.944,期间按线线性内插法得得1.00；fc───混凝土抗压压强度设计值值查表得111.90N//mm2；ho───承台的计算算高度：Hcc-50.000=14550.00mmm；fy───钢筋受拉强强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αss=13877.92×1106/(11.00×111.90××5500..00×14450.0002)=0..010；ξ=1-((1-2×00.010))0.5=00.010；；γs=1--0.0100/2=0..995；Assx=Assy=13387.922×106/((0.9955×1450..00×300.000)=32206.888mm2。由于最小配筋率为为0.15%%,所以构造造最小配筋面面积为:5500.00××1500..00×0.15%%=123775.00mmm2。建议配筋值：HRRB335钢钢筋，Φ20@2000。承台底面面单向根数440根。实际际配筋值122568mmm2。(5)承台斜截面抗抗剪切计算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ944-94)的的第条和第条条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力,考虑对称性性，记为V==854.336kN我们们考虑承台配配置箍筋的情情况，斜截面面受剪承载力力满足下面公公式：γ0V≤≤βfcb0hh0其中，γ0──建建筑桩基重要要性系数，取取1.00；b0───承台计算截截面处的计算算宽度，b00=55000mm；h0───承台计算截截面处的计算算高度，h00=14500mm；λ───计算截面的的剪跨比，λλ=a/h00此处，a=((5500..00/2--1600..00/2))-(55000.00//2-43000.00//2)=13350.000mm；当λ<0.3时，取取λ=0.3；当当λ>3时,取λ=3，得λ=0.933；β───剪切系数，当当0.3≤λ＜1.4时，β=0.122/(λ+0.3))；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.100；fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=11.990N/mmm2；则，1.00×8854.366=854..357kNN≤0.10×11.900×5500×1450//1000==9490..25kN；；经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋！(6)桩承载力验算算桩承载力计算依据据《建筑桩技技术规范》((JGJ944-94)的的第条。根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=8854.366kN；桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：γ0N≤≤fcA其中，γ0──建建筑桩基重要要性系数，取取1.00；fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=19.110N/mmm2；A───桩的截面面面积，A=88.88×104mmm2。则，1.00×88543577.41=88.54×105N≤19.100×8.88×104=11.70×106N；经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求,只需构造配配筋！(7)桩竖向极限承承载力验算桩承载力计算依据据《建筑桩基基技术规范》(JGJ94-94)的第-3条；根据第二步的计算算方案可以得得到桩的轴向向压力设计值值，取其中最最大值N=8854.366kN；单桩竖向承载力设设计值按下面面的公式计算算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsiklliQpk=qpkkAp其中R──单单桩的竖向承承载力设计值值；Qssk──单桩总极限限侧阻力标准准值；Qppk──单桩总极限限端阻力标准准值；ηηs,ηp──分别为桩侧侧阻群桩效应应系数，桩端端阻群桩效应应系数；γγs,γp──分别为桩侧侧阻力分项系系数，桩端阻阻抗力分项系系数；qssik──桩侧第i层土的极限限侧阻力标准准值；qppk──极限端阻力力标准值；u───桩身的周长长，u=1..571m；；App──桩端面积,取Ap=0..089m22；lii──第i层土层的厚厚度；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系数土层名称10.6015.000.000.80粘土216.507.000.000.70淤泥质粘土32.6013.000.000.70淤泥粉质粘土41.7012.000.000.80粘土5-110.830.001000.000.80粉质粘土5-1’5-22.204.5022.0036.00600.002600.000.800.80粘土粉砂由于桩的入土深度度为38.000m,所以以桩端是在第第7层土层。单桩竖向承载力验验算:R=1..57×(0.60×15.000×1.00++16.500×7.00×1.00++2.60××13.000×1.00++1.70××12.000×1.00++10.800×30.000×1.00++2.20××22.000×1.00++3.60××36.000×1.00))/1.755+1.066×2600..00×0.0899/1.75=9.51×102kN<N==814.3577kN；上式计算的R的值值大于最大压力力814.36kkN,所以满满足要求!3、4＃、5＃塔吊基础设计计计算（根据勘勘察报告选取取最不利土层层计算）（1）塔吊基本参数塔吊型号：QTZZ63；标准准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：4450.8kkN；塔吊地地脚螺栓性能能等级：高强强8.8级；最大起重荷载Q：：60kN；塔塔吊地脚螺栓栓的直径d：24mm；塔吊起升高度H：：45m；塔吊地脚脚螺栓数目nn：8个；塔身宽度B:11.6m；（2）格构柱基本参数格构柱计算长度llo：1.6m；格格构柱缀件类类型：缀板；；格构柱缀件节间长长度a1：0.5m；格构柱基础缀件节节间长度a22：1.6m；格格构柱参数::长450mmm，宽450mmm；格构柱截面宽度bb1：0.45mm；格构柱基基础骨架材料类型型：L1255x125x2；（3）基础参数桩中心距a：2..4m；桩直直径d：0.8m；桩入土深度l：335m；桩型与工工艺：泥浆护护壁钻(冲)孔灌注桩；；桩混凝土等级：CC25；桩钢钢筋型号：HHRB3355；桩钢筋直径：188mm；承台箍筋间间距：2500mm；承台宽度Bc：44m；承台厚厚度h：1.2m；承台混凝土等级为为：C25；承台台钢筋等级：：HRB3335；承台钢筋直径：220；承台保保护层厚度::50mm；（4）塔吊计算状态参数数地面粗糙类别：DD类密集建筑筑群，房屋较较高；风荷载载高度变化系系数：0.773；主弦杆材料：角钢钢/方钢；主弦弦杆宽度c：250mmm；非工作状态：所处城市浙江**********市，基本本风压W0==0.5kkN/m2；；额定起重力矩Mee：600kNN·m；基础所受受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：：1174..3kN·m；工作状态：所处城市浙江**********市，基本本风压W0==0.5kkN/m2，额定起重力矩Mee：600kNN·m；基础所受受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：：1174..3kN·m；（5）非工作状态下荷荷载计算塔吊吊受力计算1）塔吊竖向力计算承台自重：Gc==25×Bc×Bc×h×1.2=225×4.00×4.00×1.20×1.2=5576.000kN作用在基础上的垂垂直力：N==Gt+Gcc=450..80+5776.00==1026..80kN2）塔吊风荷载计算地处浙江*********市市，基本风压压W0=0.55kN/m2挡风系数计算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2))1/2c//Bb)挡风系数Φ=0..87体型系数μs=11.90查表得：荷载高度度变化系数μμz=0.773高度z处的风振系系数取：βz=1.00所以风荷载设计值值为：ω=0.7×βz××μs×μz×ω0=0.77×1.000×1.900×0.733×0.500=0.499kN/m223）塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础础产生的弯矩矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×00.5=0..49×0..87×1..60×400.00×440.00××0.5=5538.300kN·m总的最大弯矩值：：Mmax=Me++Mω+P×h==600.000+5388.30+330.00××1.20==1174..30kN··m4）塔吊水平力计算水平力：V=ω××B×H×Φ+P=0..50×1..60×400.00×00.87+330.00==57.722kN5）每根格构柱的受力力计算作用于承台顶面的的作用力：NN=10266.80kNNMmax=11774.30kkN·mV=57.72kkN6）桩顶竖向力的计算算式中：N－单桩个个数，n=44；F－－作用于桩基基承台顶面的的竖向力设计计值；G－－桩基承台的的自重；Mxx,My－承承台底面的弯弯矩设计值；；xii,yi－单单桩相对承台台中心轴的XXY方向距离离；Nii－单桩桩顶顶竖向力设计计值；经计算得到单桩桩桩顶竖向力设设计值最大压力：N0=Nmax==N/4+((Mmax××a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11026.880/4+((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=6602.688kN最小压力：Nmin=N/44-(Mmaax×a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11026.880/4-((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=--89.288kN需要验算桩基础抗抗拔力。7）桩顶剪力的计算V0=V/4=557.72//4=14..43kN8）塔吊与承台连接的的螺栓验算①螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力力：Nvb=nvπdd2fvb//4=1×33.14×224.0022×250//4=1133.10kNNNv=V/n=557.72//8=7.222kN<1113.100kN螺栓抗剪强度满足足要求。②螺栓抗拉验算n1×NNt=Nmiin其中：n1－塔吊吊每一个角上上螺栓的数量量，即：n11=n/4；；Ntt－每一颗螺螺栓所受的力力；Ntb=πde22ftb/44=3.144×21.1192×4000/4=1141.000kNNt=Nmin//n1=899.28/22.00=444.64kkN<1411.00kNN螺栓抗拉强度满足足要求。③螺栓同时受到剪力力以及拉力时时的验算((Nvv/Nvb))2+(NttNtb)22)1/2≤1其中：Nv、Ntt－一个普通通螺栓所承受受的剪力和拉拉力；Nvvb、Ntb、Ncb－一个个普通螺栓的的受剪、受拉拉和承压承载载力的设计值值；((Nv/Nvb)22+(Nt//Ntb)22)0.5==((7.222/1133.10)22+(44..64/1441.00))2)0.55=0.322螺栓在同时受到剪剪力以及杆轴轴方向拉力时时强度满足要要求。9）承台验算①承台弯矩的计算依据《建筑桩技术术规范》（JJGJ94--94）的的第条。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,,My1－计计算截面处XXY方向的弯弯矩设计值；；xi,yi-单桩桩相对承台中中心轴的XYY方向距离取取(a-B)//2=(2..40-1..60)/22=0.400m；Nii1－单桩桩桩顶竖向力设设计值；经过计算得到弯矩矩设计值：MMx1=Myy1=2×0.40×602.668=4822.15kNN·m。②螺栓粘结力锚固强强度计算锚固深度计算公式式:h≥N/πd[fb]]其中N－锚固力力，即作用于于螺栓的轴向向拉力，N==44.644kN；d－楼楼板螺栓的直直径，d=224mm；[fbb]－楼板螺螺栓与混凝土土的容许粘接接强度，计算算中取1.227N/mmm2；h－楼楼板螺栓在混混凝土楼板内内的锚固深度度，经过计算算得到h要大于44..64×103/((3.14××24.000×1.27))=466..19mm构造要求：h≥6648.000mm；螺栓在混凝土承台台中的锚固深深度要大于6648.000mm。③承台截面主筋的计计算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中：αl－系数数，当混凝土土强度不超过过C50时，α1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，α1取为0.944,期间按线线性内插法得得1.00；fcc－混凝土抗抗压强度设计计值查表得111.90NN/mm2；；hoo－承台的计计算高度hoo=12000.00-550.00==1150..00mm；；fyy－钢筋受拉拉强度设计值值，fy=3300N/mmm2；经过计算得：αs=482.155×106//(1.0000×11..900×44.000××103×((1150..000)22)=0.0008；ξ=1-(11-2×0..008)00.5=0..008；γs=1--0.0088/2=0..996；Asx=Assy=4822.15×106/((0.9966×1150..000×300)==1402..915mmm2；由于最小配筋率为为0.15%%,所以最小小配筋面积为为:1200×40000×0.15%%=72000mm2；建议配筋值：HRRB335钢钢筋，Φ20@200。承台底面面单向根数223根。实际际配筋值72226.6mmm2。④承台斜截面抗剪切切计算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ944-94)的的第条和第条条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力,考虑对称性性，记为V==602.668kN。我我们考虑承台台配置箍筋的的情况，斜截截面受剪承载载力满足下面面公式：γ0V≤≤βfcb0hh0其中：γo－建筑筑桩基重要性性系数，取11.00；Bcc－承台计算算截面处的计计算宽度，BBc=40000.00mmm；hoo－承台计算算截面处的计计算高度，hho=12000.00--50.000=11500.00mmm；λ--计算截面的的剪跨比，λλ=a/hoo，此处，a=(40000.000/2-16600.000/2)-((4000..00/2--2400..00/2))=400..00mm，当λ<0.3时，取λλ=0.3；当当λ>3时,取λ=3，得λ=0.355；β－－剪切系数，当当0.3≤λ＜1.4时，β=0.122/(λ+0.3))；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.199；fc－－混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=11.990N/mmm2；则，1.00×6022.68=6602.688kN≤0.19×11.900×4000..00×1150..00/10000=100400.660kN；经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋！10）单肢格构柱截面验验算①格构柱力学参数L125x10A=24.377cm2ii=3.885cmI=3361.677cm4z0==3.45ccm每个格构柱由4根根角钢L1225x10组组成，格构柱柱力学参数如如下：Ix1=[I+AA×（b1/2－z0）2]×4=[3661.67++24.377×(45.000/2-3..45)2]]×4=368822.422cm4；An1=A×4==24.377×4=97..48cm22；W1=Ix1/((b1/2--z0)=336822..42/(445.00//2-3.445)=19932.944cm3；ix1=(Ix11/An1))0.5=((368222.42/997.48))0.5=119.44ccm；②格构柱平面内整体体强度Nmax/An11=602..68×103/((97.488×102)==61.833N/mm22<f=3000N/mmm2；格构柱平面内整体体强度满足要要求。③格构柱整体稳定性性验算L0x1=lo==1.60mm；λx1=L0x1××102/iix1=1..60×1002/19..44=8..23；单肢缀板节间长度度：a1=00.50m；；λ1=L1/iv==50.000/2.488=20.116；λ0x1=(λx112+λ12)0..5=(8..232+220.1622)0.5==21.788；查表：Φx=0..96；Nmax/(ΦxxA)=6002.68××103/((0.96××97.488×102))=64.114N/mmm2<f=3300N/mmm2；格构柱整体稳定性性满足要求。④刚度验算λmax=λ0x11=21.778<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll01=a11=50.000cm；单肢回转半径：ii1=3.885cm；单肢长细比：λ11=l01//i1=500.00/33.85=112.99<<0.7λmax=00.7×211.78=115.24；；因截面无削弱，不不必验算截面面强度。分肢稳定满足要求求。11）整体格构柱基础验验算①格构柱基础力学参参数单肢格构柱力学参参数：Ix1=368222.42ccm4An1==97.488cm2W1=1932..94cm33ix1=119.44ccm格构柱基础是由四四个单肢的格格构柱组成的的，整个基础础的力学参数数：Ix2=[Ix11+An1××(b2×102/22-b1×102/22)2]×4=[366822.442+97..48×(2.40×102/22-0.455×102/22)2]×4=38553966..66cm44；An2=An1××4=97..48×4=3899.92cmm2；W2=Ix2/((b2/2--b1/2))=38533966.666/(2..40×102/22-0.455×102/22)=395527.866cm3；ix2=(Ix22/An2))0.5=((38539966.666/389..92)0..5=99..42cm；；②格构柱基础平面内内整体强度N/An+Mx//(γx×W)==1026..80×1003/(3889.92××102)++1174..30×1006/(1..0×395527.866×103))=56.004N/mmm2<f=3300N/mmm2；格构式基础平面内内稳定满足要要求。③格构柱基础整体稳稳定性验算L0x2=lo==1.60mm；λx2=L0x2//ix2=11.60×1102/999.42=11.61；An2=389..92cm22；Ady2=2×224.37==48.744cm2；λ0x2=(λx222+40××An2/AAdy2)00.5=(11.612++40×3889.92//48.744)0.5==17.966；查表：φx=0..94；NEX'=ππ2EAn22/1.1λ0x22NEX=2234408.066N；N/(φxA)+βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))≤≤fN/(φxA)++βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))=119.01NN/mm2≤≤f=3000N/mm22；格构式基础整体稳稳定性满足要要求。④刚度验算λmax=λ0x22=17.996<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll02=a22=160..00cm；；单肢回转半径：iix1=199.44cmm；单肢长细比：λ11=l02//ix1=1160.000/19.444=8.223<0.77λmax=00.7×177.96=112.57；；因截面无削弱，不不必验算截面面强度。刚度满足要求。12）桩承载力验算桩承载力计算依据据《建筑桩技技术规范》((JGJ944-94)的的第条。根据以上的计算方方案可以得到到桩的轴向压压力设计值，取取其中最大值值；N=602.688kN；桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：γ0N≤fcA其中，γo－建筑筑桩基重要性性系数，取11.00；fcc－混凝土轴轴心抗压强度度设计值，ffc=11..90N/mmm2；A－－桩的截面面面积，A=πd2/4==0.50m2；则，1.00×6602.688=602..68kNN<11.990×0.50×103=55950.000kN；经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求,只需构造配配筋！13）桩竖向极限承载力力验算单桩竖向承载力设设计值按下面面的公式计算算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsiklliQpk=qpkkAp其中R－最大大极限承载力力；Qssk－单桩总总极限侧阻力力标准值；Qppk－单桩总总极限端阻力力标准值；ηss,ηp－分别为桩桩侧阻群桩效效应系数，桩桩端阻群桩效效应系数；γss,γp－分别为桩桩侧阻力分项项系数，桩端端阻抗力分项项系数；qssik－桩侧侧第i层土的极限限侧阻力标准准值；qppk－极限端端阻力标准值值；u－－桩身的周长长，取u=πd=2.551m；App－桩端面积积,取Ap=0..50m2；；lii－第i层土层的厚厚度；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系数土层名称11.5013.000.000.80粘土216.0010.000.000.70淤泥质粘土31.2011.000.000.80粘土5-19.6027.00500.000.80粉质粘土5-1’1.5020.00300.000.80粘土5-15-20.805.7027.0032.00500.001300.000.800.80粉质粘土粉砂由于桩的入土深度度为35.00m，所以桩端是是在第6层土层。已知：桩中心距：：Sa=a==2.40mm，桩直径：：d=0.880m，承台台宽度：Bcc=4.000m，桩入土土长度：l==30.000m由Sa/d=2.440/0.880=3.000，Bc/l==4.00//30.000=0.133查表得：ηs=11.20，ηp=1.226单桩竖向承载力验验算:R=1126.332kN>6602.688kN，桩的的竖向极限承承载力满足要要求!14）桩基础抗拔验算单桩破坏时，桩基基的抗拔极限限承载力标准准值：其中：Uk－桩桩基抗拔极限限承载力标准准值；uui－破坏表表面周长，取取u=πd=2.551m；qqski－桩桩侧表面第ii层土的抗压压极限侧阻力力标准值；λλi－抗拔系数数，砂土取00.50～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，桩桩长l与桩径d之比小于200时，λ取小值；lli－第i层土层的厚厚度。经过计算得到Ukk=971..58kN>>Nmin==89.288kN桩抗拔满足要求。（6）工作状态下荷载计计算塔吊受力力计算1）塔吊竖向力计算承台自重：Gc==25×Bc×Bc×h×1.2=225×4.00×4.00×1.20×1.2=5576.000kN作用在基础上的垂垂直力：N==Gt+Gcc+Q=4550.80++576.000+60..00=10086.800kN2）塔吊风荷载计算地处浙江*********市市，基本风压压W0=0..5kN//m2挡风系数计算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2))1/2c//Bb)挡风系数Φ=0..87体型系数μs=11.90查表得：荷载高度度变化系数μμz=0.773高度z处的风振系系数取：βz=1.00所以风荷载设计值值为：ω=0.7×βz××μs×μz×ω0=0.77×1.000×1.900×0.733×0.500=0.499kN/m223）塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础础产生的弯矩矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×00.5=0..49×0..87×1..60×400.00×440.00××0.5=5538.300kN·m总的最大弯矩值：：Mmax=Me++Mω+P×h==600.000+5388.30+330.00××1.20==1174..30kN··m4）塔吊水平力计算水平力：V=ω××B×H×Φ+P=0..50×1..60×400.00×00.87+330.00==57.722kN5）每根格构柱的受力力计算作用于承台顶面的的作用力：NN=10866.80kNNMmax=11774.30kkN·mV=57.72kkN①桩顶竖向力的计算算式中：N－单桩个个数，n=44；F－－作用于桩基基承台顶面的的竖向力设计计值；G－－桩基承台的的自重；Mxx,My－承承台底面的弯弯矩设计值；；xii,yi－单单桩相对承台台中心轴的XXY方向距离离；Nii－单桩桩顶顶竖向力设计计值；经计算得到单桩桩桩顶竖向力设设计值最大压力：N0=Nmax==N/4+((Mmax××a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11086.880/4+((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=6617.688kN最小压力：Nmin=N/44-(Mmaax×a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11086.880/4-((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=--74.288kN需要验算桩基础抗抗拔力。②桩顶剪力的计算V0=V/4=557.72//4=14..43kN5）塔吊与承台连接的的螺栓验算①螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力力：Nvb=nvπdd2fvb//4=1×33.14×224.0022×250//4=1133.10kNNNv=V/n=557.72//8=7.222kN<1113.100kN螺栓抗剪强度满足足要求。②螺栓抗拉验算n1×Nt==Nminn其中：n1－塔吊吊每一个角上上螺栓的数量量，即：n11=n/4；；Ntt－每一颗螺螺栓所受的力力；Ntb=πde22ftb/44=3.144×21.1192×4000/4=1141.000kNNt=Nmin//n1=744.28/22.00=337.14kkN<1411.00kNN螺栓抗拉强度满足足要求。③螺栓同时受到剪力力以及拉力时时的验算((Nvv/Nvb))2+(NttNtb)22)1/2≤1其中：Nv、Ntt－一个普通通螺栓所承受受的剪力和拉拉力；Nvvb、Ntb、Ncb－一个个普通螺栓的的受剪、受拉拉和承压承载载力的设计值值；((Nv/Nvb)22+(Nt//Ntb)22)0.5==((7.222/1133.10)22+(37..14/1441.00))2)0.55=0.277螺栓在同时受到剪剪力以及杆轴轴方向拉力时时强度满足要要求。5）承台验算①承台弯矩的计算依据《建筑桩技术术规范》（JJGJ94--94）的的第条。Mx1=∑NNiyiMy1=∑NNixi其中Mx1,,My1－计计算截面处XXY方向的弯弯矩设计值；；xii,yi－单单桩相对承台台中心轴的XXY方向距离离取(a-B)//2=(2..40-1..60)/22=0.400m；Nii1－单桩桩桩顶竖向力设设计值；经过计算得到弯矩矩设计值：MMx1=Myy1=2×0.40×617.668=4944.15kNN·m。②螺栓粘结力锚固强强度计算锚固深度计算公式式:h≥N/πdd[fb]其中N－锚固力力，即作用于于螺栓的轴向向拉力，N==37.144kN；d－楼楼板螺栓的直直径，d=224mm；[fbb]－楼板螺螺栓与混凝土土的容许粘接接强度，计算算中取1.227N/mmm2；h－楼楼板螺栓在混混凝土楼板内内的锚固深度度，经过计算算得到h要大于37..14×103/((3.14××24.000×1.27))=387..87mm构造要求：h≥6648.000mm；螺栓在混凝土承台台中的锚固深深度要大于6648.000mm。③承台截面主筋的计计算依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中：αl－系数数，当混凝土土强度不超过过C50时，α1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，α1取为0.944,期间按线线性内插法得得1.00；fcc－混凝土抗抗压强度设计计值查表得111.90NN/mm2；；hoo－承台的计计算高度hoo=12000.00-550.00==1150..00mm；；fyy－钢筋受拉拉强度设计值值，fy=3300N/mmm2；经过计算得：αs=494.155×106//(1.0000×11..900×44.000××103×((1150..000)22)=0.0008；ξ=1-(1-2××0.0088)0.5==0.0088；γs=1-0.0008/2==0.9966；Asx=Asyy=494..15×106/((0.9966×1150..000×300)==1437..971mmm2；由于最小配筋率为为0.15%%,所以最小小配筋面积为为:1200×40000×0.15%%=72000mm2；建议配筋值：HRRB335钢钢筋，Φ20@1770。承台底底面单向根数数23根。实际际配筋值72226.6mmm2。④承台斜截面抗剪切切计算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ944-94)的的第条和第条条。根据第二步的计算算方案可以得得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力,考虑对称性性，记为V==617.668kN。我我们考虑承台台配置箍筋的的情况，斜截截面受剪承载载力满足下面面公式：γ0V≤βfcb00h0其中：γo－建筑筑桩基重要性性系数，取11.00；Bcc－承台计算算截面处的计计算宽度，BBc=40000.00mmm；hoo－承台计算算截面处的计计算高度，hho=12000.00--50.000=11500.00mmm；λ－－计算截面的的剪跨比，λλ=a/hoo，此处，a=(40000.000/2-16600.000/2)-((4000..00/2--2400..00/2))=400..00mm，当λ<0.3时，取λλ=0.3；当当λ>3时,取λ=3，得λ=0.355；β－－剪切系数，当当0.3≤λ＜1.4时，β=0.122/(λ+0.3))；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.199；fc－－混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=11.990N/mmm2；则，1.00×6617.688=617..68kN≤≤0.19×11.900×4000..00×1150..00/10000=100400.660kN；经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋！6）单肢格构柱截面验验算①格构柱力学参数L125x10A=24.377cm2ii=3.885cmI=3361.677cm4z0==3.45ccm每个格构柱由4根根角钢L1225x10组组成，格构柱柱力学参数如如下：Ix1=[I+AA×（b1/2－z0）2]×4=[3661.67++24.377×(45.000/2-3..45)2]]×4=368822.422cm4；An1=A×4==24.377×4=97..48cm22；W1=Ix1/((b1/2--z0)=336822..42/(445.00//2-3.445)=19932.944cm3；ix1=(Ix11/An1))0.5=((368222.42/997.48))0.5=119.44ccm；②格构柱平面内整体体强度Nmax/An11=617..68×103/((97.488×102)==63.366N/mm22<f=3000N/mmm2；格构柱平面内整体体强度满足要要求。③格构柱整体稳定性性验算L0x1=lo==1.60mm；λx1=L0x1××102/iix1=1..60×1002/19..44=8..23；单肢缀板节间长度度：a1=00.50m；；λ1=L1/iv==50.000/2.488=20.116；λ0x1=(λx112+λ12)0..5=(8..232+220.1622)0.5==21.788；查表：Φx=0..96；Nmax/(ΦxxA)=6117.68××103/((0.96××97.488×102))=65.774N/mmm2<f=3300N/mmm2；格构柱整体稳定性性满足要求。④刚度验算λmax=λ0x11=21.778<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll01=a11=50.000cm；单肢回转半径：ii1=3.885cm；单肢长细比：λ11=l01//i1=500.00/33.85=112.99<<0.7λmax=00.7×211.78=115.24；；因截面无削弱，不不必验算截面面强度。分肢稳定满足要求求。7）整体格构柱基础验验算①格构柱基础力学参参数单肢格构柱力学参参数：Ix1=368222.42ccm4An1==97.488cm2W1=1932..94cm33ix1=119.44ccm格构柱基础是由四四个单肢的格格构柱组成的的，整个基础础的力学参数数：Ix2=[Ix11+An1××(b2×102/22-b1×102/22)2]×4=[366822.442+97..48×(2.40×102/22-0.455×102/22)2]×4=38553966..66cm44；An2=An1××4=97..48×4=3899.92cmm2；W2=Ix2/((b2/2--b1/2))=38533966.666/(2..40×102/22-0.455×102/22)=395527.866cm3；ix2=(Ix22/An2))0.5=((38539966.666/389..92)0..5=99..42cm；；②格构柱基础平面内内整体强度N/An+Mx//(γx×W)==1086..80×1003/(3889.92××102)++1174..30×1006/(1..0×395527.866×103))=57.558N/mmm2<f=3300N/mmm2格构式基础平面内内稳定满足要要求。③格构柱基础整体稳稳定性验算L0x2=lo==1.60mm；λx2=L0x2//ix2=11.60×1102/999.42=11.61；An2=389..92cm22；Ady2=2×224.37==48.744cm2；λ0x2=(λx222+40××An2/AAdy2)00.5=(11.612++40×3889.92//48.744)0.5==17.966；查表：φx=0..94；NEX'=ππ2EAn22/1.1λ0x22NEX=2234408.066N；N/(φxA)+βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))≤≤fN/(ΦxA)++βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))=221.27NN/mm2≤f=3000N/mm22；格构式基础整体稳稳定性满足要要求。④刚度验算λmax=λ0x22=17.996<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll02=a22=160..00cm；；单肢回转半径：iix1=199.44cmm；单肢长细比：λ11=l02//ix1=1160.000/19.444=8.223<0.77λmax=00.7×177.96=112.57；；因截面无削弱，不不必验算截面面强度。刚度满足要求。8）桩承载力验算桩承载力计算依据据《建筑桩技技术规范》((JGJ944-94)的的第条。根据以上的计算方方案可以得到到桩的轴向压压力设计值，取取其中最大值值；N=617.668kN；桩顶轴向压力设计计值应满足下下面的公式：：γ0N≤fcA其中，γo－建筑筑桩基重要性性系数，取11.00；fcc－混凝土轴轴心抗压强度度设计值，ffc=11..90N/mmm2；A－－桩的截面面面积，A=πd2/4==0.50m2；则，1.00×6617.688=617..68kNN<11.990×0.50×103=55950.000kN；经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求,只需构造配配筋！9）桩竖向极限承载力力验算单桩竖向承载力设设计值按下面面的公式计算算：R=ηsQssk/γs+ηpQpk/γpQsk=uu∑qsiklliQpk=qppkAp其中R－最大大极限承载力力；Qssk－单桩总总极限侧阻力力标准值；Qppk－单桩总总极限端阻力力标准值；ηss,ηp－分别为桩桩侧阻群桩效效应系数，桩桩端阻群桩效效应系数；γss,γp－分别为桩桩侧阻力分项项系数，桩端端阻抗力分项项系数；qssik－桩侧侧第i层土的极限限侧阻力标准准值；qppk－极限端端阻力标准值值；u－－桩身的周长长，取u=πd=2.551m；App－桩端面积积,取Ap=0..50m2；；lii－第i层土层的厚厚度；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系数土层名称11.5020.000.000.80粘土216.0010.000.000.70淤泥质粘土31.2011.000.000.80粘土5-19.6027.00500.000.80粉质粘土5-1’1.5020.00300.000.80粘土5-15-20.805.7027.0032.00500.001300.000.800.80粉质粘土粉砂由于桩的入土深度度为35.00m,,所以桩端是是在第6层土层。已知：桩中心距：：Sa=a==2.40mm，桩直径：：d=0.880m，承台台宽度：Bcc=4.000m，桩入土土长度：l==30.000m由Sa/d=2.440/0.880=3.000，Bc/l==4.00//30.000=0.133查表得：ηs=11.20，ηp=1.226单桩竖向承载力验验算:R=1126.332kN>6617.688kN，桩的的竖向极限承承载力满足要要求!10）桩基础抗拔验算单桩破坏时，桩基基的抗拔极限限承载力标准准值：其中：Uk－桩桩基抗拔极限限承载力标准准值；uui－破坏表表面周长，取取u=πd=2.551m；qqski－桩桩侧表面第ii层土的抗压压极限侧阻力力标准值；λλi－抗拔系数数，砂土取00.50～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，桩桩长l与桩径d之比小于200时，λ取小值；lli－第i层土层的厚厚度。经过计算得到Ukk=971..58kN>>Nmin==74.288kN桩抗拔满足要求。塔机安装和安全要要求塔机安装时，安装装作业区域内内无建筑物限限制，而且地地形情况良好好。因此塔机机安装按照《塔塔机使用说明明书》的要求求进行。具体体安装步骤及及安全技术措措施如下：1、安装基础节、标标准节架将四节标准节用强强度螺栓连接接为一体，然然后吊装在预预埋底架面，并并用高强度螺螺栓固定好，安安装时有踏步步的两根主弦弦要平行于建建筑物。（螺螺栓拧紧前先先测量预埋底底架四个角的的水平度，误误差控制在1.6㎜以内，如如超差则在底底架与标准节节之间用铁板板垫平）2、安装套架在地面上将爬升架架工作平台等等拼装好，并并装好液压系系统，然后将将爬升架吊起起，套在四节节标准节外面面（爬升架的的外伸框架要要与建筑物方方向平行），并并使套架上的的爬爪搁在标标准节踏步上上（套架上有有油缸的一面面对准塔身上上油踏步的一一面套入）。3、安装回转支承在地面上先将上下下支座及回转转机构、回转转支承、平台台等为一体，然然后将这在套套部件中起安安装在标准节节上，用高强强度螺栓将下下支座与标准准节相连，装装好与下支座座想对联的4搁销轴。4、安装塔顶吊装前在地面上先先把塔顶上的的平台、栏杆杆、扶梯装好好，随后把塔塔顶吊到回转转塔身上，用用专用螺栓将将回转塔身与与上支座紧固固。吊装时应应将塔顶垂直直的一侧朝前前（起重避方方向）5、司机室内的电气气设备安装齐齐全后，把司司机室吊到上上支座的上面面，然后，用用销轴将司机机室与上支座座连接（回转转限位器和司司机室处于同同一侧）。6、安装平衡臂6.1、在地面上上把两节平衡衡臂组装好，将将起升机构、电电控箱、电阻阻箱、平衡臂臂拉杆装在平平衡臂上并固固接好。吊起起平衡臂用销销轴将平衡臂臂与回转塔身身绞接并穿好好开口销。再再抬起平衡臂臂与水平线成成一角度至平平衡拉杆的安安装位置，装装好拉杆后，将将平衡臂逐渐渐放下。6.2、吊起一块块平衡重安装装在平衡臂最最根部的一块块配重处。7、安装起重臂7.1、按组合起起重臂长度，用用相应销轴把把它们装在一一起，把第Ⅰ节臂和第Ⅱ节臂连接后后，装上小车车，并把小车车固定在起重重臂根部，把把起重臂搁在在1米高左右的的支架上，使使小车离开地地面。所有销销轴都要装上上开口销，并并将开口销打打开。7.2、组合起重重臂拉杆，用用销轴把它们们连接起来，放放在起重臂上上弦杆上的拉拉杆架内。检检查起重臂上上的电路是否否完善，并穿穿绕小车牵引引钢丝绳，先先不穿绕起升升钢丝绳。7.3、用汽车式式起重机将起起重臂总成平平衡提升，提提升中必须保保持起重臂处处于水平位置置，使得起重重臂能够顺利利安装到上支支座的起重臂臂铰点上。在在起重臂连接接完毕后，继继续提升起重重臂使重臂头头部稍微抬起起。7.4、穿绕起升升钢丝绳，一一头与拉杆相相连，开动起起升机构拉起起拉杆，先使使短拉杆的连连接板能够用用销轴连接到到塔顶相应的的拉板上，然然后再开动升升机构调整长长拉杆的高度度位置，使得得长拉杆的连连接板也能够够用销轴联接接到塔顶相应应的拉板上。（这这时汽车吊起起吊起重臂稍稍微抬起，使使起重臂拉杆杆不受力，当当开动起升机机构时，起重重臂升绳拉起起起重拉杆，否否则起升机构构负不起这么么大的载荷）。7.5、把起重臂臂缓慢放下，使使拉杆处于拉拉紧状态。8、安装平衡重根据所使用的起重重臂长度，在在平衡臂的根根部放置相应应重量的平衡衡重，然后在在各平衡之间间用板联接成成串。9、穿绕钢丝绳安装完毕后，进行行起升钢丝绳绳子的穿绕，钢钢丝绳从升起起机构卷筒上上放出，绕过过塔顶上部导导向滑轮向下下，进入回转转塔身起重量量限制器滑轮轮向前，再绕绕到变幅小车车和吊骨轮组组，最后将绳绳头通过楔与与楔套，用销销轴固定在起起重臂头部。把把小车推至最最根部使小车车与起重臂碰碰块撞牢，