某层框架办公楼设计含计算书、建筑结构设计图

明珠办公楼毕业设计计算书摘要本设计为混凝土框架结构办公楼，层数为六层，底层层高为3.6m，其他层均为3.5m，建筑总层高为21.1m。本设计包括：工程概况屋盖、楼盖设计关键词：钢筋混凝土、框架、结构设计、施工图预算HYPERLINK\l"_Toc230408623"摘要IHYPERLINK\l"_Toc230408625"1.工程概况1HYPERLINK\l"_Toc230408626"2.屋盖、楼盖设计2HYPERLINK\l"_Toc230408627"2.1屋盖设计2HYPERLINK\l"_Toc230408628"设计资料2HYPERLINK\l"_Toc230408629"2.1.2屋盖的结构平面布置图2HYPERLINK\l"_Toc230408630"单向板的设计3HYPERLINK\l"_Toc230408631"次梁的设计6HYPERLINK\l"_Toc230408632"2.2楼盖设计10HYPERLINK\l"_Toc230408633"2.2.1设计资料10HYPERLINK\l"_Toc230408634"楼盖盖的结构平面布置图10HYPERLINK\l"_Toc230408635"2.2.3板的设计11HYPERLINK\l"_Toc230408636"2.2.4次梁的设计12HYPERLINK\l"_Toc230408637"3.框架结构布置及计算简图17HYPERLINK\l"_Toc230408638"3.1框架结构布置17HYPERLINK\l"_Toc230408639"3.1.1结构布置17HYPERLINK\l"_Toc230408640"初估截面尺寸18HYPERLINK\l"_Toc230408641"3.2框架计算简图20HYPERLINK\l"_Toc230408642"3.2.1计算简图说明20HYPERLINK\l"_Toc230408643"框架梁柱截面特征22HYPERLINK\l"_Toc230408644"框架梁柱线刚度计算22HYPERLINK\l"_Toc230408645"4荷载计算24HYPERLINK\l"_Toc230408646"恒载标准值计算24HYPERLINK\l"_Toc230408647"活载标准值计算27HYPERLINK\l"_Toc230408648"5竖向荷载作用下框架受载总图28HYPERLINK\l"_Toc230408649"恒载计算28HYPERLINK\l"_Toc230408650"顶层梁柱28HYPERLINK\l"_Toc230408651"其他层梁柱29HYPERLINK\l"_Toc230408652"活载计算30HYPERLINK\l"_Toc230408653"顶层梁柱30HYPERLINK\l"_Toc230408654"其他层梁柱31HYPERLINK\l"_Toc230408655"6水平地震作用计算及内力、位移分析33HYPERLINK\l"_Toc230408656"6.1屋面楼面标准值计算33HYPERLINK\l"_Toc230408657"6.2各层自重标准值计算34HYPERLINK\l"_Toc230408658"6.3横向框架侧移刚度计算35HYPERLINK\l"_Toc230408659"6.4横向自振周期计算37HYPERLINK\l"_Toc230408660"6.5水平地震作用及楼层地震剪力计算37HYPERLINK\l"_Toc230408661"6.6水平地震作用下的位移验算39HYPERLINK\l"_Toc230408662"6.7水平地震作用下的框架内力计算39HYPERLINK\l"_Toc230408663"7分层法计算竖向荷载作用下框架结构内力44HYPERLINK\l"_Toc230408664"8荷载组合及内力组合69HYPERLINK\l"_Toc230408665"9截面设计88HYPERLINK\l"_Toc230408666"梁截面设计88HYPERLINK\l"_Toc230408667"选取最不利组合88HYPERLINK\l"_Toc230408668"正截面受弯承载力计算88HYPERLINK\l"_Toc230408669"柱截面设计97HYPERLINK\l"_Toc230408670"10楼梯设计107HYPERLINK\l"_Toc230408671"10.1底层楼梯设计107HYPERLINK\l"_Toc230408672"10.2其他层楼梯设计110HYPERLINK\l"_Toc230408673"11基础设计116HYPERLINK\l"_Toc230408674"11.1非抗震设计116HYPERLINK\l"_Toc230408675"11.1.2地基资料116HYPERLINK\l"_Toc230408676"11.1.2基础尺寸及埋置深度116HYPERLINK\l"_Toc230408677"11.1.3基础高度验算117HYPERLINK\l"_Toc230408678"11.1.4配筋计算118HYPERLINK\l"_Toc230408679"11.2抗震设计118HYPERLINK\l"_Toc230408680"12施工图119HYPERLINK\l"_Toc230408681"13施工图预算书120HYPERLINK\l"_Toc230408682"13.1工程量计算120HYPERLINK\l"_Toc230408683"13.1.1土石方工程（0101）120HYPERLINK\l"_Toc230408684"13.1.2砌筑方工程（0103）121HYPERLINK\l"_Toc230408685"13.1.3混凝土工程（0104）122HYPERLINK\l"_Toc230408686"参考文献:128工程概况明珠办公楼工程为六层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为21.1m。工程所在地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第三组，场地类别为Ⅱ类。屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，40～120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，法防水层，吊顶或粉刷。楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层，吊顶或粉刷。墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度240mm。门窗做法：窗为钢窗玻璃窗，自重0.5kN/m2。活荷载：不上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值2.5kN/m2。本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。屋盖、楼盖设计2.1屋盖设计2.1.1设计资料（1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，100～140厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，冷地子油热马蹄脂二道，二毡三油防水层，架空隔热层（2）屋面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面)（3）材料：混凝土强度等级为C35；梁内受力纵筋为HRB400，其余为HPB235钢筋2.1.2屋盖的结构平面布置图图—1屋盖平面布置图梁截面尺寸估算依据框架结构的主梁截面高度及宽度可由下式确定：且bb≧200mm，其中横梁跨度：lAB=lCD=7.2m，lBC=2.4m,纵梁l0=7.2m。由此估算的截面尺寸如下：L1：b×h=300×750mmL2：b×h=300×500mmL3：b×h=300×500mmL4：b×h=300×750mmL5：b×h=300×500mm次梁L6：b×h=200×400mm图中括号内为底层梁编号，括号外为其它层梁编号，若只有一个编号，表示顶层与其它层梁相同。图—1框架梁编号单向板的设计（1）荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算恒荷载标准值：20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m240～120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2防水层0.35kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m2冷地子油热马蹄脂二道0.05kN/m2架空隔热层1.47kN/m2小计6.11kN/m2荷载设计值活载效应控制：g+q=1.2×6.11+1.3×2=10.132kN/m2横载效应控制：g+q=1.35×6.11+1.3×2×0.7=10.21kN/m2最后取g+q=10.21kN/m2（2）弯矩计算查表得，板的弯矩系数αmp计算过程见下表中表—1板弯矩（3）截面设计板厚100mm，h0=100-20=80mm。C35混凝土，α1=1.0，fc=16.7N/mm2；HPB235钢筋，fy=210N/mm2。最小配筋率：因为，故取ρsmin=0.33%，则Asmin=0.33%×1000×100=330mm2截面设计时取用的弯矩设计值：表—2屋面板配筋计算次梁的设计（1）次梁计算跨度及截面选择主梁截面为300mm500mm。计算跨度：边跨l01=ln=7200-180-150=6870mm中跨l02=ln=7200-300=6900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁ln跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm，取h=400mm，截面宽度取b=200mm。（2）荷载设计值恒载设计值板传来恒荷载6.11×1.2×2.4=17.60kN/m次梁自重0.2×（0.4-0.1）×25×1.2=1.8kN/m次梁粉刷0.02×（0.4-0.1）×2×17×1.2=0.244kN/m小计：19.64kN/m活载设计值q=1.3×2×2.4=6.24kN/m荷载总设计值g+q=255.88kNN/m（3）内力计算弯矩设计值：表—1屋盖次梁弯矩矩计算剪力设计值：跨中支座表—2屋盖次梁剪力计算算（4）正截面受弯承载力力计算跨中按T形截面计计算翼缘宽度的确定如如下：，即=2290mmm混凝土强度等级为为C35，fc=16.7N//mm2，ft=1.57N/mmm2。纵向受力力钢筋采用HRB4000，fy=360N/mmm2;箍筋采用HPB2335，fyv=2100N/mm22故跨中为第一类TT形截面，可可按矩形截面面进行计算Asmin=2000×365×maax{0.33%,0.455×1.57/360}=240mm2跨中1：配置316(AAs=603mm2)表—3屋盖次梁梁端受弯弯承载力计算算支座A：配置316(As=6003mm2)表—4屋盖次梁跨中受弯弯承载力计算算（5）斜截面受剪承载载力计算1）验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足足要求2）计算所需箍筋采用Φ8双肢箍筋，计算截截面尺寸,由得，确定箍筋间距，取取s=200mm取非加密Φ8@2200加密区Φ8@1500表—5屋盖次梁梁端受剪剪承载力计算算2.2楼盖设计以第四层楼盖为例例2.2.1设计资资料（1）楼面做法：钢筋混凝凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。（2）楼面荷载：均布活荷荷载标准值2.5kN/mm2（3）材料：混凝土强强度等级为C35；梁内受力力纵筋为HRB4000，其余为HPB2335钢筋楼盖盖的结构平面面布置图图2.2.2—1楼盖平面布置置图板的设计（1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层0.665kN//m2100mm厚钢筋筋混凝土楼板板0.1××25=2..56kN//m2吊顶或粉底0.55kN/m2小计3.65kN//m2荷载设计值活载效应控制：gg+q=1.22×3.655+1.3××2.5=7.88kNN/m2横载效应控制：gg+q=1.355×3.65++1.3×2.5×0.7=77.38kNN/m2最后取g+q=77.88kNN/m2（2）弯矩计算查表得，板的弯矩矩系数αmp计算过程见下表中中表2.2.3—1楼盖的弯矩矩计算（3）截面设计板厚100mm，h00=100--20=800mm。C35混凝土，α1=1.0，fc=16.77N/mm22；HPB2335钢筋，fy=210NN/mm2。最小配筋率：因为为，故取ρsmin=00.33%，则Asmin=00.33%×10000×1000=3300mm2截面设计时取用的的弯矩设计值值：表2.2.3—2楼盖的配筋筋计算次梁的设计（1）次梁计算跨度及及截面选取主梁截面为3000mm5000mm。计算跨度：边跨l01=ln=72200-1880-1500=68700mm中跨l02=lnn=72000-300==6900mmm因跨度相差小于110%，可按等跨跨连续梁计算算。次梁ln跨度7.2m，次梁截截面高度h=l/118～l/12==7200//18～7200//12=4000mm～600mm，取h=400mm，截面宽度度取b=2000mm。（2）荷载设计值1）恒载设计值板传传来恒荷载3.665×1.22×2.4==10.511kN/m次梁梁自重0.22×（0.4-00.1）×25×11.2=1..8kN/mm次梁梁粉刷0.022×（0.4-00.1）×2×177×1.2==0.2455kN/m小计：112.57kkN/m2）活载设计值q=1.3××2.5×22.4=7..8kN/mm荷载总设计值g+q=200.37kNN/m（3）内力计算弯矩设计值：表2.2.4—1次梁弯矩计算算剪力设计值：跨中支座表2.2.4—2次梁剪力计计算（4）正截面受弯承载载力计算跨中按T形截面计计算翼缘宽度的确定如如下：，即=2290mmm混凝土强度等级为为C35，fc=16.7N//mm2，ft=1.57N/mmm2。纵向受力力钢筋采用HRB4000，fy=360N/mmm2;箍筋采用HPB2335，fyv=2100N/mm22故跨中为第一类TT形截面，可可按矩形截面面进行计算Asmin=2000×365×maax{0.33%,0.455×1.57/360}=240mm2跨中1：配置4、316(As=6003mm2)表2.2.4—3次梁跨中受受弯承载力计计算支座A：配置31616(As=603mm2)表2.2.4—4次梁梁端受受弯承载力计计算（5）斜截面受剪承载载力计算1）验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足足要求2）计算所需箍筋采用Φ8双肢箍筋，计算截截面尺寸由得,故根据构造确定箍箍筋间距，取s=200mm取非加密Φ8@2200加密区Φ8@1500表2.2.4—5次梁受剪承承载力计算框架结构布置及计计算简图3.1框架结构布布置结构布置根据建筑功能要求求及建筑物可可用的占地平平面地形，横横向尺寸较短短，纵向尺寸寸较长，故把把框架结构横横向布置，即即采取横向框框架承重方案案，具体布置置详见图，施工方案采采用梁，板、柱柱整体现浇方方案。楼盖方方案采用整体体式肋形梁板板结构。楼梯梯采用整体现现浇板式楼梯梯。基础方案案采用柱下独独立基础。图—1结构布置图初估截面尺寸（1）根据本房屋的结构构类型、抗震震设防烈度和和房屋的高度度查抗震设计计规范，得本本建筑的抗震震等级为二级级。楼盖、屋屋盖均采用现现浇钢筋混凝凝土结构，楼楼板厚度取为为100mmm，各层梁柱柱板混凝土强强度等级均为为C35，纵向受力力钢筋采用HRB4000级钢筋，其其余钢筋用HPB2335级钢筋。根据建筑平面布置置确定的结构构平面布置图图可知，边柱柱及中柱的范范围分别为7.2m×33.6m和7.2m×44.8m。估算结构构构件尺寸时时，楼面荷载载近似取为12kN//m2计算（以中中柱计算为例例）（2）梁截面尺寸估算依依据。框架结构的主梁截截面高度及宽宽度可由下式式确定：且bb≧200mm，其中中横梁跨度：：lAB=lCD=7.22m，lBC=2.4m,纵梁l0=7.2m。由此估算算的截面尺寸寸如下：L11：b×h=3000×750mmmL2：b×h=3000×500mmmL3：b×h=3000×500mmmL4：b×h=3000×750mmmL5：b×h=300×5000mm次梁L6：b×h=2000×400mmm图中括号内为底层层梁编号，括括号外为其它它层梁编号，若若只有一个编编号，表示顶顶层与其它层层梁相同。表2.2.4—3次梁受弯承承载力计算图—1框架梁编号（3）梁的计算跨度如图所示，框架梁梁的计算跨度度以上柱形心心线为准，由由于建筑轴线线与墙轴线重重合，故建筑筑轴线与结构构计算跨度不不同。图—2梁的计算跨度（aa）5、6层（b）1、2、3、4层（4）柱截面尺寸估算算依据。柱的的轴压比应小小于轴压比限限值的要求：：C35混凝土：ffC=16.77N/mm22,ft=1.577N/mm22要求：上式中的1.2为为荷载分项系系数，6表示底层柱柱承重其上六六层的荷载。N按底层中柱柱的负荷面积积考虑。取柱柱截面为正方方形则柱截面面边长为520mm。结合实际际情况，并综综合考虑其他他因素，本设设计柱截面尺尺寸1至4层为700mmm×700mm，5至6层为650mmm×650mm。纵向受拉拉钢筋抗震锚锚固长度laE=41d，梁梁内钢筋伸至至边柱内长度度≧0.4laE=0.4×41d=116.4×25=4110mm，故柱子截截面满足次抗抗震构造要求求。3.2框架计算简简图计算简图说明本设计基础选用柱柱下独立基础础，基础顶面面标高－0.9m。框框架的计算单单元如图所示示，取②轴上的一榀榀框架计算，假假定框架柱嵌嵌固于基础顶顶面，框架梁梁与柱刚接。底底层高度为33.6m，柱柱的计算高度度为4.5mm，其余各层层柱计算高度度为层高，即即为3.5mm。框架梁柱截面特征征由构件的集合尺寸寸、截面尺寸寸和材料强度度，利用结构构力学有关截截面惯性矩及及线刚度的概概念计算梁柱柱截面的特征征，如表表—1横梁线刚度表—2柱线刚度框架梁柱线刚度计计算框架梁线刚度：混凝土C35，EEc=3.115×107在框架结构中，现现浇楼面，但但有现浇层的的楼面，可以以作为梁的有有效翼缘，增增大梁的有效效刚度，减少少框架侧移。为为考虑这一有有利作用，在在计算梁的截截面惯性矩时时，对现浇楼楼面的边框架架取I=1.55I0（I0为梁的截面面惯性矩）；；对中框架梁梁取I=2.00I0。L1：边框架梁中框架梁：同理得到其他梁的的线刚度。框架柱的线刚度：：Z1：Z2：Z3：荷载计算恒载标准值计算（1）不上人屋面恒载载恒荷载标准值：20厚水泥混凝土找平平0.02××20=0..46kN//m240～120厚（1%找找坡）膨胀珍珍珠岩(0.08++0.16))÷2×7==0.5466kN/m22防水层0.355kN/m2100mm厚钢筋筋混凝土楼板板0.1××25=2..56kN//m2冷地子油热马蹄脂脂二道0.05kNN/m2架空隔热层1.477kN/m2小计6.11kN//m2（2）楼面恒载恒荷载标准值：水磨石面层0.665kN//m2100mm厚钢筋筋混凝土楼板板0.1××25=2..56kN//m2吊顶或粉底0.55kN/m2小计3.65kN//m2(3)梁自重顶层主梁：b×hh=300mmm×500mmm其它层主梁：b××h=3000mm×700mmm走道梁：b×h==300mmm×500mmm次梁：b×h=2200mm××400mmm顶层主梁自重：0.33×（0.5-00.1）×25+0..02×（0.5-00.1）×2×177=4.022kN/m走道梁自重：0..3×（0.5-00.1）×25+0..02×（0.5-00.1）×2×177=4.022kN/m其它层梁：0.33×（0.75--0.1）×25+0..02×（0.75--0.1）×2×177=6.0667kN/mm次梁自重：0.2×（0.4-00.1）×25+0..02×（0.4-00.1）×2×177=2.0445kN/mm(4)柱自重：：Z1：b×h=700mm××700mmm高4.5mZ2：b×h=700mm××700mmm高3.5mZ3：b×h=650mm××650mmm高3.5mZ1自重：0..7×0.77×25=112.25kkN/mZ2自重：0..7×0.77×25=112.25kkN/mZ3自重：0..65×0..65×255=10.556kN/mm(5)墙自重1)顶层纵墙AA：0.24×（（33.5-0..5）×（7.2-00.65）-2×1..5×2.55）×19=555.40kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..5）×（7.2-00.65）-2×1..5×2.55）×2×177=8.266kN窗：2×1.5×2..52×0..45=3..375kNN总计：67.044kN2)顶层纵墙BB：0.24×（（33.5-0..5）×（7.2-00.65）-2×1..2）×19=778.66kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..5）×（7.2-00.65）-2×1..2）×2×177=11.773kN总计：90.399kN3)女儿墙：1×7.2××0.24××19=322.83kNN4)顶层横墙：：0.24×119×（3.5-00.5）+2×0.002×17×（3.5-00.5）=15.772kN/mm5)5层纵墙墙A：纵墙：0.24××（（3.5-00.75）×（7.2-00.65）-2×1..5×2.55）×19=447.94kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..75）×（7.2-00.65）-2×1..5×2.55）×2×177=7.155kN窗：2×1.5×2..52×0..45=3..375kNN总计：58.466kN6)5层纵墙BB：纵墙：0.24××（（3.5-00.75）×（7.2-00.65）-2×1..2）×19=771.19kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..75）×（7.2-00.65）-2×1..2）×2×177=10.662kN总计：81.811kN7)5层横墙墙：0.24×119×（3.5-00.5）+2×0.002×17×（3.5-00.5）=14.441kN/mm8)2至4纵纵墙A：纵墙：0.24××（（3.5-00.75）×（7.2-00.7）-2×1..5×2.55）×19=447.31kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..75）×（7.2-00.7）-2×1..5×2.55）×2×177=7.066kN窗：2×1.5×2..52×0..45=3..375kNN总计：57.744kN9)2至4层层纵墙B：纵墙：0.24××（（3.5-00.75）×（7.2-00.7）-2×1..2）×19=770.57kkN抹灰：0.02×（（33.5-0..75）×（7.2-00.7）-2×1..2）×2×177=10.552kN总计：81.099kN10)2至44横墙：0.24×119×（3.5-00.75）+2×0.002×17×（3.5-00.75）=14.441kN/mm底层纵墙A：纵墙：0.24××（（4.5-00.75）×（7.2-00.7）-2×1..5×2.55）×19=776.95kkN抹灰：0.02×（（44.5-0..75）×（7.2-00.7）-2×1..5×2.55）×2×177=11.448kN窗：2×1.5×2..52×0..45=3..375kNN总计：91.8kkN11)底层纵纵墙B：纵墙：0.24××（（4.5-00.75）×（7.2-00.7）-2×1..2）×19=1100.2kkN抹灰：0.02×（（44.5-0..75）×（7.2-00.7）-2×1..2）×2×177=14.994kN总计：115.115kN12)底层横横墙：0.24×119×（4.5-00.75）+2×0.002×17×（4.5-00.75）=19.665kN/mm活载标准值计算屋面及楼面活载屋面为2.0kNN/m2；楼面为2.5kN//m2竖向荷载作用下框框架受载总图图当结构布置图确定定后，荷载的的传递路径就就已确定。从从本例的结构构布置图中可可知：屋盖和和楼盖布置的的梁将板划分分为单向板体体系。由此可可知板面均布布荷载传递给给纵向次梁及及纵向框架梁梁，纵向次梁梁及纵向框架架梁的荷载以以集中力的方方式传给横向向承重的框架架主梁，为计计算方便将框框架主梁的自自重简化为集集中荷载。受受载总图荷载载的位置的大大小及作用位位置的正确是是结构内力分分析的基础。恒载计算顶层梁柱（1）AB及BC跨梁1）板传给次次梁中间次梁6.111×2.4××7.2=1105.588kN2）次梁自重重（0.2×（0.44-0.1）×25+0..02×（0.4-00.1）×2×17）×（7.2-00.3）=11.776kN3）横向框架架梁AB自重折算为集中荷载（0.3×0.5××25+0..02×（0.5-00.1）×2×17）×2.4==9.65kkN4）横向框架梁BC自自重折算为集中荷载（0.3×0.5××25+0..02×（0.5-00.1）×2×17）×（2.4/2//2）=2.411kNAB跨主梁跨中集中力力小计：（板—次梁—主梁）+主主梁自重1055.58+111.76++9.65==126.999kN（2）节点集中力1）板传给纵向框架梁梁A66.11×（1.2+00.12）×7.2==58.077kN2）板传给纵向框架梁梁B66.11×22.4×7..2=1055.58kNN3）纵向框架梁自重（0.3×（0.55-0.1）×25+0..02×（0.5-00.1）×2×17）×（7.2-00.3）=22.557kN4）女儿墙：1×7..2×0.224×19==32.833kN小计节点A：58.077+22.557+32..83+9..6/2=1118.3kkN节点B：105.558+22..57+9..6/2+22.41/22=134..19kN其他层梁柱（1）AB及BC跨梁1）板传给梁中间次梁3.655×2.4××7.2=663.07kkN2）次梁自重（0.2×（0.44-0.1）×25+0..02×（0.4-00.1）×2×17）×（7.2-00.3）=11.776kN3）横向框架梁AB自自重+横墙体折算为集中荷载（0.3×0.755×25+00.02×（0.5-00.1）×2×177+14.441）×2.4==49.1kkN4）横向框架梁BC自自重折算为集中荷载（0.3×0.755×25+00.02×（0.5-00.1）×2×17）×（2.4/2//2）=2.411kNAB跨主梁跨中集中荷荷载小计板—次梁—主梁663.07++11.766+49.00=123..97kN（2）5层节点集中力板传给纵向框架梁梁A33.65×（1.2+00.12）×7.2==34.7kkN板传给纵向框架梁梁B33.65×22.4×7..2=63..1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.775-0.11）×25+0..02×（0.75--0.1）×2×17）×（7.2-00.3）=36.668kN纵墙A：67.04kNN纵墙B：90.399柱子自重：10..65×3..5=36..96kN小计：节点A：34.7++36.688+67.004+36..96=1999.96kkN节点B：63.1++36.688+90.339+36..96=2552.9kNN（3）4层节点集中力板传给纵向框架梁梁A33.65×（1.2+00.12）×7.2==34.7kkN板传给纵向框架梁梁B33.65×22.4×7..2=63..1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.775-0.11）×25+0..02×（0.75--0.1）×2×17）×（7.2-00.3）=36.668kN纵墙A：58.46kNN纵墙B：81.811柱子自重：10..65×3..5=36..96kN小计：节点A：34.7++36.688+58.446+36..96=1991.38kkN节点B：63.1++36.688+81.881+36..96=2444.32kkN（4）1至3层节点集中力板传给纵向框架梁梁A33.65×（1.2+00.12）×7.2==34.7kkN板传给纵向框架梁梁B33.65×22.4×7..2=63..1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.775-0.11）×25+0..02×（0.75--0.1）×2×17）×（7.2-00.3）=36.668kN纵墙A：57.74kNN纵墙B：81.099kN柱子自重：12..25×3..5=42..88kN小计：节点A：34.7++36.688+87.774+42..88=1996.56kkN节点B：63.1++36.688+81.009+42..88=2449.5kNN活载计算顶层梁柱AB及BC跨梁板传给次梁2×2.4××7.2=336.56kkN节点A集中力：2××（1.2+00.12）×7.2==19kN节点B集中力：2××2.4×77.2=344.56kNN其他层梁柱AB及BC跨梁板传给次梁2.55×2.4××7.2=443.2kNN节点A集中力：2..5×（1.2+00.12）×7.2==23.766kN节点B集中力：2..5×2.44×7.2==43.2kkN表5.2.2—1计计算框架上恒恒载表5.2.2—2计计算框架上活活载图—1框架竖向受载图注：单位为kN，图中数数值均为标准准值，括号内内为活载，括括号外为恒载载。水平地震作用计算算及内力、位位移分析表6—1梁柱重重量表6—2墙体重量6.1屋面楼面标标准值计算屋面恒载标准值屋面活载标准值楼面恒载标准值楼面活载标准值6.2各层自重标标准值计算6层（墙+梁+板++柱）6层重力荷载代表值值计算其它层同理，其它它层的重力荷荷载代表值如如下表表6.2—1各层层重力荷载代代表值图6.2—1结构构重力荷载代代表值单位：kN6.3横向框架侧侧移刚度计算算地震作用是根据各各受力构件的的抗侧刚度来来分配的，同同时，若用顶顶点位移法求求结构的自振振周期时也要要用到结构的的抗侧刚度，为为此先计算各各楼层柱的抗抗侧刚度。边框架柱侧移刚度度计算（6.3—1）(1)底层边柱中柱(2)2层：1)边柱2)中柱其他层的同理得，如如下表表6.3—1框架架柱侧移刚度度D值与层间侧侧移刚度6.4横向自振周周期计算结构顶点的假想侧侧移计算先由公式计算楼层层剪力，在由由公式计算层层间相对位移移，最后由式式计算结构的的顶点位移。（6.4--1）（6.4—2）（6.4—3）表6.4—1结构构顶点假想位位移计算由计算基本周期，取取，由表可知知。所以6.5水平地震作作用及楼层地地震剪力计算算由房屋的防场为地第计加g各质点水平地震作作用的标准值值各层横向地震剪力力计算见表（6.5—1）表6.5—1各质质点横向水平平地震作用及及楼层地震剪剪力计算表图6.5—1横向框框架各层水平平地震作用和和地震剪力见见图6.6水平地震作作用下的位移移验算横向框架抗震变形形验算水平地地震作用下框框架结构的层层间位移和顶顶点位移分别别由公式算出出结果多遇地震震作用下，层层间弹性位移移验算见表（6.6—1）（66.6—2）其详细计算过程见见表，表中还还计算了各层层的层间弹性性位移转角：：。表6.6—1横向向水平地震作作用下的位移移验算层间弹弹性相对转角角均满足要求求6.7水平地震震作用下的框框架内力计算算对第2轴线横向框架内力力进行计算。框框架在水平节节点荷载作用用下，采用D值法分析内内力。计算依据由求得框架第i层的的层间剪力Vi后，i层j柱分配的剪剪力Vij及该柱上、下下端弯矩Mjiu和Mjib分别按下列列各式计算：：柱端剪力：（6..7—1）下端弯矩：（6..7—2）上端弯矩：（6..8—3）计算结果横向水平地震作用用下2轴框架各层层柱端弯矩及及剪力计算表表表6.7—1横向向水平地震作作用下框架各各层柱端弯矩矩及剪力计算算表表6.7—2横向向水平地震作作用下框架各各层柱端弯矩矩及剪力计算算表表6.7—3（左震震）横向水平平地震作用下下2轴框架各层层梁端弯矩表6.7—4横向向水平地震作作用下框架梁梁的剪力计算算表表6.7—5横向水水平地震作用用下框架柱的的轴力计算表表图6.7—1横向水水平地震作用用下框架弯矩矩图图6.7—1横向水水平地震作用用下框架轴力力图分层法计算竖向荷荷载作用下框框架结构内力力竖向荷载作用下，框框架的侧移量量很少，按不不考虑侧移的的分层法进行行结构内力分分析。考虑内内力组合的需需要，对恒载载、活载作用用于满布于AB、BC、CD跨，并受重重力荷载代表表值作用的框框架内力分别别进行分析。根据实际情况，分分层法的计算算按以下步骤骤具体实施：：计算杆端的固端弯弯矩及节点不不平衡弯矩：：从框架的受载总图图可知，恒载载和活载均化化为了集中力，梁梁受载情况如如图所示。图7—1框架梁的受载简图图固端弯矩：（7—1）（7—2）（7—3）Fp参考框架受载总图图a1=2.1922mb1=4.6255ma2=2.225mb2=4.5955m运用分层法时，除除了底层外需需对其他层柱柱的刚度进行行修正，则一一般楼层柱的的线刚度为3.6i，传递系数数为1/3。由分层法法计算所得的的框架节点弯弯矩一般并不不等于零。为为减少误差，对对于不平衡弯弯矩较大的节节点，可对不不平衡弯矩再再作一次分配配，但不传递递。图7—1分层法结构计算简简图表7—1恒载作用下各各层框架梁固固端弯矩表7—2恒载作用下各层框框架梁固端剪剪力表7—3活载作用下各层框框架梁固端弯弯矩及剪力表7—4计算框架重力荷载载代表值表7—4重力荷载代表值作作用下的梁端端弯矩及剪力力表7—5梁柱的线刚度表7—6各节点的弯矩分配配系数表7—7恒载作用下的的分层法计算算表7—8恒载作用下的分层层法计算表7—9恒载作用下的分层层法计算表7—10活载作用下的的分层法计算算表7—11活载作用下下的分层法计计算表7—12活载作用下下的分层法计计算表7—13重力荷载代代表值作用下下分层法计算算表7—14重力荷载代代表值作用下下分层法计算算表7—15重力荷载代代表值作用下下分层法计算算表7—16恒载作用下的的梁端弯矩及及跨中弯矩表7—17活载作用下的的梁端弯矩及及跨中弯矩表7—18重力荷载代表表值作用下的的梁端弯矩及及跨中弯矩表7—19恒载作用下的的梁端剪力表7—20活载作用下的的梁端剪力表7—21重力荷载代表表值作用下的的梁端剪力图调幅后的内力图图。图7—1恒载作用下的弯矩矩图图7—2恒载作用下的梁剪剪力图图7—3恒载作用下的梁轴轴力图图7—4活载作用下的弯矩图图图7—5活载作用下的剪力图图图7—6活载作用下的轴力图图图7—7重力荷载代表作用用下的弯矩图图7—8重力荷载代表作用用下的剪力图图7—9重力荷载代表作用用下的轴力图荷载组合及内力组组合表8—1框架梁由可变荷载载效应控制的的基本组合表表表8—2框架梁由可变荷载载效应控制的的基本组合表表表8—3框架梁由可变荷载载效应控制的的基本组合表表表8—4框架梁由永久荷载载效应控制的的基本组合表表表8—5框架梁由永久荷载载效应控制的的基本组合表表表8—6框架梁由永久荷载载效应控制的的基本组合表表表8—7框架柱A由可变荷荷载效应控制制的基本组合合表表8—8框架柱A由永久荷荷载效应控制制的基本组合合表表8—9框架柱B由可变荷荷载效应控制制的基本组合合表表8—10框架柱B由永永久荷载效应应控制的基本本组合表由于抗震设计要求求应该考虑强强剪弱弯，故故梁的剪力应应考虑框架抗抗震等级进行行调整。顶层梁AB左端最最大负弯矩组组合：（1.2①+1.33③）剪力组合应考虑强强剪弱弯的调调整：式中6.17为梁的净净跨：式中0.75是梁端弯矩矩在组合表中中乘的（受弯弯）承受调整整系数，在计计算剪力时应应除以它，以以还原内力。用用于承载力计计算的框架柱柱考虑地震作作用效应与其其他荷载效应应的基本组合合表分别为表表8—7表8—8表8—9。由于有抗震设计要要求，柱端弯弯矩除考虑一般般组合外，还还要考虑强柱柱弱梁的作用用，对柱端弯弯矩组合值之之和的计算应应考虑在相应应梁端弯矩组组合值之和的的基础上作相相应的调整（二二级抗震，增增大系数为1.2），然后在在按柱端线刚刚度的比例分分配给各柱端端，得到柱端端弯矩的组合合值。五层A柱上端弯矩：式中0.5为偏心受压压构件的抗震震承载力调整整系数；0.574为柱端弯矩矩抗柱线刚度度的分配系；；1.2为二级抗震震强柱弱梁的的调整系数。五层A柱下端弯矩：柱剪力：式中1.2为二级抗震震时强剪弱弯弯的调整系数数，2.75为第五层的的净高，0.8是偏压构件件的调整系数数，在剪力计计算时予以还还原。最后为为基础设计对对柱底（即基基顶）进行了了内力标准值值及设计值的的组合，因为为基底面积计计算时要用到到标准值组合合，而基础高高度的抗冲切切验算及基底底配筋计算用用到设计值组组合。表8—11用于承载力计计算的框架梁梁考虑地震作作用效应与其其他荷载效应应的基本组合合表表8—12用于承载力计算的的框架梁考虑虑地震作用效效应与其他荷荷载效应的基基本组合表表8—13用于承载力计算的的框架梁考虑虑地震作用效效应与其他荷荷载效应的基基本组合表表8—14用于承载力计计算的框架柱柱A考虑地震作作用效应与其其他荷载效应应的基本组合合表表8—15用于承载力计计算的框架柱柱B考虑地震作作用效应与其其他荷载效应应的基本组合合表表8—16与AB柱端弯弯矩调整有关关的框架梁端端考虑地震作作用效应组合合表表8—17基顶荷载的非非抗震标准值值组合表表8—18基顶荷载截面设计梁截面设计以6层AB梁为例计算，其余余各梁通过表表格形式计算算，具体过程程详见截面设设计表。框架架梁正截面承承载力计算见见表，框架梁梁斜截面承载载力计算见表表。选取最不利组合（1）非抗震情况左端：M==-222..1kN·mVV=204..6kN跨中：M==228.222kN·m右端：M==-235..2kN·mVV=206..0kN（2）抗震情况左端：M==-279..6kN·mVV=158..83kN跨中：M==167.229kN·m右端：M==-222..8kN·mVV=-1622.7kN选取与较大者进行行配筋计算。对对于楼面现浇浇的框架结构构粱支座负弯弯矩按矩形截截面计算纵筋筋数量；跨中中弯矩按T形截面计算算纵筋数量；；跨中截面计计算弯矩应取取该跨间最大大正弯矩或支支座正弯矩与与0.5倍简支梁弯弯矩中的较大大者。（3）实际所用计算内内力左端：M==-279..6kN·mVV=158..83kN跨中：M==167.229kN·m右端：M==-222..8kN·mVV=-1622.7kN正截面受弯承载力力计算混凝土强度等级：：C35级ft=11.57N//mm2；ftk=2.200N/mm22；fc=16.77N/mm22；钢筋强度等级：HRB400级fy=360NN/mm2；HPB235级ffy=210NN/mm2；（1）6层AB梁A支座梁截面尺寸为3000mm×500mmm；按矩形截截面计算。非抗震时，二级抗震时，实配筋为6288（As=36695mm22）（2）跨中截面（跨中中截面按T形截面计算算）翼缘宽度的确定如如下：，即=2273..3mm混凝土强度等级为为C35，fc=16.7N//mm2，ft=1.57N/mmm2。纵向受力力钢筋采用HRB4000，fy=360N/mmm2;箍筋采用HPB2335，fyv=2100N/mm22故跨中为第一类TT形截面，可可按矩形截面面进行计算Asmin=3000×500×maax{0.33%,0.455×1.57/360}=450mm2跨中1：配置325(AAs=1473mmm2)（3）斜截面受剪承载载力计算1)验算截面尺尺寸,，由下式可知截面尺寸满足足要求2)计算所需箍箍筋计算截面尺寸,由得，确定箍筋间距，取取s=150mm取非加密Φ8@1150加密区Φ8@1000(4)裂缝跨度验算算取底层AB跨梁验验算梁跨中取Mk=480.9kkN·m/1..4=3433.5裂缝截面钢筋应力力:As=33217mmm2有效受拉混凝土截截面面积：有效配筋率：钢筋应变不均匀系系数：受拉纵向钢筋等效效直径：构件受力特征系数数：正截面最大裂缝跨跨度：满足。表—1框架梁正截面配筋筋计算表表—1框架梁正截面配筋筋计算表表—2框架梁正截面配筋筋计算表表—2框架梁正截面配筋筋计算表表—3框架梁斜截面配筋筋计算表表—3框架梁斜截面配筋筋计算表表—3框架梁斜截面配筋筋计算表柱截面设计以底层A柱为例计计算，其余各各柱通过表格格形式计算，具具体过程详见见截面设计表表。（1）非抗震设计1）轴压比验算底层A柱Nmaxx=29499.8kN轴压比：满足要求。截面尺寸复核取因为所以满足要求。3）正截面受弯承载载力计算柱同一截面分别承承受正反向德德弯矩故采用用对称配筋。底层A柱：根据内力组合表可可知，初步确确定：大偏心心受压的内力力组合有：M=102.3kNN·m；N=28775.4kNNMM=62kN·m；N=29449.8kNN；V=36..5kN大偏心受压的计算算：柱的计算高度取1.0.取。故按构造配筋单侧侧每侧实配钢筋为22Ф25+3Ф22（）。其余各组合内力计计算过程类同同，计算详见见框架柱正截截面受弯承载载力计算表。4）裂缝跨度验算底层AA柱可不验算裂缝宽度度。抗震设计具体计算过程详见见截面设计计计算表强节点弱构件设计计（取第5层框架柱A节点计算）故取。故节点核心的剪力力设计值复核核要求。节点核心区受剪承承载力验算节点箍筋选用7ФФ10@1000，则故节点核心受剪承承载力满足要要求。表9.2—1框架架A柱正截面受受弯承载力计计算（非抗震震）表9.2—2框架架B柱正截面受受弯承载力计计算（非抗震震）表9.2—3框架架A柱正截面受受弯承载力计计算（抗震）表9.2—4框架架B柱正截面受受弯承载力计计算（抗震）表9.2—5框架架AB柱斜截面受弯承承载力计算（非抗震）表9.2—6框架架A节点的强节节点弱构件设设计与节点核核心区受剪承承载力验算表表表9.2—7框架架A节点的强节节点弱构件设设计与节点核核心区受剪承承载力验算表表楼梯设计10.1底底层楼梯设计计楼梯间开间为7..2m，进深为7..2。采用板板式楼梯，底底层为三跑楼梯，共共24级踏步，踏踏步宽0.33米，其踏步的的水平投影长长度为11×0.3==3.3m，二层及其其以上层楼梯梯均为三跑楼梯，共共24级踏步，踏踏步宽0.33米，其踏步的的水平投影长长度为11××0.3=33.3m。楼楼梯的踢面和和踏面均做水水磨石层，底底面为水泥砂砂浆粉刷。混混凝土强度等等级C30。板采用HPB2335钢筋，梁纵纵筋采用HRB3335钢筋。（1）梯段板TB1设计计板倾斜角tanαα=150//300=00.5，cosα=0.8994。板斜长为3.3/00.894==3.69mm，板厚约为板板斜长的1/30，h=120mm。取1m宽板带计计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算算列于下表。荷荷载设计值pp=1.2××7.2+11.4×2..5=12..14kN//m。表10.1—1梯段段板荷载计算算表荷载种类荷载标准值(kkN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.155)×0.665/0.33=0.988水泥砂浆找平(0.3+0.155)×0..02×200/0.3==0.6三角形踏步0.5×0.3××0.15××25/0..3=1.888混凝土斜板0.12×25//0.8944=3.366板底抹灰0.02×17//0.8944=0.388小计7.2活荷载2.52）截面设计板水平计算跨度lln=3.3m，弯弯矩设计值。板板的有效高度度h0=120--20=1000mm。则，选配Φ10@1000，实际As=785mmm2分布筋为Φ8@3300。平台板PTB1设设计设平台板厚1000mm，取1m宽带板计计算。1）荷载计算平台板的荷载计算算见下表。荷载设计值p=1.22×3.899+1.4××2.5=88.17kNN/m表10.1—2平平台板荷载计计算表荷载种类荷载标准值(kkN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20==0.4混凝土板0.1×25=22.5板底抹灰0.02×17==0.34小计3.89活荷载2.52）截面设计平台板的计算跨度度l0=2.10--=1.72m弯矩设计值板的有效高度h00=100--20=800mm则，选配Φ8@1500，实际As=335mmm2平台梁TL1设计计取平台梁截面尺寸为为200mmm×400mmm1）荷载计算平台梁的荷载计算算见下表。总总荷载设计值值1.2×177.73+11.4×6..28=30.077kN/m表10.1—3平平台梁荷载计计算表荷载类型荷载标准值(kNN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4××25=2梁侧粉刷0.02×(0..4-0.11)×2××17=0..2平台板传来3.89×1.772/2=3.335梯段板传来7.2×3.3//2=11..88小计17.73活荷载2.5×(3.33/2+1.772/2)==6.282）截面设计计算跨度l0=11.05lnn=1.055×(7.22-0.3)=7.2445m弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算算，b’f=700mmm，梁的有效效高度h0=365mmm经判别属第一类TT形截面。则，选配425，实际际As=1964mmm2配置Φ10@2000箍筋，则斜截面受剪剪承载力为满足要求。10.2其他他层楼梯设计计（1）梯段板TB2设计计板倾斜角tanαα=145/3000=0.4483，cosα=0.90003。板斜长为3.3/00.90033=3.6665m，板厚约为板板斜长的1/30，h=120mm。取1m宽板带计计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算算列于下表。荷荷载设计值pp=1.2××7.08+1.44×2.5==12.000kN/m。表10.2—1梯梯段板荷载计计算表荷载种类荷载标准值(kkN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.1445)×0..65/0..3=0.9964水泥砂浆找平(0.3+0.1445)×00.02×220/0.33=0.5993三角形踏步0.5×0.3××0.145×25//0.3=11.813混凝土斜板0.12×25//0.90003=3.3322板底抹灰0.02×17//0.90003=0.3788小计7.08活荷载2.52）截面设计板水平计算跨度lln=3.3m，弯弯矩设计值。板板的有效高度度h0=120--20=1000mm。则，选配Φ10@1000，实际As=785mmm2分布筋为Φ8@3300。（2）平台板PTB2设设计设平台板厚1000mm，取1m宽带板计计算。1）荷载计算平台板的荷载计算算见下表。荷载设计值p=1.22×3.899+1.4××2.5=88.17kNN/m表10.2—2平平台板荷载计计算表荷载种类荷载标准值(kkN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20==0.4混凝土板0.1×25=22.5板底抹灰0.02×17==0.34小计3.89活荷载2.52）截面设计平台板的计算跨度度l0==1.45m弯矩设计值板的有效高度h00=100--20=800mm则，选配Φ8@1500，实际As=335mmm2平台板PTB3设设计设平台板厚1000mm，取1m宽带板计计算。1）荷载计算平台板的荷载计算算见下表。荷载设计值p=1.22×3.899+1.4××2.5=88.17kNN/m表10.2—3平平台板荷载计计算表荷载种类荷载标准值(kkN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20==0.4混凝土板0.1×25=22.5板底抹灰0.02×17==0.34小计3.89活荷载2.52）截面设计平台板的计算跨度度l0=2.10--=1.72m弯矩设计值板的有效高度h00=100--20=800mm则，选配Φ8@1500，实际As=335mmm2平台梁TL2设计计取平台梁截面尺寸为为200mmm×400mmm1）荷载计算平台梁的荷载计算算见下表。总总荷载设计值值1.2×166.9+1..4×5.994=28.600kN/m表10.2—4平平台梁荷载计计算表荷载类型荷载标准值(kNN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4××25=2梁侧粉刷0.02×(0..4-0.11)×2××17=0..2平台板传来3.89×1.445/2=2.882梯段板传来7.2×3.3//2=11..88小计16.9活荷载2.5×(3.33/2+1.445/2)==5.942）截面设计计算跨度l0=11.05lnn=1.055×(7.22-0.3)=7.2445m弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算算，b’f=700mmm，梁的有效效高度h0=365mmm经判别属第一类TT形截面。则，选配425，实际As==1964mmm2配置Φ10@2000箍筋，则斜截面受剪剪承载力为满足要求。平台梁TL3设计计取平台梁截面尺寸为为200mmm×400mmm1）荷载计算平台梁的荷载计算算见下表。总总荷载设计值值1.2×177.23+11.4×6..28=29.477kN/m表10.3—5平平台梁荷载计计算表荷载类型荷载标准值(kNN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4××25=2梁侧粉刷0.02×(0..4-0.11)×2××17=0..2平台板传来3.89×1.772/2=3.335梯段板传来7.08×3.33/2=11..68小计17.23活荷载2.5×(3.33/2+1.772/2)=6.2882）截面设计计算跨度l0=11.05lnn=1.055×()=77.245mm弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算算，b’f=700mmm，梁的有效效高度h0=365mmm经判别属第一类TT形截面。则，选配425，实际际As=1964mmm2配置Φ10@2000箍筋，则斜截面受剪剪承载力为满足要求。平台梁TL4设计计取平台梁截面尺寸为为200mmm×400mmm1）荷载计算平台梁的荷载计算算见下表。总总荷载设计值值1.2×166.7+1..4×5.994=28.366kN/m表10.2—6平平台梁荷载计计算表荷载类型荷载标准值(kNN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4××25=2梁侧粉刷0.02×(0..4-0.11)×2××17=0..2平台板传来3.89×1.