晋江某高层公寓卸料平台施工方案

目录一、工程概况…………………1二、技术要求…………………1三、搭设材料要求……………1四、搭设施工要求……………2五、施工程序…………………2六、防电避雷措施……..……3七、防护门的使用……………3八、卸料平台架的设计计算…………………3九、卸料平台的拆除…………8十、附图一、工程概况：****位于晋江市青阳镇****大道东侧，北边为****车行、东边为****小区、南边有规划路及****大道、对面为****集团。工程包括地上A、B两栋建筑以及地下室的现浇混凝土框架剪力墙结构（一层为店面，A栋二层以上为住宅，B栋二层以上为单身公寓）。A栋建筑面积为20440.28m2、建筑层数为18层、总高度为64.8m；B栋建筑面积为9528.68m2、建筑层数为10层、总高度为34.7m；地上建筑占地面积为2181.33m2；地下室为一层，层高为4.5m，总建筑面积为4696m2，平时为=4\*ROMANIV类停车库，战时人防（人防为六级），人防面积为2000m2。建筑等级为二级；建筑防火分类为A栋为一类高层建筑、B栋为二类高层建筑；耐火等级地下室及A栋为一级、B栋为二级；抗震设防烈度7度；室内±0.000相当于黄海绝对标高9.6m，室内外平均高差为300mm。已知立杆纵距为L=1.8m，横向距b=1.05m，内立杆距墙体b1=0.15m，铺设2.5cm厚模板。施工层为18层，每层施工荷载为3.0KN/m2，钢管为φ48×3.5，截面积A1=489mm2，强度设计f=205N/mm2，回转半径为V=15.78m，n=7。本工程卸料平台架体总高度为：67米，大于40米，需要搭设卸荷拉杆。二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度67米；2、卸料平台基础地面承载力达到60KN/㎡，架体下至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层满铺木脚手板，脚手板与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；。三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均采用φ48×3.5的钢管，并符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。2、本卸料平台架用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。3、卸料平台的脚手板符合JGJ130中的材质要求。四、搭设施工要求（2）水平杆设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。（3）纵向扫地杆设置在距底座上方200mm的立柱上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。（4）连墙杆设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处。连墙杆水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。（5）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧力矩不小于40N·M，且不大于65N·M。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。（6）挡脚板铺设在立柱内。五、施工程序1、施工前的准备对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合产品。2、地基与基础按照施工方案做好卸料平台架砼基础，并做好排水措施，防止积水按照本卸料平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。放置垫板60×300×5400×2片。将底座准确安放在定位线上。3、卸料平台架的搭设（1）架体搭设顺序如下：立柱→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆→第一步纵向水平杆→第二步横向水平杆→第二步纵向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→依上述顺序直至搭设至施工需要高度。（2）脚手板的铺设在卸料平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝（或12#铁线）将脚手板与平台架绑扎牢固。（3）板及防护网的铺设在平台架卸料层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固。（4）防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。六、防电避雷措施：共设置1根辟雷针，避雷针采用Φ16镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在脚手架立杆上。并将所有最小层的大横杆全部连通形成避雷网络。引下线采用Φ12圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层由避雷系统连成一体，接触处采用可靠焊接，焊后测定电阻，要求电阻不大于30Ω。七、防护门的使用当吊篮到达卸料层时，司机要求搭乘人员或亲自打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，司机要求搭乘人员或亲自关闭防护门，扣好防护门销，方可启动施工电梯。八、卸料平台架的设计计算本工程建筑物檐高64.8，考虑檐口防护高度及室内外高差，卸料平台搭设高度按67m计算。采用Φ48×3.5焊接钢管扣件脚手平台。立杆横距1050mm，纵距1500mm及1100mm，步距2000mm，架体共计3个纵距21步距。=1\*GB4㈠、基本荷载及材料数量1、材料数量（搭设高度H=67M）立杆：67/6×8=90根×6米=540米纵向水平杆（每层）：4.1米×4根=16.4米横向水平杆（每层）:1.26米×12根=15.12米卸荷拉杆（每9米）：3米×2根=6米扶手（每层）:1.26米×4根+1米×2根=7.04米（一层除外）连墙杆（每层）:1.0米×4根=4米（一层除外）侧向斜撑（每层）：2.1米2根+1.5米×2根=7.2米水平斜杆（每9米）：1.85米×2根=3.7米扫地杆:4.1米×2根+1.26×4根=13.24米（底层）直角扣件（每层）:52个（每9米）：另加4个旋转扣件（每层）:4个（每9米）：2个对接扣件:67/6×8=96个2、荷载（1）自第二层起每层荷载脚手板重：Gk=0.35KN/M2施工活荷载:Qk=3KN/M2安全门重量:Q门=0.3KN/付钢管（纵横水平杆、扶手）重量G钢2:G钢2=钢管总长×GG=（16.4+15.12+7.04+7.2）×0.0384=1.757KN竹笆挡脚板及安全网重量:G竹=3片×0.045KN/片=0.135KN扣件重量:G直1=52个×0.0132KN=0.684KN（每层）G直2=4×0.0132KN=0.0528KN（每9米）G旋1=4个×0.0146KN=0.0584KN（每层）G旋2=2个×0.0146KN=0.0292KN（每9米）G接=56个×0.0184KN=1.0304KN（总重）（2）第一层荷载钢管重量（纵横水平杆、扫地杆）G钢1=（4.1×4+1.26×8+2.1×2+1.5×2）×0.0384=1293.312KN=2\*GB4㈡、纵横水平杆计算（=1\*ROMANI）横向水平杆验算1、荷载施工均布荷载标准值Qk=3.0KN/M2作业层限载G=10KN脚手板Gk=0.35KN/M2每层所受荷载标准值Pk=3.0×（1.26×3.8）=14.364KN>10KN取Qk=10/（1.26×3.8）=2.1KN/M2q=+C+qk）+1.4×Kq×Qk×C=1.2×（0.35×0.468+0.0384）+1.4×1.2×2.1×0.468=1.894KN/MMmax=ql2/8（1-4a2/l2）=1894×0.92/8（1-4×0.152/0.92）2、抗弯强度σ=M/W=（0.170×1065.078×103）=33.56N/mm2<f=205Mpa（满足）3、刚度验算W=（P×a）/24EI（3L2–4a2）=2.652×103×350×（3×10502-4×3502）/（24×2.1×105×12.19×104）=4.3mm<[W]=L/150=1050/150=7mm（满足）（=2\*ROMANII）纵向水平杆验算1、刚度验算F=0.5ql/8（1+a2/l）2=0.5×1893.744×0.9×（1+0.15/0.9）2=1160M=0.175FL=0.175×1160×1.5×=304.5N/㎜2σ=M/W=（0.3045×1065.078×103）=60N/mm2<f=205Mpa（满足）2、刚度计算f=1.146FL3/100EI=1.146×1160×15003/（100×2.06×105×130800）=1.67㎜<[]=1500/150=10㎜=3\*GB4㈢、架体整体稳定验算本卸料平台架最大步距为2m，且所有立杆的步距和连墙件间距相同。架体稳体性根据受力传递方向可以转化为立柱强度验算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立柱的稳定性。1、分析与内力计算平台架总重：：=++（+M×++++2）×（H/3-1）+=67×8×0.0384+（1.757+0.135+0.684+0.058+0.35×1.26×4.1）×（67/3）+10+（8×67/6）×0.018+（67/9）×（0.029+0.052+0.142）=133.17KN施工荷载标准值产生的轴向力G=10KN单要卸荷拉杆所能承受的最大拉力P卸由于卸荷拉村两端均采用旋转扣件分别与立杆和预埋管连接，故P卸≤Rc=8.0KNN卸=P卸×（67/9）×2=119.11KN根据力系平衡条件可知N卸cosα+=N卸×2.5/2.7==22.88KN则单根立柱支承反力=/8=2.86KN故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力NGK1+NGK2=4.96KN2、不组合风荷载时的立柱稳定性验算N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4∑NQk=7.70KN查表得折减系数Φ=0.199=N/ΦA=5.499×03/0.199×489=50.51N/2<f=205Mpa（满足）3、风荷载时的立柱稳定性验算N=1.2（NGK1+NGK2）+0.85×1.4∑NQk=7.44KN=（0.85×1.42）/10=（0.85×1.4×0.277×1.5×）/10=0.198N·M=（1+ζ）=2=2Φ=2×1.2Φ=2.4×0.084=0.2=0.75××=0.7×2.64×0.20×0.75=0.277KN/2=N/ΦA+/W=（7.70×）/（0.199×489）+（198×10/（5.08×）=76.45N/mm2<f=205Mpa（满足）4、对接扣件抗滑移验算必移力=Sinn45º+（++0.55N卸cosα）Sin455º×7×Sin445º+（0.25×1.44×0.277786+.Sin455º=5.3116KN2、连墙杆抗拉强度度验算081=/ΦA=（5.3166×03）/（0.9122×489）=11.992N/m2<f=2005Mpa滑=5.316KN<<=8KNN4、连墙杆预埋插管管抗剪强度验验算=/A=（55.316××03）/489==10.877N/2<[]=110Mpaa=5\*GB4㈤、管算=Sinα//A=（7.4077×03）/489==15.155N/2<[]=110Mpaa=6\*GB4㈥、地基承载力验算脚手架立杆基础为为不小于C15的砼基础200厚,在支座下垫厚度度不小于500mm的木垫板。地基承载力f=KK×=1..0×60KN//2=60KKN/2=0.006N/m2采用卸荷拉杆时，N=（88.8336×1500+17500）×8=1220603..2N基础底面面积A==1.26××4.2=5..292m2P=N/A=1220603..2/5.2292==22.799N/2<f=0..06N//2（承载力满足足）综上所述,本卸料料平台搭设高高度67米,架体各项性性能及使用性性能均能满足足设计要求,由于验算立立柱稳定性时时未计算连墙墙件的上拉力力,可将其看作作安全系数的的组成部份,实践证明连连墙件的上拉拉力（即约束架体体平面变形产产生的轴向力力）较大,故本卸料平平台架体的整整体安全系数数较高。九、卸料平台的拆除除1、拆除要求（1）拆除作业必须按按先搭后拆后后搭先拆原则则，由上而下下逐层拆除，严严禁上