彭武高速公路某分离式立交桥现浇连续箱梁实施施工组织设计

彭武高速公路项目分项工程施工组织技术方案报审单监表：1-3项目名称:重庆彭水至武隆高速公路项目合同编号:xx承包单位:xxx局x公司监理单位:西安xxxx监理咨询有限责任公司编号:工程项目名称以及及拟采用施工工措施(可附详细施施工组织设计计)：关于xxx分离式式立交桥现浇浇连续箱梁施施工组织安排排。附：xxx分离式式立交桥现浇浇连续箱梁实实施性施工组组织设计承包商：年月日审核意见：专业工程师：年月日审核意见：测量工程师：年月日审核意见：试验工程师：年月日审核意见：计量工程师：年月日审核意见：总(或授权)监理工程程师：年月日彭武高速公路项目协调部制xxx分离式立交桥现浇连续箱梁实施性施工组织设计一、编制依据1.1西部开发省际公路通道重庆至长沙公路彭水至武隆段C合同段两阶段施工图设计第七篇路线交叉第二册xxx分离式立交桥施工图。1.2《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)，《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80-2004)等现行施工技术规范、标准。1.3依据本单位现有人员、技术储备和使用的材料以及总体进度计划等相关技术资料进行编制。二、工程概况xxx分离式立交桥位于彭水县保家镇羊头铺构树坪村，上跨二级路国道319改线，平面位于直线上，交叉桩号为K7+422.511=WK0+650.248，右幅桥起讫桩号为K7+374.16~K7+449.24，桥长75.08m，左幅桥起讫桩号为K7+395.96~K7+471.04，桥长75.08m。本桥位于直线上及纵坡-2.4%的下坡路段。全桥共1联，采用20+28+20m预应力混凝土现浇箱梁。结构连续，墩顶设置支座，桥面横坡为单幅2%，由等高度箱梁顶面横坡形成。下部构造：0#桥台左右幅承台分离式桩式台，0#桥台左幅、3#桥台左右幅为U型台。桥墩均为扩大基础，采用柱式墩。桥台处设置GYZF4D500×87橡胶支座，1、2号墩分别采用GPZ(II)8DX、GPZ(II)8GD支座。本桥箱梁采用C50预应力钢筋混凝土，一幅箱梁计485.9m3。箱梁底宽7.0，顶宽12.0m，翼板宽2.5m，梁高1.5m，底板、顶板厚度均为0.20m，翼板厚度为根部0.45m至翼缘0.15m，腹板厚0.50m，梁体为单箱两室结构。三、施工规划3.1现场准备(1)场地平整：采取先开挖桥下319国道改线路基挖方后，以岩层面做为支架施工支撑面。(2)工棚建设：该桥梁右幅0#桥台利用一空坝做为该桥的临时住房、钢筋、木工工棚点。工棚地面采用人工清除表土后浇筑10cm厚C20混凝土进行硬化。工棚外侧均采用厚20cm的M5.0浆砌片石做好30×30cm的排水沟，以利雨水流出。(3)混凝土拟定从郁江1号特大桥2~3#墩右侧拌合场拌制后，用两台6.0m3的混凝土输送车运送至现场，采用混凝土输送泵送入模。(4)施工用电采用与当地动力线接驳，另外备用1台75kW发电机以备用。(5)施工用水采取右幅0#桥台修建一30m3的蓄水池蓄水。水源采取从当地饮用水和从郁江1号特大桥拌合场水池用罐车拉水。3.2施工人员施工队伍由项目经理部安排综合一队进行专业化施工。施工人员配置表序号名称单位数量备注序号名称单位数量备注1现场指挥个27木工个102技术人员个28混凝土工个103试验人员个19吊车司机个14电工个210修理人员个25钢筋工个1011普工个166张拉工个4合计个603.3机械设备现浇梁施工机械设备配置表序号名称规格及型号单位数量序号名称规格及型号单位数量1空压机台29油泵ZB4-100台42混凝土输送泵HPT60C,660m3/h台210钢筋调直机台13汽车吊16t台111钢筋切断机台14振捣器台812钢筋弯曲机台15砼输送管φ150mmm5013对焊机台16自卸汽车8t台214卷扬机5t台27电焊机台615砼输送车6m3台28张拉千斤顶YCW-400台416发电机75kw台117混凝土拌合站HZ-60座120张拉千斤顶YCJ26台118拌浆机台22119压浆机台2223.4材料供应主要材料钢筋采用从重庆钢厂进货，水泥采用涪陵地维水泥。碎石采用保家石厂，砂采用乌江河砂。外加剂采用重庆生产的DH外加剂。支座从具有国家质量技术监督局资质证书的河北衡水同力橡胶制品有限公司购买。各种材料均采用汽车运输。3.5施工总平面布置G319G319图1施工总平面布置图钢筋棚木工棚水池0#桥台1#桥墩2#桥墩3#桥台黔江彭水G319改线长沙重庆配电室临时住房3.6施工进度横道图序号项目名称2006-72006-82006-92006-102006-111左幅箱梁支架搭设设2左幅箱梁第1次钢钢筋及预应力力管道安装3左幅箱梁第1次混混凝土浇筑4左幅箱梁第2次钢钢筋安装5左幅箱梁第2次混混凝土浇筑6左幅箱梁预应力筋筋张拉及管道道压浆7右幅箱梁支架搭设设8右幅箱梁第1次钢钢筋及预应力力管道安装9右幅箱梁第1次混混凝土浇筑10右幅箱梁第2次钢钢筋安装11右幅箱梁第2次混混凝土浇筑12右幅箱梁预应力筋筋张拉及管道道压浆劳动力配置图60人60人35人35人四、施工方案及施工方法4.1总体施工方案首先由路基土石方施工队将立交桥下的319国道改线挖方到位后，再将表面清平，铺筑一层10cm厚C20混凝土，再搭设左幅连续箱梁的满堂支架，支架采用底铺15×15cm方木，再搭设φ48×3.5钢管，顶面采用顶托调节标高和卸模，顶托上铺两根钢管后再铺一层10×10cm方木，最后铺设酚醛胶合底模后安装钢筋。侧模采用胶合板，内模采用组合钢模、木模。底模安装后，采用分跨分段预压(每分段长度不小于5.0m)，预压重量按箱梁重的120%进行预压，根据预压结果设置箱梁预拱度标高。钢筋采用钢筋加工棚集中加工后，再以吊车和人工运至支架上进行现场绑扎。全桥采用一幅桥三跨(20+28+20m)整体施工，分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板和翼板。混凝土采用郁江1号特大桥拌合场集中拌合，混凝土输送车运送，混凝土输送泵泵送入模。在预应力混凝土箱梁浇筑全完后，混凝土强度达到设计强度的85%以上，混凝土凝期不小于3天后，按设计要求进行纵向预应力筋张拉。预应力管道灌浆完毕，混凝土强度达到设计的90%以上后进行支架拆除。支架拆除后再按同样的施工方法进行另一幅桥(右幅)施工。4.2施工工艺流程框图平整场地平整场地安装底模及支架模板预压绑扎底腹板钢筋安装支座支内腹板、堵头模板浇注底、腹板砼及养生拆内腹板模板、支顶板模板绑扎顶板钢筋、浇注顶板砼张拉预应力筋中间检查砼拌合及运输试块制作试块检测试块制作砼拌合及运输试块检测拆箱梁底模板及支架中线标高检查调整及安装外模基础处理及搭设支架砼养生拆除端模穿预应力钢绞线预应力管道压浆灰浆拌制试块制作试块检测封锚钢筋下料、成型钢筋下料、成型图2施工工艺流程框图图2施工工艺流程框图4.3测量控制方案由项目经理部工程部测量组专门负责本桥的现浇箱梁的测量放线、水平工作。测量组人员名单：(1)测量组负责人：黄国帅，组员有：唐开兵、陈强、邓谦。(2)测量控制程序：1)在安装支架前，首先复核全桥的桥墩、桥台的中线水平位置尺寸、标高等，确保下部结构符合要求的情况下进行梁部施工。2)测量组计算出梁部的控制点坐标、标高，上报监理组审批合格后确定梁部的测量控制。3)在原地面放样梁部支架的搭设范围，测量原地面标高，确保支架搭设高度，进行支架验算。4)在支架安装完毕铺设方木后，固定左右侧方木，分段布置测量控制点，测设初始标高，开始支架预压，预压方案见“4.4.2支架预压”。5)支架预压完成后用全站仪放样箱梁底板的边线，根据预压成果确定的底模安装标高进行测设，底板模板安装好后请测量监理进行现场复测，复测合格后开始安装钢筋。6)在底板钢筋安装浇筑砼前，再进行一次底板标高复测，并根据支架预压点的位置布设沉降观测点。在浇筑砼过程中底板浇筑完、腹板浇筑完、顶板浇筑完分别进行一次沉降观测，并请监理监督。7)在铺设翼板前，放样翼板边线，测设翼板标高，控制好顶板标高。(3)支架预压成果记录表测量预压点号支架预压前标高((m)加载至50%标高高(m)加载至80%标高高(m)加载至100%标标高(m)卸载后标高(m))支架弹性变形值((m)(4)支架沉降观测成果记录表测量控制点号砼浇筑前标高(mm)底板浇筑完标高((m)腹板浇筑完标高((m)顶板砼浇筑前标高高(m)顶板砼浇筑完标高高(m)备注4.4支架支架设计(1)支架布置图示见下页图3~图4。支架横向布置为1.0+18×0.6+1.0m，纵向布置在空心段为1.2m，在实心段及腹板位置为0.6m。横杆步距为1.2m。支架底15×15cm方木应置于中风化灰岩上，否则应采取压实处理，并做好相应的临时排水沟。搭设支架前应认真检查钢管有无弯曲、接头开焊和断裂等现象，对不合格钢管不得使用。拼装时，注意钢管长短搭配，立杆采用对接。尽量避免切断长钢管，如确实需要切断钢管，必须保证切口平整。立杆必须保证垂直度(垂直偏差控制在全高的L/200内)。尤其重要的是必须在第一层所有立杆与横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。拼装到顶层立杆后，再装上顶托用以卸架，并通过顶托将底模调至设计标高位置。铺设顶层横向支撑钢管，然后铺设纵向方木，注意方木接头错开搭接。沿满堂架四周及全高，每隔约7.5m支架立杆设置一道纵向剪刀撑，横向剪刀撑沿纵向每隔7排设置一道。斜杆与地面夹角为45~60度，剪刀撑必须用扣件与立杆相连接。(2)支架计算1.计算参数大块酚醛胶合板：[σw]≥9×103kPa，[τ]=1.7×103kPa，E1=7×106kPa，方木：[σw]=11×103kPa，[τ]=1.7×103kPa，E=9×106kPa，φ48×3.5mm钢管：[σw]=2.15×105kPa，[τ]=8.5×104kPa，E=2.1×108kPa。2.荷载取值(1)钢筋混凝土重：1)实心段：g1=26.5×1.5=39.8kPa，2)空心段：g1=26.5×(0.2+0.2)=10.6kPa，3)翼板部分：g1=26.5×(0.25+0.15)=10.6kPa，(2)设备及人工等施工荷载：g2=2.5kPa，(3)泵送砼产生的冲击荷载及振捣混凝土时产生的荷载：g3=4.0kPa。(4)总荷载：1)实心段：g=∑gi=g1+g2+g3=39.8+2.5+4.0=46.3kPa，2)空心段及翼板段：g=∑gi=g1+g2+g3=10.6+2.5+4.0=17.1kPa。3.底模计算(1)实心段：方木间距(横向)La=0.2m，方木下钢管横杆间距(纵向)Lb=0.6m。模板上每m长上的荷载：q=g×Lb=46.3×0.6=27.8kN/m。1)抗弯强度验算：对于胶合板，可按三跨连续梁计算，Mmax=gLa2/10=27.8×0.22/10=0.11kN•m，W=bh2/6=0.6×0.0122/6=1.44×10-5m3，σw=Mmax/W=0.11/1.44×10-5=7.6×103kPa<[σw]=9×103kPa，满足要求。2)剪切强度验算：Qmax=0.6qLa=0.6×27.8×0.2=3.34kN，Sm=Az·y=0.6×0.012/2×0.012/2/2=1.08×10-5m3，I=bh3/12=0.6×0.0123/12=8.6×10-8m4，τ=QSm/(Imb)=3.34×1.08×10-5/(8.6×10-8×0.6)=0.7×103kPa<1.7×103kPa，满足要求。3)挠度验算：f=gLa4/(150EI)=27.8×0.24/(150×7×106×8.6×10-8)=0.49mm＜[L/400]=0.50mm，满足要求。(2)空心段：方木间距(横向)La=0.2m，方木下钢管横杆间距(纵向)Lb=1.2m。模板上每m长上的荷载：q=g×Lb=17.1×1.2=20.5kN/m。1)抗弯强度验算：对于胶合板，可按三跨连续梁计算，Mmax=gLa2/10=20.5×0.22/10=0.08kN•m，W=bh2/6=1.2×0.0122/6=2.9×10-5m3，σw=Mmax/W=0.08/2.9×10-5=2.8×103kPa<[σw]=9×103kPa，满足要求。2)剪切强度验算：Qmax=0.6qLa=0.6×20.5×0.2=2.5kN，Sm=Az·y=1.2×0.012/2×0.012/2/2=2.2×10-5m3，I=bh3/12=1.2×0.0123/12=1.73×10-7m4，τ=QSm/(Imb)=2.5×2.2×10-5/(1.73×10-7×1.2)=0.26×103kPa<1.7×103kPa，满足要求。3)挠度验算：f=gLa4/(150EI)=20.5×0.24/(150×7×106×1.73×10-7)=0.18mm＜[L/400]=0.50mm，满足要求。4.背肋计算(1)实心段：方木上均布荷载：g=46.3×0.2=9.3kN/m。1)抗弯强度验算：Mmax=gLb2/10=9.3×0.62/10=0.34kN•m，W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.7×10-4m3，σw=Mmax/W=0.34/1.7×10-4=2.0×103kPa<[σw]=11×103kPa，2)剪切强度验算：Qmax=0.6qLb=0.6×9.3×0.6=3.35kN，Sm=Az·y=0.1×0.1/2×0.1/2/2=1.25×10-4m3，I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4，τ=QSm/(Imb)=3.35×1.25×10-4/(8.3×10-6×0.1)=0.5×103kPa<1.7×103kPa，满足要求。3)挠度验算：f=gLb4/(150EI)=9.3×0.64/(150×9×106×8.3×10-6)=0.11mm＜[Lb/400]=1.50mm。(2)空心段：方木上均布荷载：g=17.1×0.2=3.42kN/m。1)抗弯强度验算：Mmax=gLb2/10=3.42×1.22/10=0.49kN•m，W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.7×10-4m3，σw=Mmax/W=0.49/1.7×10-4=2.9×103kPa<[σw]=11×103kPa，满足要求。2)剪切强度验算：Qmax=0.6qLb=0.6×3.42×1.2=2.5kN，Sm=Az·y=0.1×0.1/2×0.1/2/2=1.25×10-4m3，I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4，τ=QSm/(Imb)=2.5×1.25×10-4/(8.3×10-6×0.1)=0.4×103kPa<1.7×103kPa，满足要求。3)挠度验算：f=gLb4/(150EI)=3.42×1.24/(150×9×106×8.3×10-6)=0.63mm＜[Lb/400]=3.00m。5.支撑横杆计算(1)实心段：支撑横杆(2φ48×3.5)间距0.6m，单跨横向0.6m，每跨承受集中力按下图计算，每个集中力为：P=qLaLb=46.3×0.2×0.6=5.6kN，0.1+2×0.2+0.1PPP0.1+2×0.2+0.1PPPPPPPPP0.1+2×0.2+0.10.1+2×0.2+0.10.60.60.61)抗弯强度验算：考虑钢管的连续性，按三跨连续梁计算得其最大弯矩，0.9kN·0.9kN·m-1.1kN·m0.9kN·m-1.1kN·m0.3kN·mMmax=1.1kN•m，W=5.08×10-6m3，σw=Mmax/W=1.1/(2×5.08×10-6)=1.08×105kPa＜[σw]=2.15×105kPa，满足要求。2)剪切强度验算：6.6kN-10.2kN6.6kN-10.2kN8.4kN10.2kN-8.4kN-6.6kNQmax=10.2kN，Sm=Az·y=π×(0.048/2)2×(0.048/4)-π×(0.041/2)2×(0.041/4)=2.99×10-5m3，I=1.215×10-7m4，τ=QSm/(Imb)=10.2/2×2.99×10-5/(1.215×10-7×0.03)=4.2×104kPa<8.5×104kPa，满足要求。3)挠度验算：f=1.0mm＜[Lb/400]=1.5mm，满足要求。(2)空心段：支撑横杆(1φ448×3.55)间距1.2mm，单跨横向向0.6m，每每跨承受集中中力按下图计计算，每个集集中力为：P=qLaLb=17.11×0.2××1.2=44.10kNN，0.1+20.1+2×0.2+0.1PPPPPPPPP0.1+2×0.2+0.10.1+2×0.2+0.10.60.60.61)抗弯强度验算：考考虑钢管的连连续性，按三三跨连续梁计计算得其最大大弯矩，M图：0.6kN0.6kN·m-0.8kN·m0.6kN·m-0.8kN·m0.2kN·mMmax=0.8kkN•m，W=5.008×10--6m3，σw=Mmax/W==0.8/((5.08××10-6)=1..57×1005kPa＜[σw]=2.115×1055kPa，满足要求求。2)剪切强度验算：Q图：4.9kN4.9kN-7.4kN6.2kN7.4kN-6.2kN-4.9kNQmax=7.4kkN，Sm=Az·yy=π×(0.0048/2))2×(0.0048/4))-π×(0.0041/2))2×(0.0041/4))=2.999×10-55m3，I=1.2215×100-7m4，τ=QSm/(Immb)=7..4×2.999×10--5/(1..215×110-7×0.003)=6..1×1044kPa<88.5×1004kPa，满足要求求。3)挠度验算：f=0.7mm＜＜[Lb/400]=1.5mmm，满足要求求。6.立杆计算(1)实心段：单根立杆承受荷载载：N=qLaLb=46.33×0.6××0.6=116.7kNN，纵横杆步距1.22m，则立杆杆长细比λ=L/i==1200//15.788=76，查表并按按插入法得φφ=0.6776，则有：[N]=φA[[σw]=0.6776×4899×215×10-33=71.7kkN，则N＜[N]，满足要求求。(2)空心段：单根立杆承受荷载载：N=qLaLb=17.11×0.6××1.2=112.3kNN，纵横杆步距1.22m，则立杆杆长细比λ=L/i==1200//15.788=76，查表并按按插入法得φφ=0.6776，则有：[N]=φA[[σw]=0.6776×4899×215×10-33=71.7kkN，则N＜[N]，满足要求求。7.立杆地基承载力验验算：钢管立杆底以800×80×33mm钢板垫垫块垫于15×15ccm的方木上上，则方木所所受压应力：：σ=16.7/(0..15×0..15)=00.74×1103kPa＜[σ]=11××103kPa，满足要求求。方木直接置于中风风化灰岩上，可可满足要求。支架预压.1试验目的(1)实测出支架在梁段段荷载作用下下的弹性变形形和非弹性变变形，并由此此得出应当采采用的预拱度度。(2)通过荷载试验验检验支架设设计和地基基基础的安全性性，确保箱梁梁施工的安全全。.2试验方法(1)支架预压试验验在支架施工工完毕，底模模安装后进行(图5)。图6 图6 支架预压顺序图D4D1D2D3测量特征点图5 支架预压断面图(2)在每跨范围内内用砂袋分段段分级加载预预压，第1跨和第3跨分段长度为为5.0m，第2跨分段长度度为7.0mm，从墩(台)中心至墩(台)中心顺序分段段编号为D1~D4((图6)。(3)实心段每mm为10.5m3，空心段每m为4.83m3，混凝土重2.65t/m3，倾倒及振振到混凝土荷荷载取2.5kN/m2，施工荷载载取4.0kN//m2，则加载重重实心段每m为32.3775t，空心段每m为17.355t。.3测试内容(1)未加载前各特特征点初始标标高(hx0)的观测；(2)加载至试验荷荷载后各特征征点标高(hx0..5、hx0.8、hx1..0)的观测；(3)卸载完毕后，各各特征点标高高(hx011)的观测。根据实测值，可计计算出梁段荷荷载作用下支支架系统的弹弹性变形和非非弹性变形：：弹性变形值值=hx001-hxx1.0，非弹性变变形值=hx00-hx001。.4试验步骤(1)准备工作：搭搭设支架，安安装底模；装装砂袋并计算算重量(注意标上记记号并且砂袋袋覆盖不能渗渗水)。(2)测量各特征点初始始标高(hx0)。(3)吊装砂袋至相应段段内加载。荷荷载按三级((50%、80%、100%)加载，每级级加载完毕静静载30分钟后测量量各特征点标标高(hx0..5、hx0.8、hx1..0)。(4)卸载完毕后测测量各特征点点标高hx01。.5模板标高调整整(1)支架上底模标标高采用顶托托进行调整。(2)底模标高按试压时时测出的各特特征点弹性变变形值设置预预拱度，即底底模标高=设计梁底标标高+弹性变形值值。4.5支座安装(1)铺设底模板板前先对全桥桥进行一次测测量，放出墩墩台十字线和和支承垫石的的十字线，对对各垫石的标标高进行测量量，在十字线线与标高均符符合要求的情情况下才能安安装支座，支支座按十字线线的位置准确确放置。(2)支座安装前前，检查产品品的技术指标标、规格尺寸寸是否符合图图纸要求，如如不相符，不不得使用。墩墩台支座位置置处的混凝土土表面平整清清洁，以保证证整个面积的的压力均匀。(3)按图纸所示的线形形及高度准确确的安装支座座，并注意确确保滑动面严严格保持水平平。4.6模板工程底模底模采用将12mmm胶合模板板直接铺放在在方木上，用用小铁钉固定定，使底模与与箱梁底板完完全一致，底底模之间的纵纵横向缝也保保持一致。在在立侧模前和和浇注混凝土土前反复将底底模上的灰尘尘和杂物冲洗洗干净。底模模下的方木应应厚度一致，以以保证底模之之间不错台。侧模侧模采用12mmm胶合模板，以以确保箱梁外外观质量。外侧模板采用三排排10×10cm的方方木纵向扣模模做为侧模背背杠，侧模立立好后用φ48短钢管竖立立下扣横向水水平杆，上侧侧立以斜钢管管，支立在与与底扣同一根根水平杆上，侧侧模与方木背背杠间空隙处处垫以小木楔楔子楔紧。立立杆间距与支支架水平杆间间距相同。翼翼板底模与外外侧模连接处处镶木条塞紧紧，模板间接接缝均垫双面面胶，以防漏漏浆。内模内模支架采用木支支架，模板由由组合钢模和和胶合板拼装。在箱梁底腹板钢筋筋绑扎完成后后，安装腹板板内模。内外外侧模间设置置长为腹板厚厚度的混凝土土块内撑(与梁体同标标号)，并通过横向向钢管进行顶顶撑固定，确确保腹板厚度度。为保证两两腹板位置正正确，梁顶用用方木和钢管管横向连接，产产生拉撑作用用，在两腹板板内外侧设斜斜向钢管顶撑撑，固定在底底板钢筋网上上或支架上，梁梁端和施工接接缝处两腹板板间用倒链收收紧，固定腹腹板位置。在底模板的适当位位置设置一块块活动板，浇浇筑混凝土前前，将模板内内的杂物用空空压机进行清清理，通过活活动板排出。每跨1/4梁段顶板预留人孔，做为人员进入箱内拆模的通道。预留孔尺寸为50(横向)×80(纵向)cm。预留孔处钢筋需留留出一定的满满足规范的焊焊接长度，待待浇筑完顶板板内模拆除后后，采用一块块胶合板做底底模，按规范范绑扎余下钢钢筋，并按规规范要求焊接接好，砼浇筑筑前，原施工工面应进行凿凿毛处理，用用水湿润，砼砼一次性浇筑筑完毕，并加加强振捣密实实。4.7钢筋工程在安装并调好底模模及侧模后，开开始底、腹板板普通钢筋绑扎扎及预应力管管道的安设。箱箱梁混凝土分分二次浇注，底底、腹板钢筋筋及预应力管管道安装完成成后，浇注第第一次砼，砼砼终凝后，再再支内模顶板板，绑扎顶板板、翼板钢筋及预应力力管道安装，进进行砼的第二二次浇注。普通钢筋及预应力力筋按规范的的要求做好各各种试验，并并报请工程师师批准，严格格按设计图纸纸的要求布设设，焊接要符符合技术规范范的要求。由于钢筋型号、编编号、数量较较多，钢筋加加工前认真复复核图纸，交交底清楚。钢钢筋连接采用用直螺纹或用用电弧搭接焊焊。每段钢筋分二次绑扎，第一次：安放底板及及腹板钢筋纵纵向预应力管管道及预应力力钢筋；第二次：普通钢筋绑绑扎接高到顶顶，绑扎水平平普通钢筋，安安装顶板纵向向预应力管道道及预应力筋筋。腹板内有大量的预预埋预应力管管道，为了不不使预应力管管道损坏，一一切焊接宜在在预应力管道道埋置前进行行，管道安装装后尽量不焊焊接，当普通通钢筋与预应应力管道发生生矛盾时，移移动钢筋位置置保证管道位位置准确。预应力束必须定位位准确，用定定位钢筋进行行定位，纵向向预应力束定定位钢筋同其其它普通钢筋筋绑在一起。钢筋的接头位置应应错开布置，严严格按规范要要求预留接头头搭接长度。在垂直施工缝位置，钢筋接头错开位置不小于1.0m。4.8混凝土工程程混凝土配合比设计计现浇连续箱梁均采采用C50砼，混凝土配配合比的确定定除了满足设设计强度的同同时尽量降低低水泥用量、降降低骨料的温温度，防止墩墩身分段施工工中出现收缩缩裂缝。试验配合比由项目目部委托重庆庆市公路工程程质量检测中中心进行试配配，配合比中中水泥采用重重庆“地维”P.O52.5R水泥，其主主要指标28d抗压强度均均在59.9MPPa上。细骨料料采用彭水乌乌江中砂，其其细度模数Mx=2..79。粗骨料采采用彭水保家家承武5~31.55mm的连续续级配碎石，其其压碎值在3.8%以内。外加加剂采用重庆庆达华DH泵送剂(复合型)，减水率WR为20%。拌合用水水采用符合要要求的郁江水水。经反复试验，确定定了最终墩柱C50砼配合比：：1:1.446:2.448:0.339:0.0012，水泥用量量为459kkg，坍落度度实测值为1190mm，7天抗强度实实测值为48.6MMPa，28天抗压强度度实测值为60.4MMPa，即水泥：：砂：石子：：水：DH泵送剂=459::669:11138:1179:5..51。混凝土的拌合采用在郁江1号特特大桥2~3#墩间的大型拌拌合楼集中拌拌合，配备自自动配料机，并并自动控制拌拌合时间，拌拌合前，所有有搅拌设备均均进行一次试试运转，以确确保搅拌设备备始终保持良良好的状况。每每盘混凝土拌拌合料的体积积不得超过搅搅拌筒标出的的额定容量的的10%。在水泥和集料进筒筒前，先加一一部分拌合用用水，并在搅搅拌的最初15s内将水全部部均匀注入筒筒中，筒的入入口无材料堆堆积。在下盘材料装入前前，搅拌筒内内的拌和料全全部倒光，搅搅拌设备停用用超过30min时，将搅拌拌筒彻底清洗洗才能拌合新新混凝土，如如改变水泥类类型时，就彻彻底清洗搅拌拌设备。混凝土的运输采用两台砼输送车车运送，配备备一台混凝土土输送泵泵送送，另备一台台作为备用。为为减少混凝土土在泵送过程程中的堵管现现象，在施工工时注意以下下几点：泵送送前用水泥砂砂浆湿润输送送管道，混凝凝土坍落度控控制在16cm~18cm。停泵时时间不宜超过过30minn。混凝土的浇注桥墩为刚性支撑，支支架为弹性支支撑，在浇注注混凝土时，桥桥墩和支架将将产生不均匀匀沉降，所以以在浇注箱梁梁时浇注顺序序相当重要，否否则墩顶上梁梁将产生裂缝缝，影响工程程质量。.1混凝土二次浇浇筑工艺施工时以一联为浇浇筑单位。为为减少每次混混凝土浇筑数数量，确保混混凝土浇筑质质量，采用混混凝土二次浇浇筑工艺，第第一次浇筑底底板和腹板混混凝土，待箱箱梁底、腹板板混凝土强度度达到标准的的50%后，拆拆除腹板模板板，安装顶板板模板，绑扎扎顶板钢筋。接接着浇筑顶板板混凝土，施施工接缝设在在梁腹板上倒倒角处，水平平接缝按施工工缝处理。.2混凝土浇筑顺顺序为减少支架沉降对对梁体混凝土土的影响，避避免混凝土开开裂，采用合合理的混凝土土浇筑次序，对对保证梁体质质量极为重要要。第一次混混凝土浇筑按按先底板后腹腹板的顺序，腹腹板混凝土应应斜向浇筑，与与水平方向约约成25度角。第第二次浇注混混凝土时应将将接触面上第第一次砼凿毛毛，清除浮浆浆。每次浇筑筑混凝土时，从从跨中向两端端进行，其邻邻跨也是从跨跨中向两端墩墩台进行，最最后浇筑墩顶顶上混凝土。这这样浇筑的顺顺序，能保证证支架沉降稳稳定后，墩顶顶上梁体砼还还没有初凝，梁梁体砼不至于于因支架沉降降而产生开裂裂。.3混凝土泵送施施工泵送混凝土具有施施工速度快，流流动性好，不不易受钢筋阻阻挡，填充性性好，稍加振振动即密实的的优点。为保保证混凝土的的可泵性，在在混凝土中掺掺入早强、缓缓凝、减水泵泵送剂。混凝土浇筑前应对对支架、模板板和预埋件进进行认真检查查，清除模板板内的杂物。混凝土浇注分层进进行，每层330cm，注注意混凝土时时间间隔控制制在初凝之内内，由每跨梁梁体中间向两两端浇注。分分段浇注混凝凝土时，沿上上部结构整个个横断面以斜斜坡层向前推推进。浇筑过过程中采用插插入式振捣器器振捣。振捣捣时，严格按按振动棒的作作用范围进行行，不可在钢钢筋上平拖振振捣，振捣时时不准碰撞模模板、钢筋、辅辅助设施等。混凝土养生当梁顶板混凝土终终凝后，采用用麻袋覆盖并并洒水养护，浇浇注后前7天必须随时时保持混凝土土表面潮湿，之之后每天均保保持养生1~3次，气温较较高时梁顶面面覆盖三色布布。浇注混凝土时应注注意的问题(1)模板、钢筋筋经监理工程程师检查并批批准后，方可可浇注混凝土土。(2)在混凝土浇浇注前，箱内内应加以清洗洗。(3)雨季时，应应避开下大雨雨浇注，雨中中浇注要严格格控制水灰比比与坍落度，并并做好防雨措措施，配备防防雨布。(4)在灌注混凝凝土过程中应应进行支架沉沉降观测，测测点布置在L/8、L/4、L/2处。观测采用水准仪进进行观测，如如在灌注过程程中产生不均均匀沉降、支支架倾斜等情情况，应立即即暂时停止浇浇筑。查找原原因，对浇筑筑顺序作出相相应的调整或或对支架进行行加固加强处处理。(5)模板、钢筋、管管道、锚具和和预应力钢材材经监理工程程师检查并批批准后，方可可浇注混凝土土。(6)在混凝土浇注注和预应力张张拉前，锚具具的所有支承承表面(例如垫板)应加以清洗洗。(7)为避免孔道变变形，不允许许振动器触及及波纹管。(8)混凝土养生时时，对为预应应力钢束所留留的孔道应加加以保护，严严禁将水和其其他物质灌入入孔道，应防防止金属管生生锈。4.9预应力工程程波纹管及锚垫板安安装预应力管道采用金金属波纹管，由由厚0.3mmm的钢带用用制管机卷制制而成。波纹纹管的位置按按设计要求准准确布设，安安装时，应事事先按设计图图中预应力筋筋的曲线坐标标在侧模或箍箍筋上定出曲曲线位置，固固定时应采用用钢筋支托，间间距为50ccm，钢筋支支托焊在箍筋筋上，箍筋底底部应垫实。固固定后用铁丝丝扎牢，以防防浇筑混凝土土时上浮而引引起严重的质质量事故。波波纹管接头要要平顺，外用用胶布缠牢，在在管道的高点点设置排气孔孔。波纹管的连接采用用大一号型的的波纹管。接接头管的长度度为200~300mmm，其两端用用密封胶带封封裹。波纹管安装就位过过程中，应尽尽量避免反复复弯曲，以防防管壁开裂。同同时，还应防防止电焊火花花烧伤管壁。波纹管安装后，检检查其位置、曲曲线形状是否否符合设计要要求，波纹管管的固定是否否牢靠，接头头是否完好，管管壁有无破损损等。如有破破损，应及时时用粘胶带修修补。锚垫板安装前，要要检查锚垫板板的几何尺寸寸是否符合设设计要求，锚锚垫板要牢固固的安装在模模板上。要使使垫板与孔道道严格对中，并并与孔道端部部垂直，不得得错位。锚下下螺旋筋及加加强钢筋要严严格按图纸设设置，嗽叭口口与波纹管道道要连接平顺顺，密封。对对锚垫板上的的压浆孔要妥妥善封堵，防防止浇注砼时时漏浆堵孔。预应力筋下料、编编束预应力钢束采用符符合国标GB/T55224-22003标准的高强强低松弛钢绞绞线，标准强强度fpk=11860MPPa，Ey=1995000MMPa，松驰率为3.5%，公称直径φs15.2mmm，公称面面积140mmm2。预应力钢绞线在使使用前，对其其强度、引伸伸量、弹性模模量、外形尺尺寸及初始应应力进行严格格检查、测试试，锚头进行行裂缝检查，夹夹片进行硬度度检查。钢绞线的下料用砂砂轮切割机切切割，不得采采用电弧切割割。钢绞线切切割时，在每每端离切口30~50mm处用用铁丝绑扎。钢绞线的盘重大、盘盘卷小、弹力力大、为了防防止在下料过过程中钢绞线线紊乱并弹出出伤人，事先先制作一个简简易的铁笼，下下料时，将钢钢绞线盘卷在在铁笼内，从从盘卷中央逐逐步抽出，以以策安全。钢绞线编束用200号铁丝绑扎扎，铁丝扣向向里，中间部部分间距为1~1.5m，两两端各3m范围内间间距为0.55m。编束时时应先将钢绞绞线理顺，并并尽量使各根根钢绞线松紧紧一致。绑好好后的钢绞线线束编号挂牌牌堆放。预应力筋穿束根据设计图纸要求求进行穿束，钢钢绞线采用整整束穿。穿束束工作可由人人工进行。穿穿束时束的前前端扎紧并焊焊一锥形牵引引头，以便顺顺利通过孔道道。预应力筋筋穿束采用先先穿束法，即即灌注混凝土土前将钢绞线线穿入管道。预应力筋张拉(1)准备工作1)混凝土强度检检验预应力筋张拉前，应应提供构件混混凝土的强度度试压报告。当当混凝土的立立方强度满足足设计要求后后，方可施加加预应力。砼砼强度不低于于设计强度的的85%时才能进行行预应力筋张张拉。2)构件端头清理理构件端部锚垫板与与锚具接触处处的焊渣、毛毛刺、混凝土土残渣等应清清除干净。3)安装锚具与张张拉设备钢绞线束夹片锚固固体系：安装装锚具时应注注意工作锚环环或锚板对中中，夹片均匀匀打紧并外露露一致；千斤斤顶上的工具具锚孔位与构构件端部工作作锚的孔位排排列要一致，以以防钢绞线在在千斤顶穿心心孔内打叉。安装张拉设备时，对对直线预应力力筋，应使张张拉力的作用用线与孔道中中心线重合；；对曲线预应应力筋，应使使张拉力的作作用线与孔道道中心线末端端的切线重合合。(2)张拉顺序横向钢束(中横梁梁)先两端张拉1、2号墩处的N1钢束，然后后再两端张拉拉纵向预应力力束孔道灌浆浆后，最后两两端张拉中横横梁横向预应应力剩余钢束束，且必须两两端同时对称称张拉。纵向钢束张拉顺按按N1→N3对称张拉，先先左右边腹板板张拉，再中中腹板张拉，箱箱梁两端各采采用2台千斤顶同同时对称张拉拉。(3)张拉操作程序张拉锚具采用OVVM锚具。张拉拉千斤顶采用用YCW型千斤顶。张张拉采用张拉拉应力和伸长长值双控制，以张拉吨位为主，引伸量为辅。根据构件类型、张张拉锚固体系系，松驰损失失取值等因素素，预应力筋筋的张拉应力力控制如下：：0→初应力10%σcon→σcon(持荷2min)→锚固。每次张张拉均应量测测伸长值。(4)张拉伸长值校校核预应力筋张拉时，通通过伸长值的的校核，可以以综合反映张张拉力是否足足够，孔道摩摩阻损失是否否偏大，以及及预应力筋是是否有异常现现象等。因此此，对张拉伸伸长值的校核核，要引起重重视。预应力筋张拉伸长长值的量测，应应在建立初应应力之后进行行。其实际伸伸长值ΔL＝ΔL1＋ΔL2，式中ΔL1－从初应力力至最大张拉拉力之间的实实测伸长值；；ΔL2－初应力时时推算伸长值值。实际伸长值和理论论伸长值相比比误差应控制制在6%以内，否否则，应采取取以下措施：：1)重新校准设备；2)对预应力材料作弹弹性模量检验验；3)放松预应力钢材重重新张拉；4)预应力钢材用润滑滑剂(水溶性油剂剂，在灌浆前前清洗掉)以减少磨擦擦损失；5)进行磨擦损失试验验。预应力钢材张拉后后，应测定预预应力钢材的的回缩量与锚锚具的变形量量，其值不得得大于6mmm，如大于此此值，应重新新张拉，或更更换锚具后重重新张拉。(5)滑丝、断丝的的防治及处理理滑丝的处理：张拉拉完成后应及及时在钢绞线线上做好醒目目的标记，如如发现滑丝，采采取以下措施施解决：采用用YCJ26千斤顶和卸卸荷座，将卸卸荷座支承在在锚具上，用用YCJ26千斤顶张拉拉滑丝钢绞线线，直至将滑滑丝夹片取出出，换上新夹夹片，张拉至至设计应力即即可。断丝的处理：一束束内断丝不得得超过一丝，超超过一丝时，应应换束重新张张拉锚固；不不超过一丝时时，提高其它它钢丝束的控控制张拉力作作为补偿，但但不得超过其其最大张拉力力；卸荷、松松锚、换束、重重新张拉至设设计应力值。管道压浆(1)水泥浆由精确称量量的强度等级级不低于42.5级硅酸盐水水泥或普通硅硅酸盐水泥和和水组成，水水灰比在0.4~00.45，所用水泥泥龄期不超过过1个月。本桥桥预应力管道道均采用50号水泥浆进进行灌浆。水水泥浆的泌水水率不超过3%，拌和后3h泌水率控制制在2%以内，24h后泌水全部部被浆吸回。水泥浆掺入适当的的减水剂和膨膨胀剂，含有有氯化物和硝硝酸盐的减水水剂不得使用用，膨胀剂不不得采用铝粉粉等锈蚀预应应力钢材的膨膨胀剂。掺入入膨胀剂后，水水泥浆不受约约束的自由膨膨胀应小于10%。(2)水泥浆的拌拌和首先将水水加于拌和机机内，再放入入水泥。经充充分拌和以后后再加入掺加加料，掺加料料内的水分计计入水灰比内内，拌和至少少2min，直至达到到均衡的程度度为止。任何何一次投配以以满足一小时时的使用即可可，稠度控制制在14~188s之间。(3)压浆管的布置置，纵向预应应力管道，每每一段约15m设排气气孔各一个。(4)采用活塞式压浆。在在压浆前用吹吹入无油分的的压缩空气清清除管道松散散微粒，并用用中性洗涤剂剂或皂液用水水稀释冲洗管管道，直到将将松散颗粒除除去及清水排排出为止。管管道再以无油油的压缩空气气吹干。(5)压浆时注意观观察有无串孔孔、漏浆。控控制方法就是是预应力管道道堵严密，振振捣小心操作作，若串孔，立立即检查原因因，及时处理理。(6)管道压浆应尽可能能在预应力张张拉完成和监监理工程师同同意后立即进进行，一般不不得超过14d。(7)压浆时自梁较较低的一端压压入，而在较较高的另一端端流出，流出出的稠度须达达到规定的稠稠度。水泥浆浆自调制至压压入孔道的延延续时间，一一般不宜超过过30~455min，水泥浆在在使用前和压压注过程中应应经常搅动。(8)出气孔在水水泥浆的流动动方向一个接接一个地封闭闭，注入管在在压力下封闭闭直至水泥浆浆凝固。压满满浆的管道应应进行保护，使使在一天内不不受震动，管管道内水泥浆浆在注入后48h内，结构混混凝土温度不不得低于5℃