预应力混凝土变截面连续钢构分离式双幅桥毕业设计

银厂沟大桥主桥施工图设计银厂沟大桥主桥施工图设计摘要本设计为银厂沟大桥主桥施工图设计。根据设计任务书提供的设计资料与要求，根据现行公路桥梁设计规范，结合“技术先进、安全可靠、适用耐久、经济、美观、环境保护和可持续发展”的桥梁设计原则，确定该桥梁方案为：102m+190m+102m的三跨全预应力混凝土连续刚构桥。截面尺寸拟定：桥面宽为26m，单箱单室分离式截面的双幅桥。顶板宽12m，厚36cm，底板宽6.m。支点腹板厚度85cm，底板厚度130cm；跨中腹板厚度50，底板32cm。梁高：支点梁高11.6m,跨中梁高4.32m。主梁施工采用悬臂现浇，边跨合拢采用挂篮推进合拢。采用Midas软件计算桥梁结构的内力及内力组合，进行预应力钢筋的估算与配置。根据《公预规》的规定，对该桥梁进行了截面强度验算、抗裂验算、持久状况构件的应力验算和挠度验算，验算结果表明该设计是合理的，该桥梁的各项性能在设计年限内均能满足的要求。关键词：连续刚构桥；预应力混凝土；Midas软件THECONSTRUCTIONDRAWINGDESIGNOFSILVERFACTROYDITCHBRIDGEABSTRACTThisdesignforthesilverfactoryditchbridgeconstructiondrawingdesign.Accordingtothedesignspecificationforthedesigndataandrequirements,accordingtothecurrenthighwaybridgedesignspecifications,combinedwith"advancedtechnology,safeandreliable,durable,economic,beautiful,environmentalprotectionandsustainabledevelopment"oftheprinciplesofbridgedesign,determinetheschemeforthebridge,102m+190m+102mthreespanprestressedconcretecontinuousrigidframebridge.Sectionsizeto:bridgedeckwidthof26m,singleboxsinglechamberseparatedsectionofdoubleamplitudebridge.36cmtop12minwidth,thickness,bottomwidth6.M.Supportwebthicknessis85cm,baseplatethicknessof130cm;Acrossthewebthicknessof50,backplane32cm.Highbeams:pivotbeamis11.6mhigh,acrossthecentresillheightof4.32m.Usingcantilevercast-in-placegirderconstruction,pushfoldfoldededgeacrossusinghangingbasket.WithMidassoftwarecalculatinginternalforceofbridgestructureandinternalforcecombination,estimatesfortheprestressingtendonsandconfiguration.Accordingtotheregulationofthepublicbeforehandgauge,onthestrengthofcrosssectionandcheckingcalculationofthebridge,anti-crackcalculationandlastingcomponentofthedeflectionandstresscheckcalculationcondition,calculationresultsshowthatthedesignisreasonable,variouspropertiesofthebridgecanmeettherequirementsindesignperiod.Keywords:continualrigidframebridge;prestressedconcrete;Midassoftware目录TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc264124694"1概况与方案比选页(共93页)1概况与方案比选1.1工程概况银厂沟大桥主桥施工图设计为一座三跨全预应力混凝土连续刚构桥。跨径布置为102m+190m+102m。上部箱梁采用单箱单室断面，箱梁跨中高度为4.32m，支点梁高为11.6m，施工采用两套挂篮悬臂对称浇筑，边跨合拢采用满堂支架。1.2技术标准1.设计汽车荷载等级：公路–I级。2.桥面纵坡：单向1.8%。3.桥面宽度：26m。4.非通航段，无通航要求。5.温度荷载：整个桥体系温度按±20℃；桥面升降温按规范确定。6.支座变位：考虑2个墩台分别沉降1cm的组合叠加效应。1.3技术规范1.中华人民共和国交通部部标准《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)2.中华人民共和国交通部部标准《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)

3.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.中华人民共和国交通部部标准《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)5.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)6.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)7.中华人民共和国交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》

(JTGD62-2004)1.4方案比选1.4.1连续刚构桥的发展现状与趋势随着交通运输特别是高等级公路的发展，社会对土建行业提出了更高的要求，行车的平顺舒适越来越被人们所关注。预应力结构通过钢筋对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土具有比钢筋混凝土更加大的跨越能力。而多伸缩缝的悬臂梁桥和T型刚构桥均难以满足这个要求，超静定结构连续梁桥以其结构刚度大、变形小、伸缩缝少和行车平稳舒适等突出优点得到了迅速发展。普通混凝土连续梁桥的适用跨径在15至30米之间，当跨境进一步增大时候，结构自重产生的弯矩迅速增大，混凝土开裂难以避免，于是预应力混凝土连续梁桥的应用得以广泛推广。箱梁桥在构造、施工和使用上优点，近年来建成预应力混凝土连续箱形梁桥多。其发展趋势为减轻结构自重，采用高标号混凝土40～60号；随着建筑材料和预应力技术发展，其跨径增大一般，250m左右的连续箱梁桥比较合理，超过这一跨径，也不是太经济的。当连续梁主跨跨径，接近70米时，若主梁仍采用等截面连续梁布置形式，在恒载和活载作用下主梁支点截面的负弯矩将比跨中截面的正弯矩大得多，受力不够合理经济上也不经济。这是采用变截面连续箱，梁更符合受力要求，高度变化基本上与内力变化相一致。从一系列的工程实例和理论分析中我们都会发现，当加大靠近支点附近的粱高做成变截面梁时，还能进一步减小跨中的设计弯矩。可见采用变截面连续梁结构不仅使得桥梁外形美观，还可以节省材料并增大桥下净空高度。同时采用变截，面布置适合悬臂施工（悬拼或者悬浇），施工阶段主梁刚度大，且内力与运营阶段主梁的内力基本一致。而且加大支点附近的粱高是合理的，因为这样既对恒载引起的界面内力影响不大，也与桥下通航的净空无什影响，并且还能适应抵抗支点处剪力很大的要求。这也是连续体系梁桥比简支梁桥甚至比悬臂粱能跨越更大跨径的原因。变截面形式的大跨境预应力混凝土梁桥，立面一般采用不等跨布置。对于多于两跨的连续梁桥，一般边跨与中跨的跨径比为0.6-0.8左右。但多于三跨的连续梁桥除边跨外，其余中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。有时候为了满足城市桥梁或者跨线桥的交通要求而需要增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成中跨的0.5倍甚至以下，但在此情况下端支点上将出现较大的负反力，故需要在该位置设置能抵抗拉力的支座或者压重以消除负反力。在不受总体设计中建筑高度限制的前提下，连续箱梁的粱高宜做成变高度的，其底面曲线可采用二次抛物线、折线和介于二次抛物线与折线之间的1.5-1.8次抛物线变化形式，抛物线的变化规律与连续梁的变化规律基本接近，采用折线型截面变化形式可以使桥梁的构造简单，施工方便。预应力混凝土连续刚构是连续梁桥与T型刚构的组合体系，也称墩粱固结的连续粱桥。该桥型的受力特点是粱体连续，墩、粱、基础连接为一个整体共同受力。在恒载作用下，连续刚构和连续梁桥的跨中弯矩及竖向位移基本一致。由于墩粱固结共同参与工作，连续刚构由活载引起的跨中弯矩较连续梁小因而可以降低跨中区域的粱高，并使恒载内力进一步降低。预应力混凝土的特点在该桥型中也得到充分的应用。如果桥墩抗推刚度大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度变化等因素所引起的变形收到桥墩的约束后，会在主梁内产生较大的次拉力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在结构混凝土产生裂缝，降低结构的使用寿命。混凝土连续刚构主要适用于高墩的情况。大跨度连续刚构的桥墩不仅应满足施工和运营等各个阶段支撑上部结构重量和稳定性的要求，而且桥墩的柔度应适应温度变化、混凝土收缩、续编、制动力等因素引起的水平位移，以尽量减小这些因素对结构产生的次内力。1.4.2方案比选比选方案：第一种方案：预应力混凝土变截面连续刚构跨径布置：102m+190m+102m边中跨比：0.539截面尺寸拟定：桥面宽为26m，单箱单室分离式截面。顶板宽12m，厚36cm，底板宽6m。支点腹板厚度85cm，底板厚度130cm；跨中腹板厚度50，底板32cm。腹板和底板厚度呈线性变化。梁高：支点梁高11.6m,跨中梁高4.32m。边跨和中跨梁高变化均为二次曲线，边跨已支点底部为二次抛物线顶点，中跨以跨中截面底部为二次抛物线顶点。桥型整体布置图：图1.1桥面布置图单位（cm）图1.2主梁横断面图单位（cm）第二种方案：上承式拱桥国内外已建成的上承式拱桥，主跨已达到550m，当跨径大于100m，小于300m时，边跨与主跨的比值在0.25-0.5之间。该方案的桥跨构成为40m+130m+40m.失跨比为1/5，f=28m.图1.3主拱圈截面图单位（cm）表1-4-1方案比选方案预应力混凝土变截截面连续刚构构桥方案上承式拱桥方案经济性该桥跨度适中，钢钢筋混凝土箱箱型粱节省材材料，造价较较低，墩粱固固结节省了大大吨位支座拱桥水平推力大，需需要采用复杂杂的措施，增增加造价；主主桥后期的营营运和养护费费用较高。适用性主跨190米，跨跨径适中，但但是考虑到地地面标高和桥桥面标高之差差较大，需要要修建高墩；；该桥型适用用性较好；伸伸缩缝少，行行车舒该桥地处洪水灾害害地区，对地地质的要求高高；跨度相对对而言不大，造造价高，适用用性不强；伸伸缩缝多，行行车舒适安全性该桥采用工艺成熟熟的悬臂施工工工艺向跨中中对称施工，节节约了大量临临时装置主桥跨度适中，拱拱式结构刚度度大，承载潜潜力大；采用用预制装配施施工，工期较较短，质量容容易控制。美观性变截面箱型粱整体体线条明快，与与周围环境协协调好，桥下下净空大，视视野开阔，美美观性好桥型美观，气势宏宏伟，与周围围景观协调一一致。最终方案：综合经济性、安全性、适用性和美观性等方面的要素，最终确定方案一，即预应力混凝土变截面连续钢构分离式双幅桥为最佳方案。2结构尺寸拟定和材料选用2.1结构尺寸的拟定2.1.1.跨径布置初步设计银厂沟大桥主桥采用预应力混凝土连续刚构桥，其主跨为190m，边跨为102m。边、中跨比为0.537；起点桩号为K84+212，终点桩号为K84+602。图2.1预应力混凝土连续刚构桥立面布置图(单位：cm)图2.2预应力混凝土连续刚构桥主梁截面图(单位：cm)2.1.2.主梁截面形式及主要尺寸银厂沟连续刚构主梁采用单箱单室断面，；采用1.8%纵坡；箱梁顶板宽度为12.00m，支点底板宽度为6m，翼缘板悬臂长度为3.095m。顶板厚度18-36cm,底板厚度30-130cm。腹板厚度50-85cm。2.1.3.主梁截面高度变化规律主梁根部梁高11.58m、底板厚度1.3m、腹板厚度0.85m，主梁跨中合拢段及边跨梁高4.32m、底板厚0.32m、腹板厚0.50m；支点截面高跨比L/17.2，跨中截面高跨比L/43；箱梁底板上下边缘按1.8次抛物线变化，梁高抛物线方程为，底板厚抛物线方程为；腹板厚按直线变化，其方程为。2.1.4.墩台及桩基础1、2号主墩墩身与主梁固结，为双肢薄壁墩，矩形实心截面，宽6m，厚度为2.00m，墩身高度分别为120.00m、110.00m；2.1.5.主要控制标高1号桥墩承台顶的设计标高为747.032m，承台底的设计标高为742.032m，2号桥墩承台顶的设计标高为756.966m，承台底的设计标高为751.966m，1、2号墩台桥面的设计标高分别为878.632m、878.5664m。2.1.6.预应力体系本桥按全预应力混凝土构件设计。主梁采用三向预应力；纵向预应力钢束采用1215.2大吨位预应力钢绞线群锚体系，设计张拉吨位为1359kN；横向预应力钢束采用315.2预应力钢绞线扁锚体系，设计张拉吨位为586kN，采用两端张拉的钢绞线，沿箱梁顶板横向布置，纵向间距1m；竖向预应力采用公称直径32mm的冷拉Ⅳ级钢筋，纵向间距0.5m，设计张拉吨位为540kN。2.1.7.桥面铺装桥面铺装层采用水泥混凝土，厚度为10cm。2.2主要材料2.2.1.混凝土混凝土均按新规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中规定的强度等级(边长为150mm立方体的抗压强度标准值)采用。各构件所用混凝土等级为：上部结构：悬浇箱梁采用C60、桥面铺装采用C40；下部结构：双肢薄壁墩采用C40、支座垫石采用C50、、基础—桩基采用C30、承台采用C30。配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇筑应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。表2-2-1混凝土表格强度等级弹性模量(MPaa)容重EQ(kN/m3)线膨胀系数EQfck(MPa))EQftk(MPa))EQfcd(MPa))EQftd(MPa))C603450025.000.000010038.502.8526.501.962.2.2.预应力材料预应力钢绞线采用270级公称直径为15.2mm的低松驰预应力钢绞线，技术标准必须符合“ASTM416-90”和“GB5224-95”有关规定。强度标准为：弹性模量＝1.95×105MPa、标准抗拉强度＝1860MPa、张拉控制应力＝0.75、抗拉强度设计值=1260MPa。表2-2-2预应力材料表格预应力钢绞线弹性模量(MPaa)张拉控制应力(MMPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值((m)左上1519500015690.3000.006600.30.00600预应力筋19500015690.3000.006600.30.00600跨中合拢段19500015690.3000.006601.00.00600边跨1019500015690.3000.006601.00.006001819500015690.3000.006600.30.006002.2.3.普通钢筋设计采用了R235及HRB335两种钢筋，其中R235钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》(GB13013-1991)、HRB335应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499-1998)标准中的各项规定。钢筋的强度标准为：HRB335钢筋：弹性模量Es＝2.0×105MPa、抗拉强度标准值＝335MPa、抗拉强度设计值＝280MPa、抗压强度设计值＝280MPa。R235钢筋：弹性模量Es＝2.1×105MPa、抗拉强度标准值＝235MPa、抗拉强度设计值＝195MPa、抗压强度设计值＝195MPa。表2-2-3普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPaa)容重EQ(kN/m3)EQfsk(MPa))EQfsd(MPa))EQf'sd(MPa))R23521000076.98235195195HRB33520000076.98335280280HRB40020000076.98400330330KL40020000076.984003303302.2.4.普通钢材技术标准必须符合“GB/T700-1998”的规定,选用的焊接材料应符合“GB/T5117-1995”和“GB/T5118-1995”的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适应。2.2.5.伸缩缝伸缩缝采用GQF-MZL240伸缩装置。3结构内力计算3.1有限元建建模3.1.1单元元的划分利用Midas桥梁计计算软件建模模，忽略桥面面纵坡的影响响，将桥面沿沿纵向作成水水平的。计算算模型中全桥桥共划分为1174个节点点，173个单元元，其中主梁梁单元1233个，墩单元元50个。主梁梁单元的划分分，考虑施工工阶段，每一一悬浇段为一一个单元，其其次考虑跨中中、支点截面面等控制截面面。各主梁单元长度为为：(2m×4+2.75m+5mm×6+6×4m+6×3m+10×2m+4)×2+2；墩单元的长度为：：左墩：112×10m；右墩：111×10m。图3.1单元划分分图施工阶段数量：330，施工阶段段步骤如下：：施工阶段段1：cs1，持续时间30天；施工阶阶段2：cs2，持续时间10天；施工阶阶段3：cs3，持续时间10天；施工阶阶段4：cs4，持续时间10天；施工阶段段5：cs5，持续时间10天；施工阶阶段6：cs6，持续时间10天；施工阶段段7：cs7，持续时间10天；施工阶阶段8：cs8，持续时间10天；施工阶段9：ccs9，持续时间10天；施工阶阶段10：cs10，持续时间10天；施工阶段段11：cs11，持续时间10天；施工阶阶段12：cs12，持续时间10天；施工阶段13：：cs13，持续时间10天；施工阶阶段14：cs14，持续时间10天；施工阶段段15：cs15，持续时间10天；施工阶阶段16：cs16，持续时间10天；施工阶段段17：cs17，持续时间10天；施工阶阶段18：cs18，持续时间10天；施工阶段段19：cs19，持续时间10天；施工阶阶段20：cs20，持续时间10天；施工阶段段21：cs21，持续时间10天；施工阶阶段22：cs22，持续时间10天；施工阶段23：：cs23，持续时间10天；施工阶段24：cs24，持续时间10天；施工阶段段25：cs25，持续时间10天；施工阶阶段26：cs26，持续时间10天；施工阶段段27：cs27，持续时间10天；施工阶阶段28：cs28，持续时间10天；施工阶段段29：cs29，持续时间10天；施工阶段30：cd，持续时间10天；表3-1-1主梁梁截面特征值值单元号名称面积（m^2）lxx(m^4))lyy(m^4))Czp(m)Czm(m)1跨中截面11.14546.078828.1551.59462.72542跨中截面11.14546.078828.1551.59462.72543跨中截面11.14546.078828.1551.59462.72544跨中截面11.14546.078828.1551.59462.72545中支11.14546.078828.1551.59462.72546中支211.362447.154628.88071.61652.7277中支311.657749.40930.58271.66392.74988中支412.037252.990833.36251.73732.79369中支512.507158.033137.38171.83712.857910中支613.073864.43942.86761.96382.942111中支713.743472.348250.1212.11813.045712中支814.357580.003157.45172.26173.142113中支915.044688.662466.39832.42343.250314中支1015.808198.568677.24572.60353.370315中支1116.6512110.10890.32822.80193.501816中支1217.577122.84011106.036993.01883.644917中支1318.5887136.48299124.826553.25413.799718中支1419.4058147.33033141.254663.44253.923419中支1520.2745159.44788159.962553.64114.053920中支1621.196172.22877181.230663.84994.19121中支1722.1717185.53611205.370114.06884.334922中支1823.2029199.52133232.726334.29774.485823中支1924.2911214.51388263.681554.53654.643624中支2025.0489223.77286.524554.70344.752825中支2125.8329233.96833311.289994.87464.865126中支2226.6436244.795338.122665.05024.980727中支2327.4815255.55888367.177335.23015.099528中支2428.3468266.33488398.618995.41435.221529中支2529.24278.24277432.623225.60275.3469续表3-1-1单元号名称面积（m^2）lxx(m^4))lyy(m^4))Czp(m)Czm(m)30中支2630.1616289.41899469.377115.79545.475631支点截面31.8543351.65655531.549115.86265.737432支点截面31.8543351.65655531.549115.86265.737433支点截面31.8543351.65655531.549115.86265.73743.1.2施工工过程中各种种荷载的计算算建模过程中按实际际桥梁的建设设过程共分为为28个施工过过程，分别为为主墩与0号段的浇筑筑、悬臂浇筑筑1至25号段(9×2m、6×3m、6×4m、6×5)、边跨合拢拢、中跨合拢拢和上二期恒恒载。充分考考虑了个过程程中的施工荷荷载，比如挂挂篮荷载、湿湿重荷载和平平衡压重等。图3.2挂篮荷荷载0至挂篮荷载载28计算图示示3.1.2.1挂篮荷载的的计算挂篮的质量初步定定为35t，为最大悬悬臂浇筑块(湿重0)质量的0.47倍。在用Midas建模的过程程中，挂篮荷荷载通过节点点荷载(一个集中力力Fz和一个弯矩Myy)来体现。挂挂篮荷载0至挂篮荷载10的计算如图3.2所示。由计计算可得挂篮篮荷载0至挂篮荷载10的大小均为为：Fz=--350kNN，My=1775kN··m。(Fz、My的方向均根根据Midaas的规定选取)图3.3边跨合合拢挂篮计算算图示图3.4边跨合合拢挂篮计算算图示由于边跨合拢与现现浇段较短(共仅5m)，故采用挂挂篮推进方式式进行边跨合合拢。边跨合合拢段挂篮荷荷载为的计算算如图3.3所示。首先先挂篮的重量量简化为一集集中力如图3.3(bb)所示，通过过力法方程求求出挂篮锚固固点的反力,并反加到桥桥跨结构上，如如图3.3(cc)所示的、，再将、移到对应的的节点上，如如图3.3(dd)所示。边跨跨合拢拢挂篮篮荷载为：FFz=-3115.2788kN，My=1..387kkN·m。中跨合拢也在挂篮篮上进行，中中跨合拢挂篮篮荷载的计算算如图3.4所示示。经经计算中跨合合拢拢挂篮荷荷载为：Fzz=-1755kN，My=211.898kN·m。3.1.2.2湿重荷载的的计算湿重荷载为悬浇的的的节段在未未达到强度时时对以建结构构所产生的作作用，如湿重重0即为在浇筑1号块后而未未达到高度要要求前，对桥桥跨结构的作作用。各施工工阶段湿重均均是根据下一一浇筑段的实实际重量计算算得出。湿重重荷载由一个个向下的集中中力Fz和一个弯弯矩My(弯矩的符号号按Midas有关规定选选取)组成。其计计算与挂篮荷荷载的计算相相似，如图3.5所示湿重荷荷载2的值为：Fzz=-6799.952kkN，My=10019.9228kN·m。图3.6、图3.7给出了边跨跨合拢段和中中跨合拢段的的湿重计算。各各施工阶段的的湿重如表3.2所示。图3.5湿重荷载载2计算图示图3.6边跨合拢拢湿重荷载计计算图示图3.7中跨合拢拢湿重荷载计计算图示3.1.2.3平衡压重的的计算在边跨合拢时由于于施工荷载的的不平衡，必必须在跨中段段进行压重。压压重可采用水水箱或沙袋，压压重质量可以以根据边跨合合拢时的边、中中跨的荷载进进行计算。边跨合拢时在边跨跨的荷载有：：边跨合拢湿重荷载载为Fz=--569.5544kN、My=3226.2488kN·mm，边跨合拢拢挂篮荷载为为Fz=-3315.2778kN、My=1..387kkN·m，Fz距主墩中心心线均为42m。边跨合拢时在中跨跨的荷载有：：未拆除的挂篮荷载载10：Fz=-3350kN、My=1775kN··m，Fz距主墩中心心线为38m。故需在跨中距主墩墩中心线为40m的地方加压压的荷载为：：，即为60t。图3.8边跨合拢拢时跨中压重重计算图示3.1.2.5二期恒载的的计算桥面铺装：10ccm厚的水泥混混凝土，；防撞栏杆：二期恒载集度：。3.1.3施工工过程的模拟拟悬臂施工过程一共共分为15个阶段，第1阶段为桥墩墩与0号块的施工工，2-12阶段为1-11号块施工，13阶段为边跨跨合拢，14阶段为中跨跨合拢，15阶段施加二二期恒载。下下面对每个阶阶段进行说明明。图3.9阶段11施工示意图(图中只示意1号墩，2号墩的施工工与此同步)阶段1：主墩与0号块的的施工本阶段的施工任务务有：浇筑主主墩与0号块，待达达到强度后安安装挂篮，并并悬浇1号块。在Midas建模中本阶阶段安装的单单元有0号块和桥墩墩；作用荷载载有桥墩与0号块自重、挂挂篮0、湿重0和主墩处横隔隔板荷载；施施加主墩约束束、墩梁固结结。图3.10阶段段2施工示意图(图中只示意1号墩，2号墩的施工工与此同步)阶段2：1号块的施工该阶段的工序有：：待上阶段浇浇筑的1号块达到强强度要求后，前前移挂篮，并并浇筑2号块。在Midas建模中本阶阶段安装的单单元有1号块；作用用荷载有1号块自重、挂挂篮2和湿重2，拆除的荷荷载有挂篮1和湿重1。……阶段12：11号块的施工该阶段的工序有：：待上阶段浇浇筑的11号块达到强强度要求后，前前移位于边跨跨端的挂篮10，并将其前前支点锚固于于桥台上，形形成边跨合拢拢挂篮，而位位于中跨的挂挂篮10暂不前移；；浇筑边跨合合拢段，与此此同时在跨中中逐步加压相相应质量的荷荷载，以保证证体系受力对对称。在Midas建模中本阶阶段安装的单单元有11号块；作用用荷载有11号块自重、边边跨合拢挂篮篮和边跨合拢拢湿重，拆除除的荷载有挂挂篮10(位于边跨处)和湿重10。图3.11阶段段12施工示意图图阶段13：边跨合拢段的施施工该阶段的工序有：：待上阶段浇浇筑的边跨合合拢段达到强强度要求后，拆拆除边跨合拢拢段挂篮和前前阶段未拆除除的挂篮10中的一个，并并将另一个挂挂篮前移形成成中跨合拢挂挂篮。在Midas建模中本阶阶段安装的单单元有边跨合合拢段；作用用荷载有边跨跨合拢段自重重、中跨合拢拢挂篮、中跨跨合拢湿重和和边支点处横横隔板荷载，拆拆除的荷载有有挂篮10(位于中跨处)、边跨合拢拢湿重和边跨跨合拢平衡压压重；施加桥桥台支座约束束。图3.12阶段段13施工示意图图图3.13阶段段14施工示意图图阶段14：中跨合拢段的施施工该阶段的工序有：：待上阶段浇浇筑的中跨合合拢段达到强强度要求后，拆拆除中跨合拢拢段挂篮和中中跨合拢湿重重。在Midas建模中本阶阶段安装的单单元有中跨合合拢段；作用用荷载有中跨跨合拢段自重重，拆除的荷荷载有中跨合合拢挂篮、中中跨合拢湿重重。阶段15：施加二期恒载施加二期恒载。在在Midas建模中本阶阶段的作用荷荷载为将二期期作为单元荷荷载加在个主主梁单元上。3.2恒载作用下下的内力值Midas计算得得恒载作用下下主梁产生的的的弯矩图和和剪力图见图图3.14、图3.15，可知悬臂臂施工的桥梁梁，其恒弯矩矩与采用一次次落架的桥梁梁有很大不同同，由于在施施工中经历了了悬臂阶段，造造成根部负弯弯矩远大于跨跨中弯矩。图3.14主梁梁在恒载作用用下的弯矩图图图3.15主梁梁在恒载作用用下的剪力图图表3-2-1主梁各各截面在恒载载作用下的弯弯矩、剪力值值单元位置剪力-y(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*mm)弯矩-z(kN*mm)1I[1]0-5604.399002I[2]0-4830.08810371.31103I[3]0-4056.69919069.93304I[4]0-3284.326099.84405I[5]0-2513.09931466.511-5.136I[6]01377.3137626.411-21.937I[7]03320.7333454.288-33.98I[8]05314.28-19795-46.099I[9]07356.9-49607.99-58.5310I[10]09459.12-89087.77-71.2411I[11]011632.933-138604-82.8712I[12]013431.622-185732-93.3313I[13]015299.666-239815-103.8814I[14]017236.755-301140-114.47续表3-2-1单元位置剪力-y(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*mm)弯矩-z(kN*mm)15I[15]019250.422-370023-125.0616I[16]021349.122-446828-135.6217I[17]023542.633-532025-144.8118I[18]025254.277-601692-152.6319I[19]027027.933-676512-160.3920I[20]028867.899-756690-168.0821I[21]030778.299-842442-175.722I[22]032763.4-933995-183.3723I[23]034826.366-10315922-192.0524I[24]036248.599-11001399-197.0525I[25]037709.444-11715633-202.0226I[26]039210.2-12474433-206.9527I[27]040752.355-13265344-211.8428I[28]042337.277-14088022-216.6929I[29]043966.388-14943322-221.5130I[30]045641.166-15832233-226.2831I[31]047601.7-16755611032I[32]-5.26-4247.244-1759206691.4133I[33]-5.265402.13-1762126683.5934I[34]-5.268891.92-1785491193.0435I[35]1.86-507574136I[36]1.86-48609637I[37]1.86-46895.55-16754555184.8938I[38]1.86-452292439I[39]1.86-436096840I[40]1.86-420330541I[41]1.86-405010542I[42]1.86-39010.99-12511299169.8643I[43]1.86-37560.66-11755411165.444I[44]1.86-36156.55-11028555160.445I[45]1.86-34109.22-999087153.6846I[46]1.86-32142-901418146.9847I[47]1.86-30250.88-809609140.2648I[48]1.86-28431.22-723439133.5349I[49]1.86-26679.22-642695126.7950I[50]1.86-24992.55-567183119.8551I[51]1.86-22832.55-474319110.8552I[52]1.86-20769.22-390023101.8453I[53]1.86-18793.99-31393692.8354I[54]1.86-16898-24572383.8355I[55]1.86-15073.77-18509574.8456I[56]1.86-13314.44-13205065.68续表3-2-1单元位置剪力-y(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*mm)弯矩-z(kN*mm)57I[57]1.86-11192.22-76932.2254.558I[58]1.86-9145.544-31945.5543.3659I[59]1.86-7162.35536870.39932.2560I[60]1.86-5231.77761492.09921.1861I[61]1.86-3343.99976895.111-14.3862I[62]1.86-1488.76683420.055-10.64125I[126]-7.121942.7857517.9-1165.455126I[127]-9.43-2661.622-63142.77-1196.433127I[128]7.911083.2525402.355-1125.811128I[129]5.26-373.22-9723.088-1044.966129I[130]-7.121942.7838100.766-1094.266130I[131]-9.43-2661.622-36541.77-1103.044131I[132]7.911083.2514569.822-1068.6132I[133]5.26-373.22-5990.911-1005.877133I[134]-7.121942.7818696.599-1023.077134I[135]-9.43-2661.622-9965.366-1010.855135I[136]7.911083.253737.3-1011.399136I[139]-9.165047.4228822.799-35.87137I[137]5.26-373.22-2276.688-966.77138I[138]-7.121942.78-2944.166-953.08139I[139]-1.67-704.44-12052.88-1007.799140I[140]-1.25-1226.722-29611.11-979.57141I[141]6.83-8686.222-26945.5527.98142I[141]-1.571178.6226953.788-957.49143I[142]-1.89752.512336.433-982.24144I[143]-1.67-704.44-5043.6-991.13145I[144]-1.25-1226.722-17376.77-967.3146I[145]-1.571178.6215193.988-941.8147I[146]-1.89752.54839.07-963.32148I[147]-1.67-704.444794.02-974.47149I[148]-1.25-1226.722-5204.499-955.64150I[149]-1.571178.623493.33-926.79151I[150]-1.89752.5-4898.344-944.4152I[151]-1.67-704.449411.97-957.81153I[152]-1.25-1226.7227556.78-950.02154I[155]3.026104.9826084.16612.1155I[153]-1.571178.62-8615.633-917.48156I[154]-1.89752.5-10427-925.48157I[155]3.76-841.07-10011.33-965.01158I[156]-1.95-1090-13290.77-929.18159I[157]-3.49-8754.833-33199.33-13.93160I[157]1.921101.2113016.655-892.18161I[158]-3.78829.859127.17-933.85续表3-2-1单元位置剪力-y(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*mm)弯矩-z(kN*mm)162I[159]3.76-841.07-1693.6-936.05163I[160]-1.95-1090-2485.422-942.49164I[161]1.921101.212080.82-906.97165I[162]-3.78829.85-1780.644-899.92166I[163]3.76-841.077207.96-908.09167I[164]-1.95-10908893.71-955.8168I[165]1.921101.21-9261.988-921.76169I[166]-3.78829.85-7732.144-867.1170I[167]3.76-841.0715407.455-880.13171I[168]-1.95-109019588.355-969.1172I[169]1.921101.21-20156.11-936.55173I[170]-3.78829.85-15909.88-834.283.3汽车荷载内内力计算3.3.1冲击系系数的计算汽车的冲击系数是是汽车过桥时时对桥梁结构构产生的竖向向动力效应的的增大系数[[9]。冲击击作用以车体体的振动和桥桥跨自身的变变形和振动。根根据新《公路路桥规》(JTJD6-20004)，结合公路路桥梁可靠度度研究的成果果，采用结构构的基频来计计算桥梁结构构的冲击系数数。本设计采采用两种方法法计算结构基基频：连续梁梁桥基频计算算经验公式、Midass计算软件求求算桥梁的基基频。3.3.1.1、连连续梁桥的基基频计算经验验公式为：(3-1)(3-2)式中－结构的计计算跨径(m)；E－结构材料的弹性模模量()；－结构跨中截面的截截面惯性距()；－结构跨中处的单位位长度质量(kg/mm)；－结构跨中处延米结结构重力(N/m)；－重力加速度，g==9.811(m/)；计算连续梁的冲击击力引起的正正弯矩和剪力力效应时，采采用；计算连连续梁的冲击击力引起的负负弯矩效应时时，采用。在本设计中，以中中跨跨中截面面为例算得桥桥梁的冲击系系数。取E=3.445×，=3.5221936，,l=86mm，由公式计计算得=0..829144HZ,=11.440222HZ,,，由新《公公路桥规》可可得，冲击系系数。3.3.1.2、Midass计算软件求求算桥梁的基基频。通过Midas计算算软件求算桥桥梁的基频为为=1.7444773Hz，由新《公公路桥规》可可得，冲击系系数。综合上面两种计算算结果，在该该设计中，考考虑的了一定定安全储备，偏偏安全设计采采用两者中较较大的冲击系系数，即取。图3.16偏心心车道布置((单位:m)图3.17非偏偏心车道布置置(单位:m)3.3.2车道布布置在Midas中计算算汽车荷载时时需定义车道道。本桥桥面面宽为净3×3+2＋2×0.55m防撞栏杆杆，根据桥规规设置3车道，车道横横向折减系数数为1。在本设计计中，每个车车道中心线间间距为3m，车道按两两种极端进行行布置：第一一种情况是将将车道进行偏偏心布置，按按最不利靠桥桥梁一侧布置置；第二种情情况是将车道道进行非偏心心布置，沿桥桥梁中心线对对称布置。此此外，在计算算汽车荷载效效应时乘以1.15的增大系数数。汽车荷载载对结构的作作用为偏心和和非偏心车道道荷载作用的的大值。在进进行荷载效应应组合时，取取两者中的大大值。如图3.16、图3.17所示偏心布布置时两车道道的偏心距分分别为3m、0m；非偏心布布置时两车道道的偏心距分分别为1.55m、-1.555m。3.3.3影响响线利用Midas可以绘绘出各个截面面的弯矩和剪剪力影响线，如如图3.18-图3.22所示。根据据最不利布载载原则，在各各个截面的内内力影响线上上按《通规》4.3.1条的布载要求布载，可求得汽车在各个截面的最大弯矩、最小弯矩、最大剪力和最小剪力[10]。再考虑车道的折减系数和增大系数后，可得到汽车的荷载效应内力，在本设计中直接通过Midas得到汽车的荷载效应内力。图3.18桥台台处支点处反反力影响线a.边跨1/4弯矩影响线线b.边跨跨中弯矩影响线c.边跨3/4跨弯矩影影响线d.1号桥墩((截面19)弯矩影响线e.中跨1/4跨跨(29截面)弯矩影响线线f.中跨跨中(截截面35)弯矩影影响线3.4温度内力力计算本设计考虑在成桥桥阶段的均匀匀温度和梯度度温度的影响响，均匀温度度为常年气温温变化，这种种温变将导致致桥梁纵向长长度的变化，当当这种变化受受到约束是就就会引起温度度次内力；梯梯度温度主要要来自太阳辐辐射，它使结结构沿高度方方向形成非线线性的温度变变化，导致结结构截面产生生自应力，当当这种变化受受到约束时同同样会引起次次内力。3.4.1、均匀匀温度效应根据《公路桥涵设设计通用规范范》4.3..10规定，该该桥所属地区区为温热地区区(最高34°，最低-3°)。在本设计计中考虑整体体升温+20°和整体降温-20°的影响，各各截面均匀温温度效应次内内力图见图3.23-3.26。图3.23整体体升温(+220℃)弯矩图图3.24整体体升温(+220℃)剪力图图3.25整体体降温(-20℃)弯矩图图3.26整体体降温(-220℃)剪力图3.5基础沉降降内力计算基础沉降计算式应应考虑多个工工况，本例考考虑2个墩台分别别沉降1cm，并将4中情况效应应进行叠加，即即可得到多种种沉降工况及及即组合的最最大值，每个个墩台沉降考考虑1cm。图3.32基础础沉降效应弯弯矩包络图图3.33基础础沉降效应剪剪力包络图3.6荷载组合合公路桥涵结构设计计应考虑结构构上可能同时时出现的作用用，按承载能能力极限状态态和正常使用用极限状态进进行作用效应应组合，取其其最不利效应应组合进行设设计：(1)只有在结结构上可能同同时出现的作作用，才进行行其效应组合合。当结构或或结构构件需需做不同受力力方向的验算算时，则应以以不同方向的的最不利的作作用效应进行行组合。(2)当可变作作用的出现对对结构或结构构构件产生有有利影响时，该该作用不应参参与组合。(3)施工阶段段作用效应的的组合，应按按计算需要及及结构所处条条件而定，结结构上的施工工人员和施工工机具设备均均应作为临时时荷载加以考考虑。(4)多个偶然然作用不同时时参与组合。为了进行预应力钢钢束的计算，在在不考虑预加加力引起的结结构次内力及及混凝土收缩缩徐变次内力力的前提下，按按《通规》第第4.1.66条和第4.1.7条的规定，根根据可能出现现的荷载进行行第一次内力力组合。3.6.1承载载能力极限状状态计算时作作用效应组合合公路桥涵结构按承承载能力极限限状态设计时时，应采用以以下两种作用用效应组合：：基本组合和和偶然组合，由由于本设计不不考虑偶然作作用的影响，故故只采用基本本组合。基本本组合是永久久作用的设计计值效应与可可变作用设计计值效应相组组合，其效应应组合表达式式为：(3-3)或(3--4)式中：—承载能力极限状态态下作用基本本组合的效应应组合设计值值；—结构重要性系数，按按《通规》JTGDD60-20004表1.0.99规定的结构构设计安全等等级采用，对对应于设计安安全等级一级级、二级和三三级分别取1.1、1.0和0.9；—第个永久作用效应的的分项系数，应应按《通规》JTGDD60-20004表4.1.66的规定采用用；—第个永久作用效应的的标准值和设设计值；—汽车荷载效应(含含汽车冲击力力、离心力)的分项系数数，取=1..4。当某个可可变作用在效效应组合中其其值超过汽车车荷载效应时时，则该作用用取代汽车荷荷载，其分项项系数应采用用汽车荷载的的分项系数；；—汽车荷载效应(含含汽车冲击力力、离心力)的标准值和和设计值；—在作用效应组合中中除汽车荷载载效应(含汽车冲击击力、离心力力)、风荷载外外的其他第个个可变作用效效应的分项系系数，取=11.4，但风荷载载的分项系数数取=1.1；—在作用效应组合中中除汽车荷载载效应(含汽车冲击击力、离心力力)外的其他第第个可变作用用效应的标准准值和设计值值；—除汽车荷载(含含冲击系数、离离心力)外的其他可可变作用组合合系数。可变变作用效应的的组合系数，当当永久作用与与汽车荷载和和人群荷载(或其他一种种可变作用)组合时，人人群荷载(或其他一种种可变作用)的组合系数数取=0.880；当除汽车车荷载效应(含汽车冲击击力、离心力力)外尚有三种种其他可变作作用参与组合合时，其组合合系数取=00.70；尚有四种种可变作用参参与组合时，取0.60。承载能力极限状态态效应组合的的弯矩包络图图和剪力包络络图见图3.34、图3.35。具体数值值见表3-18、表3-19和表3-20。图3.34承载载能力极限状状态下的弯矩矩包络图图3.35承载载能力极限状状态下的剪力力包络图表3-6-1承载能能力极限状态态组合主梁各各截面内力值值单元剪力弯矩剪力弯矩1-3019.6440-6902.67702-2317.77712827.455-5987.9995337.583-1615.56623701.4-5074.2229271.794-91332625.799-4161.46611802.6115-210.0939606.144-3249.86612930.06661762.6948566.988-1159.9449585.3374066.0245411.344799.53-2680.25586428.6230090.5112791.34-26315.77698851.222355.274825.95-62648.1131011346.7-22625.8866915.12-110580..861113929.688-66351.0049072.04-170556..771216068.833-109376..0410855.155-227556..451318290.688-159753..8412698.144-292902..11420596.411-217717..4814609.1-366937..031522995.166-283539..0416596.433-450042..631625497.033-357519..9218668.911-542652..251728113.677-439923..0420836.311-645313..641830156.566-507484..7222528.599-729216..991932274.411-580180..8324283.188-819293..442034472.255-658209..3426104.244-915786..642136755.077-741780..8127996372239127.944-831116..5429962.688-11290733.82341594.599-926454..7932007.522-12464311.832443295.533-993471..5633417.711-13288422.712545042.944-10633455.3534866.577-14147011.162646838.4-11361566.836355.433-15055966.412748683.633-12119866.5337885.699-16003100.742850580.311-12909199.2839458.477-16988222.682952530.144-13729999.2541074.866-18012344.723054534.877-14582999.0542735.4-19076655.533156881.411-15465633.434466428323266.26-16111399.623931.74-21166655.57335404.03-16264977.875716.64-21192300.41续表3-6-1单元剪力弯矩剪力弯矩349682.47-16679199.969283.53-21441755.335-48163.993-17296966.21-60341.115-22354399.7336-46042.449-16353944.67-57872.666-21175288.1737-44346.884-15445800.54-558170438-42698.779-14571422.97-53818.444-18955177.7139-41096.992-13729866.28-518757640-39539.881-12920177.7-499854441-3802639-48146.991-15921399.1142-36554.227-11392888.35-46358.889-14984866.5543-35123.111-10673566.4-44619.332-14083944.1944-33737.445-998270..13-42932.774-13217722.2745-31719.778-899071..46-40477.226-11981366.4846-29782.995-805214..56-381184247-27914.449-717106..92-35850.221-972459..3648-26110.554-634520..78-33668.555-869866..8649-24374.119-557234..15-31568.009-773758..1550-22702.998-485039..21-29545.229-683899..1651-20564.003-396394..33-26956.559-573424..8152-18521.779-316066..88-24484.44-473176..3753-16567.443-243682..04-22118.224-382719..3454-14692.443-178895..14-19848.007-301647..5455-12888.661-121397..07-17664.33-229607..8156-11149.221-70911.335-15558.441-166547..8957-9050.822-17305.444-13020.228-100782..0558-7026.09926128.566-10573.668-47152.99559-5062.29960291.855-8204.077-5788.860-3147.74489192.177-5898.12219949.69961-1271.922107020.771-3643.75536388.94462578.67114156.33-1429.51143648.299631379.72114060.77-622.4743772.055643586.46106367.9961234.8237152.044655834.3987884.0993121.221352.744668134.4258331.4445046.11-3748.7336710498.51123522.9667020.07-44483.1176812939.8-20563.5549054.7-97474.4436915474.011-74822.88611163.144-1626027017576.411-125831..4612911.233-225171..537119755.988-183852..3314722.477-296702..417222021.8-249162..2216604.666-377268..187324383.466-322070..1218565.999-467219..867426850.966-402920..2820614.966-566961..857529436.822-492087..9722761.355-676930..14续表3-6-1单元剪力弯矩剪力弯矩7631457.366-564675..0324439.066-766409..237733554.133-642363..8526180.155-862141..497835732.044-725357..9927988.7-964356..797937996.044-813870..5429868.855-10733111.848040351-908118..1831809.455-11892777.268142799.833-10078666.6433829.188-13125388.588244489.966-10772166.935223.466-13989088.028346226.922-11494122.9136656.977-14887488.618448012.3-12245366.0638131568549847.788-13026700.5439647.111-16792211.3686517353641206.477-17800599.218753675.711-14683244.3742810.555-18847755.918855671.588-15560266.3344460.777-19934822.0489581793446386.8-21065233.4790-1870.244-16927133.48-21713.997-21394777.391-88.32-16653122.19-19573.222-21203544.95923478.57-16212133.75-15294.779-20949699.7793-47165.886-16443244.13-58354.661-21282522.1794-45162.663-15524599.19-55926.553-20135233.9695-43457.559-14640766.63-53865.119-19030711.0396-41799.991-13788888.07-51860.556-17967333.7397-40184.116-12966611.09-49910.889-16944200.0198-38611.88-12176022.14-48014.443-15960022.5499-3708265-46169.55-15013900.09100-35593.776-10687122.19-44374.441-14105322.09101-34145.555-998715..2-42627.445-13247722.44102-32740.221-931575..2-40932.222-12424600.34103-30694.995-836051..51-38464.551-11252500.51104-28729.114-746529..9-36092.33-10152800.27105-26838.448-662771..98-33810.449-912259..75106-25018.666-584556..97-31613.992-815914..77107-23265.446-511673..66-29497.449-725986..55108-21575.444-443925..27-27457.225-642231..45109-19410.883-361272..79-24843.887-539767..78110-17340.773-287041..73-22344.665-447356..56111-15356.112-220970..34-19948.995-364449..92112-13448.226-162757..77-17646.55-290613..96113-11608.775-112132..39-15427.663-225467..28114-9829.711-68861.996-13283.334-168666..56115-7678.288-24833.557-10693.443-108939..37116-5595.1228295.26-8190.399-61255.335117-3567.17730730.755-5759.9-25171.669续表3-6-1单元剪力弯矩剪力弯矩118-1582.61144064.855-3389.111-1767.699119369.0947550.422-1066.48810244.4120-963.732001.333-4015.24412106.8121-1666.26623178.699-4926.8119474.58122-2368.47712530.788-5839.6555438.98123-3070.3440-6732.82203.6.2正常常使用极限状状态计算时作作用效应组合合公路桥涵结构按正正常使用极限限状态设计时时，应根据不不同的设计要要求，采用以以下两种效应应组合：作用用短期效应组组合和作用长长期效应组合合。3.6.2.1作用短期效效应组合作用短期效应组合合是永久作用用标准值效应应与可变作用用频遇值效应应的组合基本本表达式为:((3-5)式中：—作用短期效应组合合设计值；—第个可变作用效应的的频率值系数数，汽车荷载载(不计冲击力)=0.7，人群荷载载=1.0，风荷载=00.75，温度梯度度作用=0..8，其他作用用=1.0；—第个可变作用效应的的频率值。作用短期效应组合合的弯矩包络络图和剪力包包络图见图3.36、图3.37。具体数数值见表3-21、表3-22和表3-23。图3.36短期期作用效应下下的弯矩包络络图图3.37短期期作用效应下下的剪力包络络图表3-6-2短期作作用组合主梁梁各截面内力力值单元位置剪力-y(kNN)剪力-z(kNN)弯矩-y(kNN*m)弯矩-z(kNN*m)1I[1]0-5302.066002I[2]0-4559.0669829.4503I[3]0-3816.69918110.66604I[4]0-307524845.63305I[5]0-2334.07730037.099-2.576I[6]01015.8736261.055-10.967I[7]02891.7332794.833-16.958I[8]04815.4319537.244-23.049I[9]06791.96-39483-29.2710I[10]08832.49-77154.88-35.6211I[11]010949.411-124863-41.4312I[12]012706.177-170545-46.6713I[13]014531.4-223182-51.9414I[14]016428.711-283060-57.2315I[15]018405.8-350497-62.5316I[16]020470.999-425856-67.8117I[17]022633.833-509609-72.418I[18]024324.2-578193-76.3119I[19]026078.055-651933-80.1920I[20]027899.488-731032-84.0421I[21]029792.588-815706-87.8522I[22]031761.533-906182-91.6823I[23]033809.4-10027044-96.0324I[24]035222.111-10705344-98.5325I[25]036673.811-11412433-101.0126I[26]038165.833-12156600-103.4727I[27]039699.599-12932055-105.9228I[28]041276.466-13739044-108.3529I[29]042897.855-14578466-110.7530I[30]044565.211-15451266-113.1431I[31]046513.177-163583550续表3-6-2单元位置剪力-y(kNN)剪力-z(kNN)弯矩-y(kNN*m)弯矩-z(kNN*m)32I[32]-2.6310483.944-1699921145.7133I[33]-2.6312227.466-1716363341.834I[34]-2.6315717.455-1763241146.5235I[35]0.93-49882.77-1834782283.2136I[36]0.93-47886.44-1737337793.837I[37]0.93-46174.44-1643439992.4538I[38]0.93-44509.99-1552957791.1239I[39]0.93-42891.55-1465800089.8440I[40]0.93-41317.77-1381877788.5341I[41]0.93-39787.33-1301092287.0242I[42]0.93-38298.77-1223364484.9343I[43]0.93-36850.77-1148605582.744I[44]0.93-35446.66-1076736680.245I[45]0.93-33403.22-97418276.8446I[46]0.93-314