特大桥连续梁施工组织设计

白龙江3号特大桥连续梁施工组织设计中铁十三局集团兰渝铁路工程指挥部PAGE26---白龙江3号特大桥连续梁施工组织设计一、编制说明（一）编制依据1、白龙江3号特大桥工程施工招标文件、设计图纸。2、我单位自进驻现场后对现场周围环境的调查资料。3、现行铁路设计规范、施工技术指南、质量验收标准等：（1）《新建时速200公里客运专线铁路设计暂行规定》（铁建设【2007】140号）（2）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）（4）《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》（TB10002.4-2005）（5）《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）（6）《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2007）（7）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2007）（8）《客运专线铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2007）（9）《铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件》（TB/T3192-2008）4、省市人民政府及有关部门在施工安全、文明施工、环境保护及当地资源管理等方面的具体规定与要求。5、我单位拥有的同类工程的施工经验及设备和技术能力。（二）编制原则1、保证质量的原则2、保工期的原则3、节约用地的原则4、解决好扰民、民扰问题5、保安全的原则二、工程简介（一）工程概况兰渝铁路为客货共线双线设计，设计时速为200KM，白龙江3号特大桥是兰渝线最长的一座特大桥，桥全长10903.47m。孔跨布置为双线2[150×32m+(72+120+72)m连续梁+38×32m+13×24m+60×32m+(1－56m)系杆拱+65×32m]梁。白龙江3号特大桥沿白龙江左岸并江前行，先后跨越规划中的兰海高速（连续梁结构）、白龙江主河道，然后跨越兰海高速两水出口匝道（系杆拱结构）。本桥桥台为T形台，桥墩为圆端形实心墩。连续梁基础均采用直径为Φ1.5钻孔灌注桩基础，上设承台和加台。（二）连续梁结构本连续箱梁梁长265.6m，计算跨度为72+120+72m，采用单箱单室直腹板变高度截面，梁体变化段曲线采用二次抛物线，抛物线方程为：y=0.0012755x2。箱梁的顶板宽11.46m、底板宽6.4m、梁高5～9m，腹板厚0.5～1.1m、顶板厚0.45～0.6m、底板厚0.48～1.1m。箱梁共设有5个横隔梁，分别在端支点、中跨跨中和中支点。该连续梁桥共有2个T构，每个T构包括1个0#段和左右对称的各17个悬灌段，总共71段，包括0号段、合龙段、直线段和悬灌段，各段基本参数如表下表所示，悬灌段长2.5～4.0m，最大节段混凝土用量69.3m3。详见连续梁结构划分图及梁段参数统计表。72+120+72m连续梁梁段参数统计表节段编号节段长度节段体积节段重量备注Mm3T09393.7984.250#段1（1＇)2.569.3173.25悬灌段2（2＇)2.565162.5悬灌段3（3＇)2.561.2153悬灌段4（4＇)367.2168悬灌段5（5＇)362155悬灌段6（6＇)357.6144悬灌段7（7＇)3.564.2160.5悬灌段8（8＇)3.559.6149悬灌段9（9＇)3.555.7139.25悬灌段10（10＇)3.552.9132.25悬灌段11（11＇)457.3143.25悬灌段12（12＇)454.6136.5悬灌段13（13＇)452.1130.25悬灌段14（14＇)451.6129悬灌段15（15＇)451.3128.25悬灌段16（16＇)451.1127.75悬灌段17（17＇)425.563.75合龙段18（18＇）11.8201.3503.25直线段（三）预应力体系本连续箱梁采用三向预应力体系，其中横向和纵向分别采用4-Φj15.2、17-Φj15.2钢绞线、竖向采用Ф25mm高强精轧螺纹钢筋。钢绞线的标准强度为fpk=1860Mpa，弹性模量Ep=195Gpa；高强精轧螺纹钢筋极限强度为830Mpa，弹性模量Ep=200Gpa。（四）主要工程数量工程数量表名称规格单位数量混凝土C50干硬性补偿偿收缩砼m35050.1钢筋Ф25kg15746.5Ф20kg179715.772Ф16kg557280.773Ф12kg31654.966圆Φ12kg9241.31圆Φ8kg1515.54钢绞线Φj15.24t301.46精轧螺纹钢PSB830Φ25t41.86波纹管Φ90延米14447.355Φ70×19延米6520.15Φ35延米10373.6锚具OVMM155-17套576BM15-4套598BM15-4P套598JLM-25套3104夹片付12184挤压头个2392锚垫板个1772螺旋筋个1772三、平面布置本连续梁位处兰渝铁路白龙江3号特大桥150-153号墩。钢筋场地位于151号墩左侧，内部设有宿舍、会议室、钢筋加工区、半成品存放区、原材料存放区等。在施工0#段时吊车站在151、152内侧，施工悬灌段、直线段、合拢段是吊车站在线路的左侧。钢筋的加工在加工区加工，然后运至现场（平面图详见图一）。图一四、资源配置（一）机械设备根据本连续箱梁施工的情况，主要机械设备见下表。主要机械设备表序号名称规格型号单位数量备注125吨吊车台1216吨吊车台13混凝土泵车臂长37m台24穿心式千斤顶450吨台45穿心式千斤顶300吨台46张拉千斤顶YDC240Q台17张拉千斤顶YC60A台28高压油泵台69灰浆搅拌机台110注浆泵台111混凝土运输车9m3台9（二）人员配置根据本连续箱梁的总体情况，该工程需要有钢筋工、模板工、混凝土工、架子工、预应力工等工种，人员数量配置如下表。各工种人员配备表序号工种人数（人）备注1钢筋工602模板工303预应力工104混凝土工155架子工206普工15合计150五、施工计划安排工期按照2个T构同时施工进行安排。本连续梁的计划开工日期为2010年11月18日，完工日期2011年10月18日。本工程历经11个月。工期安排表序号工作内容工期（天）备注10#段支撑搭设1020#段支撑预压加载及及卸载1230#段施工454挂蓝预压及安装125悬臂段施工224直线段（60天）同时施工工6边跨合龙施工157中跨合龙施工14总计332六、总体施工方案根据连续梁的施工特点，连续梁施工可分四部分，分别为：0#段、悬灌段、直线段和合龙段。详见总体施工工艺流程图。重复工艺流程完成合拢段重复工艺流程完成合拢段循环工艺流程悬臂浇筑各节段钢筋加工管道加工制作合格模板加工制作张拉设备校正钢绞线检验锚具检验压浆机具准备强度弹模试验钢绞线制作安装0#块支撑0#块支撑预压绑扎底、腹板及隔板钢筋绑扎顶板钢筋浇筑１号段砼穿预应力束拆除挂篮（外侧模除外）安装吊架张拉预应力束拆模检查签证钢绞线检验浇筑０#块砼张拉检查签证钢绞线制作绑扎钢筋、安装预应力管道拆模安装０#块底模、外侧模安装０#块内模安装预应力管道压浆挂篮安装吊架加工制作张拉设备校正绑扎钢筋、安装预应力管道穿预应力束浇筑合拢段砼强度弹模试验合格制作砼试件挂篮前移制作砼试件压浆机具准备钢绞线制作搭设现浇段施工支架钢绞线检验制作试件墩身施工挂篮就位穿预应力束拆模张拉压浆构件加工制安压浆强度弹模试验张拉设备校正安装现浇段模板合拢段绑扎钢筋安装预应力管道安装内模合拢段临时锁定穿束张拉支架预压挂篮加工制作浇筑砼凝土凝土管道加工制作安装预应力管道压浆机具准备合格制作砼试件临时支墩施工永久支座安装挂篮预压七、连续梁详细施工工艺及方法（一）施工工艺流程图连续梁施工主要包括0#、1#梁段施工、挂蓝设计安装、悬灌段施工、边跨段施工、合龙段施工及体系转换、预应力施工等，其工艺流程如下：施工工艺流程图（二）0#段施工0#段施工用临时支墩支架法施工，即在已成型墩、承台上埋设预埋件，然后在预埋件上焊接承力支墩及横向支撑，形成工作平台，然后平台上立模浇注0#段混凝土，1#段施工与0#段施工相同，即在临时支墩支架上施工。1、施工程序0#段支撑搭设安装支座施工墩顶临时固结砼铺设底模板、支架预压侧模板安装安装0#段底板、腹板钢筋；安装重橫向预应力管道安装竖向预应力筋0#段内膜、端膜安装绑扎0#段底板钢筋、安装纵、橫向预应力孔道模板标高复核浇注第一层0#段梁体砼梁体砼养护凿毛浇注第二层砼试压砼试块按设计张拉纵、橫、竖预应力筋预应力孔道压浆、封锚2、临时支墩的结构设计（1）连续梁临时支墩是用来承载悬臂施工过程中、体系转换前梁体的自重、施工荷载及不平衡重引起的附加应力的受力结构，支承情况见图二所示。（2）临时支墩设计要求能承受最大不平衡弯矩90000KN•m，并确保有足够的强度和刚度。（3）临时支墩顶部的临时支座设在梁体斜坡下，其构造为高强度、易拆除的楔形块。（4）本桥临时支墩结构设计为钢管，钢管采用螺旋焊接管。每个主墩旁临时支墩为22根钢管柱，主墩纵向对称布置两排管柱，横向对称布置两根，橫桥向间距为220cm、250cm、250cm、220cm，纵桥向为252.5cm。。钢管临时支墩中心距主墩中心距离，安装时必须保证位置正确并竖直，临时支墩钢管直径80cm，壁厚8mm，钢管内填充细砂，钢管内的砂可以防止管壁丧失局部稳定性，钢管可以阻止在纵向压力作用下的侧向膨胀和酥松剥落，使其处于三向受压的状态，从而提高抗压强度和变形能力。施工过程中严格控制强度必须达到设计要求，槽钢两端与墩身内预埋钢板和钢管焊接固定。附墩管柱纵向用20工字钢连接，并用16槽钢做斜腹杆加以固定。每侧钢管间横向水平连接构件采用20工字钢，工字钢两端与钢管焊接固定，横向交叉斜撑采用16槽钢与钢管焊接固定。钢管上部的箱梁底支撑点处设置Φ16@100mm三层补强钢筋网，钢管底与承台顶用混凝土加以连接，钢管两侧各放两根16槽钢加以固定，槽钢紧贴钢管，两侧槽钢用Φ16螺纹钢连接，最后浇注混凝土回填夯实。临时支墩顶横梁采用36工字钢，斜支撑采用16槽钢，横梁上铺25工字钢作为受力分配梁。根据托架布置形式，每个墩柱上竖向布置两排预埋件，每排六组，每个墩顶两侧合计12个预埋件。2个墩共计24个预埋件。预埋件采用δ16mm的钢板焊接。托架预埋件，精轧螺纹钢波纹管安装后，灌注墩身混凝土，待混凝土达到设计强度后，在墩身外侧焊连托架，焊好后，张拉精轧螺纹钢筋，使之承受托架受力。在0#段梁体施工前，采取在墩身上留预埋件的方法，对托架进行反拉，或者采取水箱加载的方法，对托架进行等效加载试验，对其强度、安全性进行检验，同时测出其弹性变形，并消除塑性变形，为施工预留拱底提供准确的数据。钢管混凝土临时支墩平面布置及细部结构设计如图三所示。图二、临时支墩结构平面布置图图三3、永久支座安装安装支座前检查支承垫石位置、高程、平整度等是否满足要求。安装时，将垫石表面凿毛，支座吊装安放过程中用精密水准仪控制四角高差≯1mm，用经纬仪控制支座纵横向中线与梁轴线交角≯10’。安装灌浆用模板，并用水将支承垫石表面侵湿，用钢楔块楔入支座四角(钢楔块埋入砂浆中，最终不取出)，找平支座，并将支座底面调平到设计标高，灌浆用模板可采用预制钢模，底面设一层4mm厚橡胶防漏条，通过膨胀螺栓固定在支承垫石顶面。砂浆通过导流管或者导流槽，浇注入支座空隙中，直至从钢模与支座底板周边的间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。24h强度可达到50MPa，拆除钢模板，拧紧下支座锚栓，并拆除各支座的上下支座连接角钢及螺栓，安装支座钢围板。支座安装时要预留纵向预偏量。支座纵向预偏量系指支座上纵向预偏离理论支座中心线的位置，其中151号墩为固定支座其余为活动支座，箱梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点偏移量分别为150号墩25mm，152号墩45mm，153号墩70mm，偏移均朝向151号墩（固定墩），故各个活动支座设预偏量，方向均反向于151号墩（固定墩）.施工时应与各支点由于体系温差引起的偏移量（应根据各合拢段施工时的气温计算）一并考虑。4、临时支座设计临时支座高度根据现场实际需要确定，确定原则：C50钢筋混凝土临时支座高度+5cm硫磺砂浆混凝土＝支座垫石厚度+永久支座厚度，临时支座四周采用竹胶板支模，其与墩顶接触面采用双层油毛毡或者厚塑料布隔离，以便于合拢后临时支座的拆除，钢筋网片提前制作好吊装到位，浇筑C50混凝土。C50钢筋混凝土临时支座设置于主墩墩顶永久支座旁，属辅助于钢管混凝土临时支墩的受力结构，临时支座以能够承受T构荷载和不平衡力矩，并便于拆除为原则进行设计，每个T构设4个临时支座，为C40级的钢筋混凝土结构。每个支座内设66根Φ32的锚固钢筋，伸入梁体1m以上，伸入墩身内2米，为了便于临时支座的拆除，在其中设有5cm的硫磺砂浆混凝土夹层两层，中间布置电阻丝，施工时分层灌筑，拆除时给电阻丝通电，待硫磺砂浆熔化后，割断锚固钢筋，取出钢筋混凝土支座。具体如图四所示。临时支座结构图图四、临时支座平面位置图5、模板施工0＃段模板由内模、外模、底模、端模组成，因部分模板在悬灌段施工时将用于挂篮模板。故模板在加工制造时，考虑其具有足够的强度、刚度、稳定性和通用性。外模板设计为大块钢模板，考虑到挂篮使用，上下分块，螺栓连接，面板用δ=6mm厚钢板，骨架桁架采用角钢和槽钢组成。模板纵向框架间用M16螺栓联接，为加强整体刚度，在外缘加设纵带；底模采用钢模板；内模板采用内模使用竹木组合模板，内模使用钢管支撑作为立模平台，固定于底板上下主筋上，内模的固定通过拉杆与外模相连，形成整体。6、0#梁段混凝土灌注凝土采取二次浇注工艺。第一次浇注高度显4.5米，第二次浇注剩余部分。混凝土输送利用输送泵自搅拌站直接送至梁上作业区。为保证混凝土灌筑质量，提高混凝土浇筑速度，决定用2组搅拌机生产混凝土，2台输送泵同时为0#段输送混凝土，并布置独立的备用管道。0#段作为刚构施工的基本段，梁高、管道密、变截面较多，混凝土施工难度大，为保证混凝土浇注质量，在原材料选择、混凝土拌和、技术工人培训、设备保障上严格把关，保证设计意图的有效实施。梁体混凝土浇注分为底板、腹板、横隔板、顶板四个部分。底板混凝土通过泵管直接泵入底板，再辅以人工进行布料，浇注顺序为先两侧，再中间，后两端。混凝土振捣采用插入式振捣器振捣。底板和腹板的倒角部分，采用先在倒角顶预留一道横槽，不铺模板，利于振捣和观察混凝土，待混凝土灌筑到此处时再封上。底板顶不封模板。腹板部分相对较高，钢筋及预应力管道密集，混凝土浇注质量不易控制，是0#段混凝土施工的关键。腹板混凝土入模仍通过串筒完成，由于预应力管道等影响，串筒布料点间距2.5m左右，整个0#段腹板布设串筒下料口在10个左右。混凝土由顶板串筒进入腹板内，同时保证混凝土自由下落高度不大于2.0m。横隔板钢筋密集，网片间距*cm，振捣难度很大，和腹板一样决定采用顶部开窗，用长振捣棒从梁顶伸到墩梁结合部振捣，横隔板进人洞侧模暂不支立，作为振捣的观察窗和辅助振捣窗。顶板混凝土施工按常规工艺进行，振捣时应切实保证预应力管道不被移动。浇注完成后及时清除梁顶多余的混凝土，保证梁顶的平整度。顶板混凝土采用插入式振捣器和平板振捣器联合振捣。（二）悬灌段施工1、挂篮设计（1）挂篮结构本桥菱形挂蓝主要由主桁架、悬吊系统、锚固系统、行走系统、工作平台、模板系统等几部分组成。如图五所示：图五、挂蓝结构示意图主桁架是挂篮的主要受力结构，由两个菱形桁架组成，桁架杆件用2[36槽钢组焊，主桁后部通过精轧螺纹钢锚在已成梁体上，中部和前部设横梁形成悬臂吊架，承受模板和梁段钢筋混凝土的重量。悬吊系统主要包括前吊杆和后锚杆，前吊杆采用φ32Ⅳ级精轧螺纹钢筋，共计10根，2根悬吊侧模及支架，2根悬吊内模及支架，6根悬吊底篮及支架，吊杆上端悬挂在主桁架前横梁上，通过拧紧或放松螺帽实现长度调节，因此可以实现精确调整标高，吊杆下端吊在底模架前横梁上，由此将底模架承受的荷载传到挂篮主桁架上；后吊杆由于受力较大且数量很少，只有2根，采用φ80钢棒，上端悬挂在已成梁段的底板上，下端吊住底篮后端。锚固系统的作用是防止挂篮在浇筑混凝土和前移时的倾覆失稳，并确保施工过程挂篮的安全；本桥设计中挂篮不设平衡重，挂篮尾部直接锚固于已成梁段的竖向预应力钢筋上。行走系统为挂篮纵向移动而设，由走行轨道、滑板扣板、手动葫芦组成。走行轨道用2I32b并焊后锚于梁体竖向预应力精轧螺纹钢筋上，走行支点为挂篮前后支腿，前支腿直接置于轨道上，行走时中间安装四氟乙烯滑板；后支腿走行工字钢嵌于走行轨道内，走行工字钢与轨道工字钢相接触的翼缘间设滑板，走行动力为手动葫芦拉力。工作平台包括张拉平台、侧平台、底平台、顶平台等是工人进行张拉、压浆、调整吊带吊杆长度、行走、安装模板的脚手平台，各平台悬挂在挂蓝主桁架上。模板系统由底模、侧模、内模及其支撑悬挂支架组成，其中内模采用开启式，钢木组合结构，以梁内箱的两个上倒角为轴实现开合，以缩短梁的生产周期。其余部分参照0#段模板。底模架即底模纵横大梁，纵梁采用32工字钢，横梁采用两40工字钢并焊；前横梁吊于前吊杆上，后横梁锚挂于成型梁段底板上。挂蓝部分所有构件均在地面加工厂完成。（2）挂篮加工本桥菱形挂篮制造在现场完成，选用的钢材要求符合《钢结构设计规范》GBJ17—88和GB1591—88规范，并具有钢材质量证明书。加工时，均进行钢材矫正、放样画线、加工切割，再矫正制孔；边缘加工、组装、焊接、构件变形矫正，试拼装、载荷试验、涂装等各项工序满足图中允许偏差范围内，不合格不得使用。①钢材的矫正及画线作样：钢材放样画线之前必须进行矫正消除各种变形，否则会影响画线的正确性和杆件的精度。根据设计图纸要求，各种钢板和型钢加工成杆件之前，先要在宽大的钢板工作台上按照1：1的比例画出杆件的展开图，然后按这个图来作成样板、样杆、样条。②号料和号孔：样板、样杆或样条制好后，利用平坦的工作平台在钢板和型钢上画出杆件的边缘轮廓线作以切割线。放样号料根据工艺要求预留焊接收缩余量及切割，刨边和铣平等加工余量。③剪切及气割：钢材已画线后，按照所画边缘线进行切割，切割一律采用龙门剪切机，压力剪切机、圆盘剪切机床或联合剪冲机上剪割，不得用砂轮机剪割。构件、杆件用半自动气割机切割。气割后的构件，杆件、零部件一次成型。④矫正和弯曲：构件、杆件或零部件切割后（剪切或气割）进行矫正。⑤边缘加工：所有件边缘加工深度不小于3mm，加工面的粗糙度（光洁度）不低于Ra25μm；预留加工量及平直度要求，件两边均匀加工，已有孔（或销口）的件按孔（或销口）的中心线找正刨边；除设计图规定外。⑥制孔：在图中未注明的孔件均采用样板式（机器样板式）或数控式进行。制成的孔成正圆柱形，孔壁光滑、孔缘无损伤不平，刺屑污垢清除干净。⑦组装准备：在图中承重主桁架、前横吊梁、后横桁梁、主桁行走滑道、后传力梁系、底模、底模前后端横梁、外模等受力件组装分二次进行。在保证杆件的形状、尺寸正确的情况下，补做定位焊，经检查确认合格后方可组装，并打上杆件偏号、填写检查记录。⑧焊接：所有受力构件、杆件和部件一律采用埋弧半自动焊，用超声波检验并记录。其余不承受杆件焊缝允许手工焊。⑨涂装：在涂装之前，清除构件、杆件和部件表面铁皮、铁锈和外附物（含油污及其它污物），清理后的钢件表面要有均匀的金属光泽，洁净度要求一级。所有件在工厂内涂装二道红丹防锈漆和一道黄色油性调和面漆。运到工地总装调试后涂装一道黄色油性调和面漆。漆膜总厚度160μm；每一道漆厚度不小于30μm~40μm。杆件表面钢料涂装后表面光泽、颜色均匀，无露底、漏涂、涂层剥落、涂膜破裂、起泡、划伤及咬底等缺陷。桔皮、起皱、针孔和流挂在任一平方米范围内，小于30mm×30mm面积的缺陷不得超过2处。小的凹凸不平，在每平方米范围内不得超过4处。（3）挂篮安装所有构件、杆件、部件、经验收合格后，在试装台上按设计图拼装试验。试装后，质检工程师和有关专业负责人组织检查各部形位尺寸并记录。在桥址处临时堆放场上，利用吊车预拼装成吊装单元（一组承重菱形桁架预拼成整件单元）。首先在0号梁端顶面测量找平、设置轨道梁，两腹线轨顶水平度不得大于1mm，轨距（7300mm）偏差不得大于2mm。固定轨道、安置滑船、吊装二组承重菱形桁架，锚固后端，联接主桁前后上平联；吊装后桁架、前横吊梁、底模请后端横梁，连接吊杆系；架设底模；吊装外模滑系梁和内模滑系梁；插入内外模板（含内外锚杆），组装各位工作平台，形成一个悬灌体系。（4）调试及运营在挂篮安装完成后，立即对前后吊杆的升降、内外模和底模滑导梁的滑动、挂篮的行走等进行调试。混凝土浇注完成24h后，在梁顶放线，安装轨道，锚固在精致螺纹钢上，安装的误差不大于2mm。轨道安装完成后分别在两个轨道上铺设滑道，安装10t手拉葫芦，待纵向预应力张拉完成后卸落侧模、内模和底模，前移挂篮，移动挂篮时要注意两侧移动要同步。挂篮移到位后，立即锚固后锚，调整底模中线和标高，将侧模紧贴在底模上，并调整其标高，底模和侧模的标高要预留挂篮的弹性变形。各吊杆锚固后即可进行钢筋作业。在运营过程中要特别注意后锚预留孔的埋设位置、轨道的锚固、后锚的锚固和前吊杆均匀受力以及行走时挂篮的稳定性。（5）挂篮荷载试验。挂蓝组拼完成后，按最大悬灌节段作用下，挂蓝主桁架前吊杆的受力情况，对挂蓝主桁架进行等效加载试验，试验荷载采用菱形架对称拼装，然后用千斤顶预压。通过试验，消除挂蓝主桁架各部分非弹性变形，测得其弹性变形曲线，并与理论计算弹性变形作比较，确定各悬灌节段作用下，挂蓝的弹性变形值，为底模高程设置提供数据。挂篮预压如图六所示：图六、挂蓝荷载试验图（6）挂蓝结构设计及计算详见附件《菱形挂蓝施工图设计》及《菱形挂蓝设计计算书》。2、悬灌段施工方法挂篮安装完成后，进行悬灌段施工，除边跨合拢段外，其余的梁段均采用挂篮悬臂灌注，悬灌段的施工工艺流程见下图。悬灌梁段施工工艺流程图（1）钢筋波纹管和预应力束的安装钢筋采取梁上绑扎，两次成型。做法是:先绑扎底板、腹板钢筋，安装预应力钢束，待内模支立完成后，再绑扎顶板钢筋，相邻段搭接钢筋用点焊焊牢。在腹板钢筋绑完后，焊接定位网，每50mm设一道，在曲线段每30cm设一道，三维座标控制位置。波纹管的连接一律采用外接，接头必须旋紧、顶死，再用胶布缠绕，露出端模板的波纹管不得少于15cm，在施工过程中注意保护，不能损坏。（2）混凝土施工①原材料选用配制混凝土的水泥为525#普通硅酸盐水泥，在出厂后40天或到场后45天复试一次，此后每隔10天测试一次，不合格者不准使用。②混凝土的生产与运输由混凝土搅拌站生产混凝土，拌好的混凝土用砼泵垂直运输，悬索吊作为预备方案。③灌注混凝土除前面所述每个梁段的混凝土必须在最早灌注部分终凝前一次完成外，更重要的是要确保T构对称灌注，为此，采取以下措施:A、底板、顶板与腹板混凝土采用不同的塌落度，并根据气温的变化进行调整。一般在气温为25℃时，底板、顶板混凝土塌落度取6～8cm，腹板混凝土取10～12cm。B、运到梁段的砼不直接倾倒入模，而卸置预设的钢板上，人工二次拌合后再入模，每次拌合的混凝土必须全部入模，不与下一盘混凝土混合。C、腹板混凝土通过过扁串筒入模模(扁串筒系根根据梁段的钢钢筋和波纹管管的间距专门门加工)。灌注时两两腹板混凝土土面高度要一一致，混凝土分层层厚度不得超超过35cmm。D、入模的混凝土采采用插入式振振捣器振捣，振捣时在模模板下部设附附着式振动器器作为振捣的的辅助手段。对对角隅和锯齿齿板处要加强强振捣。E、设专职指挥员，负负责分配两个个梁段的混凝凝土，确保对对称灌注。F、必须保证混凝土土连续灌注，并并要特别注意意底板与腹板板的连接质量量，充分作好好准备工作。G、灌注混凝土前，仔仔细检查模板板的尺寸及稳稳定性，在灌灌注过程中，设设专人看护模模板，以防漏漏浆和跑模。H、为随时检查混凝凝土质量和控控制拆模、张张拉、端部凿凿毛时间，每每个梁段需做做15组以上的试试件。（三）边跨现浇段段施工1、地基处理地基采用碎卵石土土换填，长111m，宽12m，高2m的范围。用20T振动压路机机分层碾压回回填，每层回回填高度约为为20-30ccm的砂卵石石土，碾压密密实，至基顶顶以下50ccm采用级配配碎石分层填填筑。采用动动力触探法检检测，地基承承载力不低于于400Kpa。并且两侧侧开挖宽400cm，深度度20cm的排排水沟，顶面面设置中间高高两侧低1%的横坡，以以利于排水，排排水沟交接处处设置集水井井。并且保证证施工期间排排水畅通，防防止雨水长时时间浸泡基础础。承载力实验记录表表测点标号12345承载力（kpa）5104605005805202、支架施工（1）支架规格及数量支架采用圆管直径径80cm、壁厚0.8cmm、钢管内灌灌注细砂。根根数为12根，长度为为六根15.288m和六根14.588m。（2）支架布置支架搭设严格按照照支架设计图图进行施工，支架设计位置用混凝土和钢筋网片进行固结。钢管与钢管用25工字钢进行连接，16槽钢做腹杆连接加固。钢管必须竖直位置准确，标高严格按照设计标高控制。此时支架应预留10cm的方木20cm、36cm工字钢及1.2cm的底模范围，以便用于调整标高和拆模提供松动的空间。施工过程中严格控制钢管的标高，避免局部失稳。直线段支撑搭设如如图七所示：：白龙江3号特大大桥连续梁施工组织设计中铁十三局集团兰渝铁路工程指挥部68-图七直线段计算书如下下：1、设计数据及相关关说明混凝土的容重按226.5KNN/m3；施工人员及施工设设备的自重为为250Kgg/㎡；振捣混凝土时产生生的荷载为2200Kg//㎡；倾倒混凝土时产生生的荷载为4400Kg//㎡；计算过程按照力的传递过程程，采取跟踪踪计算的方法法，对支架进进行检算。（1）、底模板①、计算简图以18号断面为典型断面面，将底板视视为支撑在横横向背楞上的的连续板，以以板单元模拟拟，分别在腹腹板边部取4400mm宽宽一条、在腹腹板下中部取取600mmm宽一条、底底板下取6000mm宽一一条（底板下下底模板计算算简图），计计算混凝土荷荷载并施加到到底模板上。②、荷载计算结构自重：结构自重为新浇混混凝土及模板板系统的自重重18号图S1=2.5mS2=S2-1++S2-2==0.52002+0.445=0.99702m22S3=S3-1++S3-2==1.68663+1.5576=3..2623mm2B、施工荷载振捣荷载：根据规规范，对水平平面振捣荷载载为2KN/mm2。施工人员及设备自自重：按2550kg/mm2采用，即2.5KNN/m2。振捣混凝土产生的的荷载：按4KN/mm2采用综合以上数据，计计算出底模板板荷载138400056833618号典型断面荷载：：q1=1.2*((2.5*11*26.55)/1/00.48+11.2*（2+2.55+4）=0.13335N/mmm2q2=1.2*0..9702**1*26..5/1/00.9+（2+2.55+4）*1.2=0.045N//mm2q3=1.2*(33.26233*1*266.5)/11/3.944+（2+2.55+4）*1.2=0.0337N/mmm2C、底模板截面及力力学特性底模板采用12mmm厚竹胶板板，其力学特特性如下：混凝土模板用竹材材胶合板物理理力学指标序号检验项目单位技术要求1静曲强度干状纵向MPa≥90横向≥60湿状纵向≥70横向≥502弹性模量干状纵向MPa≥7500横向≥7500D、计算结果通过上示示意图，分分别对三种情情况计算，其其变形及应力力如下表：底模板计算成果表表序号计算情况描述最大位移(mm))容许位移(mm))最大应力(Mpaa)容许应力(Mpaa）是否合格1腹板边部底模板计计算0.2150/40011.360是2倒角下底模板计算算0.1150/4003.8260是3底板底模板计算0.72300/40012.960是(2)、横向背楞楞计算①、计算简图横向背楞采用100*10cmm方木，间距距30cm一道道（腹板下采采用5*10cmm加密一道，以以保证模板的的变形值满足足要求）。方方木按支撑在在纵梁上的连连续梁考虑，其其计算简图如如下:②、荷载计算延纵向取300mmm宽一段为为研究对象，由由底模板荷载载计算结果可可以计算出：：q1=0.13355*300++0.3*00.012**0.0011*1*100000*11.2=400.093NN/mmq2=0.045**300+00.3*0..012*00.001**1*100000*1..2=13..543N//mmq3=0.037**300+00.3*0..12*0..001*11*100000*1.22=11.1143N/mmm③、计算结果按上述两种图示与与荷载计算，计计算出结果如如下：Mmax=-0..677955KN*mQmax=67399N10*10cm方方木的几何特特性为：A=100*1000=100000mm22I=1004/112=83333333..3mm4W=1003/66=1666666.7mmm3σmax=Mmaax/W==0.677795·1006/1666666.77=4.1NN/mm22<10NN/mm22τmax=Qmaax/A==6739//100000=0.7NN/mm22<1.7N/mmm2fmax=0.222mm<8336/4000=2.1mmm各支点反力值如下下表：横向背楞反力值列列表R1R2R3R4R5R6反力7737.7114646087.19540.29573.89384.4结论：背楞采用110*10ccm方木，间间距30cmm满足强度与与刚度要求，在在腹板下加密密一道5*10cmm方木以满足足模板的刚度度要求。(3)、工字钢纵纵梁计算①、计算简图工字钢纵梁按支撑撑在横梁上的的连续梁计算算。②、荷载计算纵梁荷载主要为方方木传递的荷荷载，考虑梁梁端部与中部部因变形原因因对荷载分布布有影响，端端部q1为按刚性支支撑考虑传递递的荷载，中中部q2为按弹性支支撑考虑荷载载，荷载由方方木支点反力力简化为纵梁梁梯形分布荷荷载，各纵梁梁的荷载见下下表：纵梁荷载表纵梁编号1、122、113、104、95、86、7q（N/mm）25.838.220.331.831.931.3③、计算结果由上示计算简图与与荷载，计算算各工字钢纵纵梁，结果如如下：Mmax=9..2932KKN*mQmax=34.7778N20b工字钢的几几何特性为：：A=3950mmm2A0=（200--2*11..4）*9=15994.8mmm2I=250000000mm44W=2500000mm3σmax=Mmaax/W==9.29332·1066/2500000=377.2N/mm2<145*1.33=188..5N/mm2τmax=Qmaax/A00=34.7778/15594.8==21.8NN/mm22<85N//mm2fmax=0.22mm<15500/7000=2.11mm结论：纵梁采用II20b满足要求。(4)、2I366b横梁计算①、计算简图横梁按支承于钢管管桩的连续梁梁考虑，其计计算简图如下下：②、荷载计算W1—W4为翼缘板混凝土及及外模荷载，取取1500mmm为对象，总总重为（其余余横梁承担荷荷载按比例相相应计算）：：1.23*1.55*26.55*1.2++1*1*88.5+（0.0122*1*1..2*10++0.1*00.1*100*2）*1.5**6.1777*1.2==71KN按W1、W2承担1/3，W3、WW4、W5承担2/3考虑，则W1=W2=111.833KKN，W3=W44=W5=115.8KNNP1-P6为纵梁梁传递的荷载载，由纵梁计计算结果，得得到各横梁的的荷载P1—P6，具体见下下表：横梁荷载表纵梁编号P1(N)P2(N)P3(N)P4(N)P5(N)P6(N)横梁1278984115722021343083442633753横梁2338574995126725416384178140964横梁3347695129127447427574290442065③、计算结果横梁采用2I366b截面形式，其其截面几何特特性为：I=16530ccm4W=919cm33A=83.5cmm2A0=(3600－15.8××2)×122=39411mm2按上述荷载与简图图计算，结果果为：最大弯矩:Mmaax=1333.85KNN·m最大剪力:Qmaax=2088.75KNN最大挠度:fmaax=122mm由此检算：σmax=Mmaax/W==133.885·1066/919··103=1145.6NN/mm22<145*1.33=188..5N/mm2τmax=Qmaax/A00=208..75·1003/39441=53NN/mm22<85N/mmm2fmaax=12..9mm<33000/2200=155mm结论：横梁采用22I36b满足要求。(4)、钢管立柱柱计算①、结构计算简图钢管立柱建模计算算，计算简图图见下图：②、荷载确定由横梁计算结果看看出，边部立立柱受力最大大，立柱荷载载为：P1=2203.811KNP2=2262.522KNP3=2276.066KNPP4=3288.52KNNPP5=1699.35KNN自重在计算过程中中程序自动计计入。③、构件检算立柱的计算由工字钢横梁的计计算结果知，钢钢管立柱最大大受力为1282KKN，立柱采用φ800*880螺旋管，按按压杆稳定检检算A=24818..6mm2，L=70000mm，i=279..32mm，λ=L/i==25查表得φ=0.9972强度：σ=NN/A=122820000/248118.6=51.7N/mm2<1145*1..3=1888.5N//mm2稳定性：σ=NN/A=122820000/248228.6=51.7N/mm2<00.972**140*11.3=1776.9N//mm2结论：钢管采用φφ800*880截面满足要要求。地基承载力计算经检测地基承载力力最小值为检检测地基承载载力最小值为为460kpa。地基承载载力按最大荷荷载计算,因支架底部部用底托（1120×120cm混凝土块块）。每垫块块上方承受11根支架。σ=F/A=2.1155×106/(120×120)=1150kpa<<460kpa..故地基承载满足要要求。（4）支架施工注意事项项①立柱的接长缝应错开。②立柱的垂直度应严格加加以控制。③注意支架与模板的的连接，应用用方木过渡，进进行应力分散散，确保支架架均匀受力。3、支架预压为减少支架、模板板变形，对箱箱梁线形的影影响。预压的的目的是找到到弹性变形值值，作为施工工预留量的一一部分，同时时为了消除非非弹性变形。通通过砂袋加载载预压，对不不同荷载加压压后支架的沉沉降值，进行行归纳整理计计算，得出弹弹性变形较准准确的数值，使使施工的结构构不但更接近近于设计要求求，而且也有有利于保证施施工期间结构构的安全。支支架预压因考考虑堆载的物物品及模板等等因素，预压压重量取梁体体的1.2倍，以消除除非弹性变形形。预压重量量为640t。（1）底模及侧模铺装装（2）加载顺序：分三级级加载，第一一、第二次分分别加载总重重的30%，第三次加加载总重的40%。预压观测测点由梁体中中心线每5mm一组向两端端布置，每组组7个点。（3）沉降观测分四步进进行：加载前前，对各测点点测量高程H0并观测百分分表读数a0，记录入表表格；然后对对第一步加载载约为梁重的的30﹪，测量各测测点的高程H1；第二步加加载约为梁重重的60﹪测量各测点点的高程H2；第三步加加载约为受力力范围内梁重重的100﹪，测量各测测点的高程H3。对每次加加载结束后立立即进行测量量读数，并做做好相应的记记录，当连续续2次读数不变变后，间隔2小时才能继继续加载。第第四次加载约约为受力范围围内梁重的120﹪，沉降稳定定后，维持布布载24小时，再分分级卸载，分分级卸载前进进行测量各测测点高程H4。卸载过程程的操作基本本与加载过程程相反，当卸卸载完后测量量各测点高程程h0。当各沉降观观测点的最初初24h的沉降量平平均值小于11mm，各沉沉降观测点的的最初72沉降量平均均值小于5mm时，判定支支架预压合格格，才能卸载载。（4）卸载：人工配合合吊车均匀卸卸载，卸载的的同时继续观观测。卸载完完成后记录好好观测值以便便计算出支架架及地基综合合变形。根据据观测记录，整整理出沉降结结果，调整碗碗扣架标高来来控制箱梁底底板的预拱高高度。4、模板调整预压完成后，应进进行模板的精精确调整。模模板接缝处连连接加固且应应纵横成线，避避免出现错缝缝现象，以致致浇筑混凝土土出现错台现现象。底模铺设完毕后进进行平面放样样，全面测量量底模纵横向向边线及标高高。因模板安安装是侧模加加底型，纵向向边线精度高高，测量放线线时要准确无无误的放出。根据测量情况调整底模。底模应多次校核达到要求。侧模及翼板均采用用定型钢模板，根根据测量放线线定出纵向边边线，然后安安装底模板。底底模板之间连连接部位都应应贴止浆带以以防漏浆。在在侧模外侧背背搭设支架，用用以固定侧模模及安装翼板板。模板制作及安允许许误差序号项目允许偏差（mm）1模板总长+10mm2底模板宽+5mm3底模板中心线与设设计位置偏差差≤2mm4桥面板中心线与设设计位置偏差差≤10mm5腹板中心线与设计计位置偏差≤10mm6横隔板中心位置偏偏差≤5mm7模板倾斜度偏差≤3‰8底模不平整度+2mm/m9桥面板宽+10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012顶板厚度+10mm、013横隔板厚度+10mm、-5mmm14支座板处底模相对对高差≤2mm15段横板预留孔偏离离设计位置偏偏差≤3mm5、钢筋安装钢筋加工时，应按按照设计要求求尺寸进行下下料、成型，钢钢筋安装时控控制好间距、位位置及数量。要要求绑扎的要要绑扎牢固，要要求焊接的钢钢筋，可事先先焊接的应提提前成批次焊焊接，以提高高工效。焊缝缝长度、饱满满度等方面应应满足规范要要求。钢筋加加工及安装应应注意以下事事项：

（1）钢筋在场内内必须按不同同钢种、等级级、规格、牌牌号及生产厂厂家分别挂牌牌堆放。钢筋筋存放采用下下垫上盖的方方式避免钢筋筋受潮生锈。

（2）钢筋在加工场内集中制作，运至现场安装。

（3）钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。（4）在钢筋安装过程中中，及时对预预应力孔道及及预埋件进行行设置，并保保证其位置准准确、固定牢牢固。

（5）钢筋安装位位置与预应力力管道或锚件件位置发生冲冲突时，应适适当调整钢筋筋位置，确保保预应力构件件位置符合设设计要求。焊焊接钢筋时应应避免钢绞线线和金属波纹纹管道被电焊焊烧伤，防止止造成张拉断断裂和管道被被混凝土堵塞塞而无法进行行压浆。钢筋筋加工安装完完毕，经自检检合格报请监监理工程师抽抽检合格后，方方可进行下道道工序施工。钢筋安装位置的允允许偏差和检检验方法项目允许偏差（mm）检验方法绑扎钢筋网长、宽+10钢尺检查网格尺寸+20钢尺量连续三格，取取最大值绑扎钢筋骨架长、宽+10钢尺检查网格尺寸+50钢尺检查受力钢筋间距+10钢尺寸两端，中间间各一点，取取最大值排距+5钢尺检查保护层厚度梁+5钢尺检查绑扎箍筋、横向间间距+20钢尺检查钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线弯起点位置置5钢尺检查水平高差+3、0钢尺和塞尺检查6、波纹管预埋波纹管应按图纸设设计的线形布布置，先在波波纹管相应的的位置布置定定位钢筋固定定波纹管，定定位钢筋和箱箱梁钢筋网相相连，以防混混凝土浇筑过过程中波纹管管上浮、跑动动。为确保预预应力管道准准确，应每隔隔0.5m设一一道定位钢筋筋网，曲线段段每隔0.3m设一道定位钢钢筋网，当预应力管道道同梁体普通通钢筋发生冲冲突时，允许许局部调整，调调整原则为先先普通钢筋，后后精轧螺纹钢钢筋，钢筋不不得截断。波波纹管在预埋埋过程中应尽尽量避免反复复弯曲，以防防管壁开裂，同同时，应注意意保护好波纹纹管，在钢筋筋焊接作业时时，注意焊渣渣不掉落在波波纹管上，烧烧坏波纹管。波波纹管的接头头连接，保证证有30cmm的搭接长度度，并沿长度度方向用双层层胶带在接口口处缠5cmm左右长度。7、安装内模底板、腹板钢筋绑绑扎完成后，就就进行内模的的安装。内模模采用竹胶板板现场制作，吊吊装定装好内内模后，及时时的进行顶板板钢筋绑扎。绑绑扎顶板钢筋筋的同时，吊吊杆的下锚箱箱及加劲箍等等预埋件位置置应按设计要要求预埋，并并保证预埋件件的位置。8、混凝土浇注混凝土直接用泵车车输送到梁上上布料一次浇浇筑成型。浇浇筑原则是“左右对称分分层浇筑”，每一层的的高度不超过过30cm；底底板浇筑过程程中派专人观观察支架变形形情况，一旦旦有异常情况况发生，立刻刻停止施工；；底板浇筑完完毕后，开始始浇筑腹板混混凝土，浇筑筑时要严格控控制浇筑速度度，以利于支支架的稳定性性。事实证明明，支架最大大变形处变形形5mm，符合合设计及精度度要求，线形形美观，做到到了混凝土的的内实外美。（四）合拢段施工工及体系转换换箱梁的合拢，即体体系转换，是是控制全桥受受力状态和线线形的关键工工序，因此箱箱梁的合拢顺顺序、合拢温温度和合拢工工艺都必须严严格控制。全全桥箱梁合拢拢由边至中对对称进行，即即先合拢边跨跨，后合拢中中跨。1、合拢段施工（1）合拢段施工工艺流流程合拢段施工工艺流流程图（2）中跨合拢段施工工①施工准备a、拆除中跨及边跨跨的挂篮底篮篮及模板系统统安装为中跨跨、边跨合拢拢吊架。b、清除箱顶、箱内内的施工材料料、机具，用用于合拢段施施工的材料、设设备有序放至至墩顶或现浇浇段处；c、箱梁顶板的纵向向预应力预备备束管道压浆浆；d、两T构各悬臂端准备水水箱；e、近期气温变化规规律测量记录录。②吊架及模板安装中跨合拢梁段采用用合拢吊架施施工，合拢吊吊架和模板采采用施工挂篮篮的底篮及模模板系统。合合拢吊架及模模板安装步骤骤为：将挂篮篮整体前移合合拢段另一悬悬臂端；在悬悬臂端预留孔孔内穿入钢丝丝绳，用几组组滑车吊起底底篮前横梁及及内外滑梁的的前横梁；拆拆除挂篮前吊吊杆；用卷扬扬机调整所有有钢丝绳，使使底篮及内外外滑梁移到相相应位置，安安装锚杆、吊吊杆和联接器器将吊架及模模板系统锚固固稳定；将主主桁系统退至至0＃梁段后拆拆除。详见下下图：分配梁分配梁175300175上横梁22底模梁段梁段合拢段底篮前横梁中跨合拢段吊架布置图说明：本图尺寸以cm计。后锚杆分配梁吊杆11上横梁底篮横梁③设平衡重比较合龙段相邻的的两个梁端顶顶面标高，如如果其高差△≤15mmm，则着手下一步施工，如如果△＞15mm，则运行行线形控制软软件，计算使使△≤15mmm时的水箱配配重所需的重重量及布置位位置，按运算算结果，调整整△，使其达到到要求后，再再进行合龙段段施工。④普通钢筋及预应力力管道安装普通钢筋在地面加加工成型，运运至合拢段绑绑扎安装，绑绑扎时将劲性性骨架安装位位置预留，等等劲性骨架锁锁定后补充绑绑扎。底板束束管道安装前前，试穿所有有底板束，发发现问题及时时处理。合拢拢段底板束管管道采用钢管管，或者用双双层波纹管替替代，管道内内穿入钢绞线线芯模，以保保证合拢段混混凝土浇注后后底板束管道道的畅通。其其余预应力束束及管道安装装同于箱梁悬悬臂浇注梁段段。⑤临时支撑：合拢段段设8个临时刚性性连接，箱内内边腹板由5根I40c工字钢钢焊接而成；；顶板上靠近近边腹板侧由由5根I40c工字钢钢焊接而成；；箱内中腹板板两侧各3根I40c工字钢钢焊接而成；；在顶板上靠靠近中腹板两两侧各3根I40c工字钢钢焊接而成；；安装时先将将其一端焊牢牢，另一端加加楔子，并略略打紧，在合合拢段钢筋、预预埋件安装完完成后，临时时索张拉前，用用力打紧楔子子，再将支撑撑与楔子、楔楔子与预埋钢钢板间断焊。劲性钢筋架根据温温度荷载计算算其所需截面面积，同时验验算其压杆稳稳定性；临时时预应力确保保降温时劲性性骨架中既不不出现拉应力力，又要满足足升温时骨架架不致受压过过大而失稳，具具体张拉吨位位根据合拢期期间可能出现现的温度范围围计算。合拢拢锁定温度选选择在设计要要求的合拢最最佳温度范围围内，如不能能在设计的温温度范围内合合拢锁定，则则考虑强迫合合拢的措施，报报设计单位认认可后施工。合拢段合拢锁定布置图临时预应力束合拢段预埋件焊接劲性骨架⑥临时锁定：在钢筋筋、管道绑扎扎安装完毕，支支撑打紧焊牢牢后，张拉顶顶板、底板临临时钢束，完完成合龙段临临时锁定。合合龙段混凝土土达到张拉强强度后，拆除除顶板临时束束，将底板临临时束张拉力力补至后期束束设计张拉力力。合拢锁定定中采用又拉拉又撑的方法法，即用劲性性骨架承受压压力，用临时时预应力束承承受拉力。⑦浇注合拢段混凝土土A、中跨合拢段混凝土土浇注过程中中，按新浇混混凝土的重量量分级卸去平平衡重（即分分级放水），保保证平衡施工工。混凝土浇浇注时的其它它事项与边跨跨合拢段施工工相同。B、选择在一天中气温温最低、温差差变化比较小小的时间开始始灌注，拌制制混凝土时，将将混凝土强度度提高一个等等级，并掺入入微量铝粉作作膨胀剂，以以免新老混凝凝土的连接处处产生裂缝。混混凝土作业的的结束时间，则则根据掌握的的天气情况，尽尽可能安排在在气温回升之之前。混凝土土灌注完毕，顶顶面覆盖双层层草袋，箱体体内外以及合合龙段前后11m范围内，由由专人不停洒洒水养护。C、在合龙段混凝土灌灌注过程中，安安排专人用水水泵不断向放放置在相邻T构的另一悬悬臂端部的配配重水箱中注注水。作业结结束时，所注注水的重量达达到设计要求求。经过养护护，当混凝土土强度达到设设计强度的50%时，一边拆拆除合龙段模模板，一边将将配重水箱中中的水缓慢放放掉。（3）边跨合拢段施工工边跨合拢段施工工工艺基本与中中跨合拢段相相同，不再详详述。（4）全桥体系转换中跨合拢段砼强度度达到设计强强度的100%、弹性模量达达到100％、养护龄期6天后，两中中跨解除临时时劲性锁定，解除的顺序为先底板后顶板，然后采用两台YCW400A型千斤顶横向对称、双端张拉顶板钢束、底板钢束（即先长束后短束）至张拉控制应力，封锚凝固后压注水泥浆，然后张拉竖向精轧螺纹钢筋和横向预应力钢束，2天内及时压注水泥浆。预应力施工结束后后即可同时对对称拆除边跨跨、中跨合拢拢段吊架挂篮篮、边跨现浇浇段支架、1151#、52#桥墩临临时支座及临临时支墩，完完成全梁体系系转换。（五）预应力施工工1、预应力筋的下料、编编束和穿束下料前按国家通用用标准对材料料进行复试，复复试合格后才才能下料。预预应力筋切割割用砂轮锯，决决不允许用电电气焊切割。下好的料，即可编编束。钢绞线线束不相互缠缠绕(高强钢丝需需经过梳丝板板)，每隔1～1.5m用铁丝丝捆扎一道，距距端头2m范围内每每隔0.5mm捆扎一道。编编好束后将端端头焊在一起起，中间1根要长出488cm，然后后将端头打磨磨成卵形，以以便穿入波纹纹管。穿束前用较预应力力束直径大0.5～1.0cm的通通孔器疏通波波纹管，再用用高压风吹净净管内的杂物物。穿束时先先将导线穿过过管道与预应应力束连接，然然后牵引导线线并辅之以推推送，将预应应力束穿入管管道，使两端端外露部分满满足张拉要求求。2、张拉（1）纵向预应力钢丝束束的张拉梁段混凝土强度达达到设计强度度的80%时即可张拉拉。其中，横横向预应力筋筋张拉在挂篮篮前移就位后后进行，竖向向预应力筋张张拉在纵、横横向张拉梁段段数之差不得得超过4段。张拉前前校正千斤顶顶及其油压表表，使之在使使用期内不超超过1.05;按规定逐个个检验锚具。①工作锚安装前应清清洗干净，然然后将钢绞线线平行地穿入入锚环，安装装中心或内圈圈锚环孔的楔楔片，再安装装外圈锚环孔孔的工作夹片，最最后用套管或或小锤将工作作夹片打入锚锚环孔。要注注意的是，工工作夹片外露露端头一定要要在同一平面面上，否则要要取下重装。②安装千斤顶时要对对正管孔，并并不得将大小小油缸的油管管接错。③安装工具锚时，要要在其锚环与与工作夹片之间间缠垫塑料布布，并涂上少少量黄油等润润滑剂，以便便卸锚。④初张拉前要仔细检检查千斤顶、油油路等，确认认无误后再开开动油泵进行行张拉，同时时要安排2～3人扶正千斤斤顶使工作锚锚环准确进入入锚垫的限位位槽内，待油油表读数达到到初张拉应力力时测量大缸缸行程L1和工具锚工具具夹片外露量L4。⑤初张拉后再次检查查千斤顶和油油路，均正常常后，两端千千斤顶同时加加载进行超张张拉，每加5Mpa互相通报一一次，使之随随时保持一致致。待两端都都达到超张拉拉应力时，再再次测量大缸缸行程L3和工具夹片外露露量L6，并与理论论值进行比较较。持荷5min，如发发现油表应力力下降，立即即补拉至设计计应力。⑥超张拉完成后，两两端同时减载载至张拉应力力，再量取大大缸伸长值L2和工具夹片外露量L5，这时的实实际伸长值△L=(L22-L1)--(L4-LL5)，将其与理理论伸长值作作比较，当其其误差在6%以内即可顶顶锚。⑦顶锚时先顶一端，另另一端持荷等等待，开始时时送油泵速度度要慢，油表表指示到3Mpa时恢复正常常送油速度，直直到顶锚应力力，持荷1min左右卸卸载，使顶压压器、千斤顶顶回0，测量大缸缸行程，算出出钢绞线的回回缩量。然后后另一端补至至设计张拉应应力(如果先顶一一方回缩量偏偏大，则要多多补0.5～1.5MPPa)后开始顶锚锚，顶锚步骤骤与前相同，最最后只记该一一端的回缩量量。为使预加加在梁体内的的应力均匀，两两端交替先顶顶锚。⑧两端顶锚完成后，大大缸同时回程程到底，然后后用小锤轻打打工具锚环，取取下工具夹片，并逐个检检查有无损坏坏者。最后依依次取下锚环环，拆除千斤斤顶、顶压器器。⑨用手砂轮割断多余余的钢绞线，使使钢绞线的外外露长度为3～5cm。切割割用砂轮锯，若若用电气焊切切割，则要将将锚环外的钢钢绞线用石棉棉布包好，以以防止烧损锚锚具及钢绞线线。对于较长的钢绞线线束，其伸长长值远大于两两个千斤顶大大缸的额定行行程，所以必必须进行倒顶顶张拉。倒顶顶张拉的第一一次初张拉的的应力为0.1σk，终拉应力力为σc/(m++1)(m为为倒顶次数，σc为超张拉应应力)，由此类推推，第n次的初拉应应力为(n-1)σc/(m++1)，终拉拉应力为nσc/(m+1)。倒顶张拉拉只在最后一一次张拉后顶顶锚，几次倒倒顶张拉的伸伸长值累加即即为钢绞线的的实际伸长值值。应注意，倒倒顶张拉中要要严格控制千千斤顶大缸的的行程，不超超过额定张拉拉行程。（2）横向预应力钢丝束束的张拉横向预应力钢丝束束的张拉程序序见下图，操操作要点与纵纵向张拉基本本相同，故不不再赘述。（3）竖向预应力筋(精精轧螺纹钢)的张拉竖向预应力筋的张张拉程序为:安装工作锚→安装千斤顶顶连接器和张张拉杆→安装工具锚(双锚)→初张拉(1MPa)→张拉至锚下下控制应力，持持荷2minn→测量伸长值值，拧紧工作作锚→大缸回程→拆除千斤顶顶。在张拉过程中，注注意螺纹钢与与张拉杆旋入入连接器的深深度要相同并并等于连接器器长度的一半半，脚撑下垫垫板高度要在在同一水平面面内，工具锚锚一定要用双双锚具，以策策安全。（4）钢绞线滑断丝的处处理钢绞线滑丝断丝的的主要原因是是:A、钢绞线表面有水水泥浆等杂物物或锈蚀严重重;B、钢绞线有暗伤;;C、夹片安装时端头不齐齐，夹片间隙不匀;D、锚垫片严重偏斜斜;E、孔道出现台阶;;F、工具锚与工作锚锚之间钢绞线线不平行;G、工具锚片未敲紧紧;I、大缸回油过快，顶顶锚压力上升升过快;处理方法为:如遇遇滑丝，则使使用专门用于于单根钢绞线线张拉的QC-23型千斤顶张张拉滑进的钢钢绞线(张拉力以不不大于超张拉拉为原则);在张拉过程程中夹片被带出，将将其更换后继继续张拉至单单根钢绞线锚锚下控制应力力时顶锚;对于断丝，则则按上述步骤骤拉出夹片和断丝，更更换后重新张张拉。（六）孔道压浆诸工序完成经检查查确认无误后后，即开始压压浆。连续梁梁压浆所用浆浆液为水泥浆浆，使用525#普通硅酸盐盐水泥掺加0.6%FFDN-5高效减水剂剂配制，水灰灰比为0.36，试件强度度为45～55Mpa。预应力管管道采用一次次压注法，操操作程序如下下:（1）清洗孔道：先用高高压水冲洗孔孔道，将孔内内杂物冲出后后，再用高压压风将孔内水水吹净。（2）安装压浆器具：依依次安装密封封盖、压浆嘴嘴、压浆阀，将将压浆管与压压浆机、压浆浆阀连接好，使使进浆阀和出出浆阀都处于于开启状态。（3）拌制灰浆：拌制时时间不少于3min，水泥泥浆倒入储浆浆罐时要用孔孔眼小于5mm的筛子过过滤。（4）压浆：启动压浆机机压浆，待出出浆阀溢出的的浆为浓浆时时关闭浆阀，以0.4～1.0Mpa的压力保持2～5min后，关闭进浆阀，压浆泵回浆，卸掉压浆管。（5）拆卸压浆器具有：：待灰浆初凝凝后(一般为1～4h)，拆除压浆浆阀～压浆嘴嘴和密封盖等等，清洗干净净，以备后用用。在气温较高的季节节压浆时需注注意，要尽量量缩短浆液在在压浆管内的的存留时间，一一般不要超过过20min。对长长管道(70m以上)，在关闭进进浆阀后在出出浆端补压一一次，以增强强灰浆的密实实度。（七）封端孔道压浆完毕后，水水泥浆已经凝凝固的条件下下进行梁体封封端作业。=1\*GB3①先将锚垫板表面的的粘浆和锚环环上的封锚砂砂浆铲除干净净，为加强后后灌部分混凝凝土与梁体的的连接，梁端端锚穴处进行行凿毛处理，并并清洗干净，各各处的浮浆、残残渣等杂务清清理干净。=2\*GB3②凿毛清理工作之后后，用环氧树树脂涂料封锚锚具，在锚具具的四周涂881—I型聚氨酯防防水涂料进行行防水处理。=3\*GB3③焊接封端钢筋网片片，要求位置置准确，安装装封端模板，控控制全梁长度度在-10mmm~+5mm范围内内。=4\*GB3④封端混凝土必须加加强捣固，要要求混凝土密密实，无蜂窝窝麻面，与梁梁端面平齐、美美观，封端混混凝土各处与与梁体混凝土土的错台不超超过2mm。=5\*GB3⑤封端混凝土采用无无收缩混凝土土，混凝土强强度不得低于于35Mpa。=6\*GB3⑥为保证封端混凝土土与梁体混凝凝土颜色一致致，应通过试试验室配置颜颜色一致的灰灰浆，对封端端表面进行抹抹面。=7\*GB3⑦封端混凝土必须有有良好的养护护环境，必须须充分保证混混凝土的湿润润，防止封端端混凝土与梁梁体之间产生生裂纹，拆模模后在梁端覆覆盖无纺布，洒洒水养护至少少7天。禁止用用草帘覆盖养养生，避免混混凝土颜色变变黄。（八）立模高程程值的确定1、立模高程的理论论计算确定理论立模高程计算算公式：（1）（1）式中：—i梁段段理论立模高高程；—i梁段设计梁底高程程；—已浇各梁段自重在在i梁段产生的的挠度总和；；—各节段张拉应力在在i梁段产生的的挠度总和；；—混凝土收缩、徐变变在i梁段产生的的挠度；—施工临时荷载在ii梁段引起的的挠度；—使用荷载在i梁段段引起的挠度度；—i梁段施工挂篮的弹弹性变形值。2、高程计算式中各项项取值的确定定（1）设设计高程是根根据主桥竖曲曲线和纵断面面每节段梁端端点梁底设计计高程。（2）＋＋＋＋是由设计人员和测测控小组成员员结合施工提提供的混凝土土龄期、强度度、容重、弹弹性模量、施施工荷载、日日照温差等诸诸多因素，通通过结构分析析计算确定，该该综合值统称称为预拱度抛抛高值。（3）是根据两片三角主桁桁架对拉加载载试验测试结结果所得各悬悬浇梁段自重重下的挂篮变变形值。现场加载方法：将将已经拼装好好的两片三角角主桁架对称称平放在平台台上，前支点点处用型钢对对顶，后支点点用2根Φ32mm精轧轧螺纹钢筋对对拉（符合实实际应用时的的受力情况），前前端受力点（即即前吊点）用用YCQ-665型千斤顶通通过1根Φ32mm精轧轧螺纹钢筋对对拉两片主桁桁架，如图九所示。图九、三角桁架片片对拉加载试试验张拉力按照每1000KN为一级逐级级加载，每加加载一级量取取变形距离读读数，最后一一级加载到600KN。张拉和卸卸载每一级都都量取变形读读数，反复2次，对采集集的变形数据据结果绘制挂挂篮荷载——挠度曲线图图，再按内插插法计算即可可得出各悬浇浇梁段自重下下的挂篮变形形值。3、高程和平面测控的的布点（1）高程布点在0号块块梁面的正中中心位置设置置高程基准点点，采用Φ20mm光圆圆短钢筋垂直直落到顶板底底与顶板的上上、下层钢筋筋点焊牢固。基基准点钢筋露露出箱梁混凝凝土面10mmm左右，测测点磨平并用用红油漆标记记。采用精密密水准仪将绝绝对高程联测测至0号块布设的的高程基准点点，并每月联联测一次。1号～16号每个悬浇梁段顶顶面设置3个测点DW1、DZ1、DN1（见图图十）。顶点测点点设置在距离离每个悬浇梁梁段前端100cm处（纵纵向），沿横横向设置在梁梁面中间位置置和翼缘板中中间位置，采采用Φ16mm光圆圆短钢筋垂直直落到翼缘板板底与翼缘板板的上、下层层钢筋点焊牢牢固。测点钢钢筋露出箱梁梁混凝土面110mm左右右，测点磨平平并用红油漆漆标记。根据据在每个悬浇浇梁段翼缘板板上布置的2个对称高程程观测点，不不仅可以测量量箱梁的挠度度，同时可以以观测箱梁是是否发生扭转转变形。各悬浇梁段的立模模高程控制点点布置：每个个梁段前端的的底模上设2个高程控制制点（DB1、DB2），具体位置置见图十。悬浇梁段高程测点点布置（单位位：cm）图十（2）平面布点主梁的中轴线和梁梁体平面坐标标的测量控制制在0号块混凝土土浇筑前，依依据已有的桥桥梁中心控制制点引测至0号块中心梁梁面上，该点点亦是0号块施工时时在梁面上设设置的高程测测控基准点，即即该点兼作平平面控制导线线点，该点顶顶部十字交点点为坐标点。3个0号块上的平平面控制导线线点与已有的的桥梁中轴线线控制点组成成平面控制网网，每月联测测一次。4、线形控制的实施（1）实施办法桥梁施工控制是一一个预告→施工→量测→识别→修正→预告的循环环过程，本工工程由成立的的测控小组来来完成此循环环的过程控制制，主要负责责原始数据的的采集、整理理、汇总、分分析和预控处处理，其工作作程序为：按按设计文件进进行主梁的施施工结构计算算与分析→提出理论立立模高程→挂篮变形及及施工过程中中主梁高程的的实测和其它它数据采集→控制分析和和误差分析→调整计算→确定当前节节段梁的立模模高程。①建立观测制度，提提高测量精度度，须做到四四定：定人、定定时、定点、定定仪器。及时时准确地实施施平面控制测测量和高程控控制测量。工工况观测在工工序完成后6～12h完成观测，若若急需测量应应待工序完成成2h后进行。施施工观测宜选选择在早6：00～8：00完成外业测测量。②对每节梁段施工进进行跟踪观测测，发现实测测值与设计或或计算值有差差异时，如果果高程差值小小于20mmm，可在下一一梁段调整；；如果高程差差值大于200mm，可在在下一梁段调调整1/2高差，其余余差值在再下下一个梁段施施工中调整，使使结构挠度偏偏离设计值的的误差控制在在最小。③重视施工荷载计算算和保持施工工荷载的稳定定，重视立模模高程的计算算和实测，重重视施工气温温的掌握，重重视对相关实实测参数的收收集整理、汇汇总并与计算算值对比分析析，做到“四重视”的同时还要要密切注意施施工过程中的的梁体线形变变化。④挂篮前移、钢筋安安装和混凝土土浇筑应对称称、平衡，实实际不平衡重重偏差不得超超过8t。材料设备备堆放要尽量量在墩顶的0号块件上或或纵向居中对对称。（2）线形测控工况①观测以悬臂施工的的挂篮前移阶阶段、浇筑混混凝土阶段和和张拉预应力力阶段这三个个阶段作为挠挠度观测的周周期，对每一一节段梁实施施4个工况观测测：混凝土浇浇筑前；混凝凝土浇筑后（亦亦在纵向预应应力钢束张拉拉前）；纵向向预应力钢束束张拉后；挂挂篮前移定位位后。②主梁平面位置和中中轴线控制的的主要工况：：挂篮调整就就位后；每节节梁段立模时时及立模完成成后；混凝土土浇筑后进行行平面位置或或中轴线复核核，以便及时时调整误差。③为防止已浇梁体变变形发生突变变，3号段以后的的块件施工除除必要的工况况观测外，还还需每天进行行全梁已完各各块体的观测测。④悬浇节段完成后，对对边跨合拢前前、后，边跨跨合拢钢束张张拉后，边跨跨支承体系解解除后；次中中跨合拢前、后后，次中跨合合拢钢束张拉拉后，次中跨跨支承体系解解除后；中跨跨合拢前、后后，中跨合拢拢钢束张拉后后，中跨支承承体系解除后后；吊架全部部解除后这13个工况实施施观测。（3）线形控制标准 预应力混凝土连续续梁桥悬臂施施工阶段过程程控制偏差值值：立模标高高[0，＋5]mm；轴线偏差≤5mm。悬臂臂端合拢口允允许偏差：相相对高差±20mm；轴轴线偏差100mm。5、桥梁应力监测为了掌握挂篮悬浇浇施工混凝土土箱梁的应力力随施工过程程的变化情况况及确保混凝凝土箱梁受力力的安全性和和合理性，有有必要对挂篮篮悬浇施工混混凝土箱梁的的应力进行监监测与控制。（1）应力监测内容对于本挂篮悬臂浇浇注的混凝土土桥梁结构的的应力监测内内容主要有：：①施工过程中受力不不利截面应力力及相应温度度监测；②不同季节气候条件件下桥梁结构构应力的温度度效应的监测测。（2）应力监测方法采用钢弦式应力计计对预应力混凝土土桥梁结构的的应力进行测测试，通过测测量测点应变变换算应力值值。对于钢弦弦式应力计，是是利用传感器器内腔中钢弦弦频率的变化化来反映被测测物体的应变变。钢弦式应应力计的输出出信号为钢弦弦的振动频率率，其与应变变的关系如式式（2）。（2）对于混凝土结构，采采用钢弦式应应力计测得的的是总应变，其其包括了非应应力应变成分分，要得到被被测位置的真真实应力，必必须准确扣除除非应力应变变。而非应力力应变又因测测量对象及测测量位置的不不同而异。其其应力测量的的计算公式如如下：（3）式中，为荷载作用用下被测结构构测点的应力力；E为被测结构构材料的弹性性模量；为应应力计直接测测得的应变，为各非应力应变成分的总和。对于埋入混凝土中中与粘贴在混混凝土表面的的应力计而言言，的组成可可分别由表达达式（4）、（5）给出：（4）（5）式中，为温度变化化引起的材料料变形量，为为钢材的线膨膨胀系数，为为温度变化量量；、分别为混凝凝土徐变和收收缩引起的非非应力应变成成分。在采用弦式仪器进进行结构的应应力测试中，需需要特别注意意的是温度对对测试结果的的影响，主要要体现在两个个方面：一是是对传感器而而言，温度变变化会引起弦弦振频率改变变，在进行频频率应变换算算时须考虑对对温度进行修修正；二是对对结构的影响响，由于材料料的热胀冷缩缩效应，温度度变化为引起起结构自由伸伸长和缩短，当当这种自由变变化受限制时时，便会产生生应力，在应应力计算时须须将温变引起起的自由应变变予以扣除。因因此，从温度度对弦式仪器器进行应力测测试影响的角角度考虑，每每个弦式应力力计都必须配配置一个温度度传感器，同同时对于表面面粘贴式的，还还应加盖白色色的防护罩，在在保护传感器器的同时，还还尽量使得温温度传感器的的测试温度同同被测结构的的温度一致。对于采用埋入弦式式应力计进行行混凝土结构构应力测量，其其测量精度还还受到混凝土土徐变和收缩缩引起的非应应力应变成分分等的影响，须须采取相应措措施对该非应应力应变成分分进行剔除，目目前通常是在在应力计附近近埋置无应力力计进行应力力补偿。本应应力监测将在在目前测试技技术基础上，通通过增加测量量次数，即在在各关键工况况前后分别测测量应变值，通通过计算增量量的方法减少少混凝土收缩缩、徐变对应应力测试真值值的影响。在在现场条件许许可的情况下下，还将在与与混凝土结构构内部埋入式式测点同高度度的位置设置置表面应变计计，进行对比比测量，评价价混凝土收缩缩徐变效应对对应力测试精精度的影响。（3）力测点布置各应力测点的设置置都是根据结结构分阶段施施工过程分析析结果来确定定的。为了掌掌握桥梁结构构在施工过程程中的实际应应力状态，须须对主梁的关关键受力截面面进行应力监监测。对于主主梁，一般选选择悬臂根部部1/4L、1/2L处截面作为为应力监测截截面。其中，主主梁悬臂根部部截面是施工工过程应力监监测的重点截截面，必不可可少。从技术术、经济角度度考虑，可选选择其中的一一、两个T构，对悬臂臂根部、1/4L、1/2L处截面进行行全面的应力力监测，对其其它T构重点对悬悬臂根部截面面进行应力监监测。应力测测试截面布置置？所示，测试试截面的应力力测点布置如如图十一（a、b、c、d）所示。（a）悬臂根部截面(AA