楼满堂红脚手架施工方案

中铁建工集团有限公司沈阳嘉里中心项目经理部15#楼满堂脚手架施工方案第44页共44页15#楼满堂脚手架施工方案一、编制依据1、15#楼建筑与结构全套施工图纸；2、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；4、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；5、《木结构设计规范》GB50005-2003中国建筑工业出版社；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。9、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；10、混凝土结构工程施工验收规范（GB50204-2002）；11、现行有关工程建设国家、行业、地方标准和强制性标准；12、ISO9001：2000质量管理体系；13、ISO14001：1996环境管理体系；14、OHSMS28001：2001职业安全健康管理体系；15、同类工程施工经验及工法汇编。二、工程概况2.1基本概况工程名称：中国沈阳嘉里中心-第一期发展C地块；建设单位：嘉里（沈阳）房地产开发有限公司；设计单位：中国中建设计集团有限公司；监理单位：北京兴电国际工程管理有限公司；施工单位：中铁建工集团有限公司；结构形式：钢筋混凝土框架剪力墙结构。2.2工程概况中国沈阳嘉里中心-第一期发展地块用地面积位于沈阳嘉里中心用地东南角，是沈阳嘉里中心的组成部分之一。用地东临沈阳二中，西临为嘉里中心拟开发建设的办公商业楼用地，南临文化路，北临地王花园。西北侧为嘉里中心正在建设的沈阳香格里拉酒店，地下部分设计有连接通道与西侧办公、商业楼连通。整个沈阳嘉里中心用地位于沈阳市中心城区，是沈阳市整体规划中的“金廊”地段，是沈阳市南部重点开发地段之一。地上为高级住宅，地下为设备用房、车库工具间、自行车停车场等位住宅、车库服务的功能用房。地上47层，建筑高度为149.9米（主要屋面女儿墙高度）高的超高层住宅（构造最高点高度为160.3米），地下四层，埋置深度为16.5米。本工程设计使用年限为50年，耐火等级地上住宅及地下室均为一级，抗震设防烈度为7度，抗震等级为一级，地基基础设计等级为甲级，地下室防水等级为一级，屋面防水等级为二级，两道防水设防，设计使用年限为15年。地上住宅层高为：1-47层为3.15米，屋面层为3.9米，机房层为3.6米，屋面2层为4.55米；地下室层高为：负一夹层为2.97米，负一层为4.1米，负二层为3.8米，负三层为4.05米。砼强度等级，地上住宅：梁、板结构为C40，柱、剪力墙为：1-9层为C60，10-19层为C55,20-29层为C50，30-39层为C45，40以上为C40。本工程的各组成体系如下：基础体系：本工程主体楼座及其它基础为筏板基础，主体结构体系为框架剪力墙结构。本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，选择满堂钢管脚架作支撑架。三、脚手架的材质要求3.1梁、顶板支撑架1、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并刷防锈漆。四、脚手架的搭设流程及要求4.1梁支撑架梁模板支撑架搭设的工艺流程场地清理→材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→循环立杆至水平纵杆操作直到相应设计高度→在梁位置设置梁支撑水平杆或立杆→铺设模板。1、立柱梁跨方向间距1.0m，梁两侧立柱间距0.90m，步距1.22m；梁底钢管间距0.5m，脚手架搭设高度2.79m。2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)脚手架底层步距不应大于2m。(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。5、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；4.2顶板支撑架1、脚手架立杆纵距1.0m，横距1.0m，步距1.22m；模板底木方间距0.30m，脚手架搭设高度2.84m。2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)脚手架底层步距不应大于2m。(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。5、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；6、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；7、剪刀撑的构造应符合下列规定：(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数按45°最多7根，50度最多6根，60°最多5根确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间；(2)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米。(3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150cm。五、梁模板(扣件钢架)计算书梁段:L1。5.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.70；梁截面高度D(m):0.50混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.22；梁支撑架搭设高度H(m)：2.79；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：50mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；5.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。5.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.2×1.2/6=12cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=175mm；面板的最大弯距M=0.125×10.98×1752=4.20×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.20×104/1.20×104=3.503N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.503N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=175mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×9×1754/(100×9500×7.20×104)=0.064mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=175/250=0.7mm；面板的最大挠度计算值ω=0.064mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.7mm，满足要求！5.4梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.175=3.84kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.84×500.002=9.61×104N.mm；最大支座力:R=1.1×3.843×0.5=2.114kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=9.61×104/8.33×104=1.153N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.153N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.18=3.15N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.15×5004/(100×10000×8.33×106)=0.016mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.016mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.114kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mmm)（1）外楞抗弯强度验验算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=0.1066kN.mm外楞楞最大计算跨跨度:l=2500mm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..06×1005/1.022×104=100.402N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的受弯应力计计算值σ=10..402N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）外楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.007mm外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2250/4000=0.6625mm；；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0007mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ω]=0.6625mm，满满足要求！5.5穿梁螺栓的的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓栓的直径:12mmm；穿梁螺栓栓有效直径::9.855mm；穿梁螺栓栓有效面积::A=776mm22；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118×0.5×0.25=2.255kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.255kN小于穿穿梁螺栓最大大容许拉力值值[N]==12.922kN，满足足要求！5.6梁底模板计计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10000×12×12/6=2.440×104mm3；I=10000×12×12×12/122=1..44×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN.mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1400.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.00×0.50×0.90==13.777kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×1.00×0.90==0.38kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×1.00×0.90==2.52kkN/m；q=q1++q2++q3=113.77++0.38++2.52==16.677kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×16.6668×0.142=0.0333kN.mm；σ=0.033××106/2.400×104=1.3661N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=1.3361N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.5000+0.355）×1.00==13.110KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1400.00mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=1440.00//250==0.5660mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×113.1×11404/(1000×95000×1.444×105)=0.0025mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0.0025mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ω]=140//250=0.556mm，满满足要求！5.7梁底支撑的的计算本工程梁底支撑采采用钢管。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×0.5×0.14==1.7855kN/mm；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.14×(2×0.5+00.7)/0.7=00.119kN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.14==0.63kN/m；；2.钢管的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×1.7855+1.2××0.1199=2.2885kN//m；活荷载设计值PP=1..4×0.63==0.8822kN/mm；钢管计算简图钢管按照三跨连续续梁计算。本算例中，钢钢管的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.088cm3I=12.119cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=2.2855+0.8882=3.1167kNN/m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×3.1677×1×1=0..317kkN.m；最大应力σσ=M//W=0.3177×106/50800=622.339N/mm22；抗弯强度设计值[f]==205NN/mm2；钢管的最大应力计计算值622.339N/mm22小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×2.2855×1=11.371kN；钢管的截面面积矩矩查表得AA=4889.0000mm2；钢管受剪应力计算算值τ=2×11370.8880/4889.0000=5..607NN/mm2；钢管抗剪强度设计计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力计计算值5..607NN/mm2小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=1.7885+00.119=1.9904kNN/m；钢管最大挠度计算算值ω=0.6677×1..904×110004/(1000×2066000×112.19××104)=0.5513mm；；钢管的最大允许挠挠度[ω]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；钢管的最大挠度计计算值ω=0.5513mmm小于钢管的的最大允许挠挠度[ω]=4mmm，满足要要求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×0.5000=12..750kkN/m2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(12.7550+00.350)+1..4×4.5000=222.0200kN/mm2；梁底支撑根数为n，立杆梁梁跨度方向间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管弯弯矩图(kN.m))经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=1.7775kN，中中间支座最大大反力Rmaax=12..284；最大弯矩Mmaax=0.5589kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0..218mmm；支撑钢管的最大应应力σ=0.5889×1066/50800=115..898NN/mm2；支撑钢管的抗压设设计强度[[f]=2005.0NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值115.8898N//mm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2205.0N/mm22,满足要求!5.8梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。5.9扣件抗滑移移的计算按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=12..284kkN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!5.10立杆的稳稳定性计算立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大大支座反力：：N1=1.7775kNN；脚手架钢管管的自重：N2=1..2×0.1477×2.7888=0.4993kN；；楼板的混凝凝土模板的自自重：N3=1.2×(1.00//2+(1..00-0..70)/22)×1.00×0.35==0.2733kN；楼板钢筋混混凝土自重荷荷载:NN4=1.22×(1.00//2+(1..00-0..70)/22)×1.00×0.1500×(1.50++24.000)=2.9984kNN；N=1..775+00.493++0.2733+2.9884=5.5524kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表55.3.3，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1.22=2.3395m；；Lo/i=23995.47/15..8=1152；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3301；钢管立杆受压应力力计算值；σ=55244.47/((0.3011×489))=377.533N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=377.533N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最最大支座反力力：N1=12..284kkN；脚手架钢管管的自重：N2=1..2×0.1477×(2.7888-0.5))=0.4993kN；；N=122.284++0.4933=12.6689kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表55.3.3，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1.22=2.3395m；；Lo/i=23995.47/15..8=1152；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3301；钢管立杆受压应力力计算值；σ=126889.0455/(0.3301×4889)=86.2009N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=866.209N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！六、板模板(扣件件钢管架)计算书6.1参数信息6.1.1模板支支架参数横向间距或排距((m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..22；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..20；模板板支架搭设高高度(m):2..84；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式:单单扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:00.80；板底支撑连接方式式:方木支撑；；6.1.2荷载参参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标准准值(kN/m2):1.0000；6.1.3楼板参参数钢筋级别:三级钢钢HRB4400(200MnSiVV,20MnnSiNb,,20MnTTi)；楼板板混凝土强度度等级:C440；每层标准施工天数数:6；每平米米楼板截面的的钢筋面积((mm2):3600.000；；楼板的计算宽度((m):4..60；楼板板的计算厚度度(mm):1150.000；楼板的计算长度((m):7..50；施工工平均温度((℃):15..000；6.1.4材料参参数面板采用胶合面板板，厚度为112mm。面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木木；木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；托梁材料为：钢管管(单钢管)::Φ48×3.5；图2楼板支支撑架荷载计计算单元6.2模板面板计计算面板为受弯构件,,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.22/6=24cmm3；I=100××1.23/12==14.44cm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0..15×1+0.335×1=44.1kNN/m；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN)：q2=1×1=1kN//m；2、强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:其中：q=1.22×4.1+11.4×1=6..32kN//m最大弯矩M=0..1×6.32×0.32=0..057kkN·m；面板最大应力计算算值σ=568880/244000==2.377N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值[f]]=13NN/mm2；面板的最大应力计计算值为22.37NN/mm2小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4..1kN/mm面板最大挠度计算算值v==0.6777×4.1×3004/(1000×9500×41666666.6667)=0..006mmm；面板最大允许挠度度[V]=3300/2250=1..2mm；；面板的最大挠度计计算值0..006mmm小于面板板的最大允许许挠度1..2mm,,满足要求!6.3模板支撑方方木的计算方木按照三跨连续续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10/122=4116.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×0.15=1.1125kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.3=0.1055kN/mm；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1+2)×1×0.3==0.9kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(1.1255+0..105)=1.4476kNN/m；集中荷载pp=1..4×0.9=11.26kkN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.26××1/4+1.4476×12/8=0.5kkN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.26//2+1..476×1/2==1.3668kN；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.5×1006/833333.33=5.9994N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大应力计计算值为55.994N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:Q=11.476××1/2+11.26/22=1..368kkN；方木受剪应力计算算值T==3×1.3688×103/(2×50×100)=0.441N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..4N/mmm2；方木的受剪应力计计算值0..41N//mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1.44N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..23kNN/m；集中荷载pp=0..9kN；；最大挠度计算值V=5×1.23×10004/(3884×9500×41666666.6667)+9900×10003/(448×9500×41666666.7))=00.878mm；最大允许挠度[V]=11000/250=44mm；方木的最大挠度计计算值0..878mmm小于方木木的最大允许许挠度4mmm,满足要要求!6.4托梁材料计计算托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；托梁采用：钢管((单钢管)::Φ48×3.5；W=5.08ccm3；I=12.19cm4；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.4476×1+11.26==2.7336kN；；托梁计算简简图托梁计算弯弯矩图(kN.m))托梁计算变变形图(mm)托梁计算剪剪力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.921kN.m；最大变形Vmaax=22.354mm；最大支座力Qmmax=9.95kN；最大应力σ=9210110.56//5080=1811.301N/mm22；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1881.3011N/mmm2小于托梁的的抗压强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度为为2.3554mm小于于1000//150与10mmm,满足要求求!6.5模板支架立立杆荷载标准准值(轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=0.1147×2.84=0.4419kNN；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1×1=00.35kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25××0.15×1×1=33.75kkN；静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=44.519kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。活荷载标准值NNQ=(11+2)×1×1=33kN；3.立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=9..622kkN；6.6立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计算算公式其中N立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=99.622kN；σ轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比LLo/i查表得得到；i计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；A立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ钢管管立杆受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205NN/mm2；L00计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算ll0=h++2aa立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.22m；得到计算结果：立杆计算长度LL0=h+2a=1.222+2×0.2==1.622m；L0/i=11620//15.88=103；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5566；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=96222.339//(0.5666×4899)=334.7666N/mmm2；立杆稳定性计算σ=34..766NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度设计值[[f]=2205N//mm2，满足要求求！6.7楼板强度的的计算6.7.1楼板强强度计算说明明验算楼板强度时按按照最不利情情况考虑，楼楼板承受的荷荷载按照线荷荷载均布考虑虑。宽度范围内配置ⅢⅢ级钢筋,每单位长度度(m)楼板截面面的钢筋面积积As=3660mm22,fy=3360N//mm2。板的截面尺寸为b×h=75000mm×150mmm，楼板的跨度度取4.6M，取混凝凝土保护层厚厚度20mmm，截面有效效高度ho=130mm。按照楼板每6天浇浇筑一层，所所以需要验算算6天、12天、18天...的承载能力是否满足足荷载要求，其其计算简图如如下：6.7.2验算楼楼板混凝土66天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边7..5m,短边边为4.6m；q=2×1.2×(0..35+25×0.15)+1××1.2×(0..419×8×5/7.55/4.6)+1..4×(1+22)=114.62kN/m22；单元板带所承受均均布荷载qq=1××14.6222=114.6222kN/mm；板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算Mmaxx=0..0786××14.622×4.62=244.32kkN.m；因平均气温为155℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到6天龄期混凝凝土强度达到到53.777%,C400混凝土强度度在6天龄期近似似等效为C221.51。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=10..295N//mm2；则可以得到矩形截截面相对受压压区高度:ξ=AAs×fyy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3360/(1×10000×1330×10..295))=0.0097计算系数为：αss=ξ(1-0..5ξ)=00.097××(1-0..5×0.0097)==0.0992；此时楼板所能承受受的最大弯矩矩为:M1==αs×α1×b×ho2×fcm=0.0092×1××1000××1302×10.2295×100-6=116.0588kN.mm；结论：由于∑MM1=M1=16.0058<==Mmaax=244.32所以第6天楼板强强度尚不足以以承受上面楼楼层传递下来来的荷载。第2层以下的模板支撑撑必须保留。6.7.3验算楼楼板混凝土112天的强度度是否满足承承载力要求楼板计算长边7..5m,短边边为4.6m；q=3×1.2×(0..35+25×0.15)+2××1.2×(0..419×8×5/7.55/4.6)+1..4×(1+22)=220.12kN/m22；单元板带所承受均均布荷载qq=1××20.1225=220.1255kN/mm；板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算Mmaxx=0..0786××20.122×4.62=333.471kN.m；；因平均气温为155℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到12天龄期混混凝土强度达达到74.557%,C440混凝土强强度在12天龄期近近似等效为CC29.833。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=14..218N//mm2；则可以得到矩形截截面相对受压压区高度:ξ=AAs×fyy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3360/(1×10000×1330×14..218))=0.007计算系数为：αss=ξ(1-0..5ξ)=00.07×((1-0.55×0.077)=00.068；；此时楼板所能承受受的最大弯矩矩为:M2==αs×α1×b×ho2×fcm=0.0068×1××1000××1302×14.2218×100-6=116.2311kN.mm；结论：由于∑MM2=∑M1+M2=32.2289<==Mmaax=333.471所以第12天楼板板强度尚不足足以承受上面面楼层传递下下来的荷载。第3层以下的模板支撑撑必须保留。6.7.4验算楼楼板混凝土118天的强度度是否满足承承载力要求楼板计算长边7..5m,短边边为4.6m；q=4×1.2×(0..35+25×0.15)+3××1.2×(0..419×8×5/7.55/4.6)+1..4×(1+22)=225.63