锅炉设计说明书

/28目录设计任务书3一.设计概况 7二.原始资料 72.1煤质资料 72.2水质资料 72.3最不利用户阻力取值 82.4气象资料 8三.热负荷、锅炉类型及台数的确定 83.1热负荷计算 83.2锅炉类型及台数的确定 8四.给水和热力系统设计 94.1水处理方案的确定 94.2热网循环水量及循环水泵的选择计算 94.3热网补给水量及补给水泵 114.4钠离子交换器的选择计算 114.5软化水箱体积的确定 124.6计算锅炉排污量和决定排污系统 124.7除氧系统的设备设计及选择计算 12五.送、引风系统的设备选择 135.1计算送风量和排烟量 135.2确定送、引风系统及其初步布置 14六.分水缸的选择 196.1连接分水缸各管径的确定 196.2分水缸筒体长度的确定 206.3分水缸筒体直径的确定 206.4除尘器的选择计算 20七、运煤除灰方法的选择 207.1计算锅炉房耗煤量和灰渣量207.2运煤系统的选择217.3除渣系统的选择217.4计算煤斗和渣斗的容积217.5确定煤场、渣场面积26八、工艺布置 26九、总结 28十、参考文献与资料 28第1章工程概况1.1设计任务该锅炉房为厂内新建锅炉房，要求向工厂办公区、宿舍区及附属住宅区有关建筑物供95/70℃热水。整个热网采用补水泵定压系统，系统用户与锅炉房最高相对标高为25米；供热外网共分三个区，采暖面积共7.8万平米。1．办公区（包括所有教师宿舍楼，共3.1万平米）距锅炉房最远平面距离为1500米。2．宿舍区（位于厂内，共2万平米）距锅炉房最远平面距离为700米。3．附属住宅区（工厂家属院，共2.7万平米）距锅炉房最远平面距离为1800米。1.2燃料资料煤质资料：元素分析成分：Wy=8.85%Ay=21.37%Sy=0.46%Cy=57.42%Hy=3.81%Ny=0.93%Oy=7.16%可燃基挥发分38.48%，应用基低位发热量Qdwy=21350kJ/㎏。查文献，得该煤属Ⅱ类烟煤。1.3水质资料锅炉房用水为城市自来水网，其水质化验结果为：H=5.2mmol/LHR=1.9mmol/LHft=3.3mmol/LA=1.9mmol/LPH=7.5供水压力为0.35MPa溶解固形物=430mg/L第2章锅炉的选择2.1热负荷的计算该锅炉只承担住宅的采暖当无建筑设计热负荷资料时，民用建筑的采暖热负荷，可按式2-1计算[3]：(2-1)式中——采暖设计热负荷（W）；——采暖热指标（W/m2）；——采暖建筑物的建筑面积(m2)。根据式2-1，采暖设计热负荷Q1=180×78000=14.04×106W=14.04MW。根据原始的热负荷设计资料，主要进行采暖热负荷，考虑管网热损失、漏损系数和同时使用系数后得出最大计算热负荷。锅炉最大计算热负荷[1]为： (2-2)式中K0——管网热损失及漏损系数，见表2-1，本设计中取1.05；K1——为采暖热负荷同时使用系数，见表2-2。表2-1室外管网热损失及漏损系统K0管道种类敷设方式架空地沟直埋热水管网1.07~1.101.05~1.081.02~1.04表2-2同时使用系数K1、K2、K3、K4、K5项目K1K2K3K4K5推荐值1.00.7~0.90.7~1.00.50.8~1.0注：生活用热负荷同时使用系数采取0.5，若生活用热和生产用热时间错开，则K4=0。所以，锅炉最大计算热负荷为：=1.05×1.0×14.04=14.742MW3.2锅炉类型及台数的确定由于本锅炉是采暖锅炉房，采暖期为120天，热负荷稳定总热负荷为：15030.8KW.采暖介质是热水，同时考虑到煤的发热量等具体条件，本设计决定选用燃烧二类烟煤的往复推动炉排锅炉三台,型号为SHW5.6-1.0/95/70-AⅡ,最冷时三台运行，无需备用锅炉。四.给水和热力系统设计4.1水处理方案的确定热水锅炉对给水的水质要求根据《低压锅炉水质标准》规定：悬浮物≤20毫克/升总硬度≤0.7毫克当量/升pH值≥7溶解氧≤0.1毫克/升本锅炉房原水的硬度和含氧量均超过给水水质标准，故需要进行软化和除氧处理。由于热水锅炉不存在水的蒸发，水中盐类的浓度不会增加，碱度也不会提高，而且保持一定的碱度，还可以避免金属壁的腐蚀。据此，决定采用单级钠离子交换软化法，为克服顺流再生软化法盐耗大，出水水质较差的缺点，本设计采用“低速逆流再生”钠离子交换软化系统。基于本锅炉房没有蒸汽和其他可以利用热源，给水除氧决定采用“电加热解析除氧”方式。它可克服通常把反应器设置在烟道中，除氧效果受锅炉负荷变化的影响等弊端，在正常运行情况下，给水除氧后的残余含量可降至0.05毫克/升，符合锅炉给水标准。4.2热网循环水量及循环水泵的选择计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值12345678910111213141516总热负荷供水温度回水温度热网循环水量锅炉房自用水及安全系循环水泵总流量循环水泵台数每台循环水泵流量锅炉房内部阻力用户系统阻力热网干管实际长度热网供、回干管水阻力循环水泵压头循环水泵选择流量型号转速2900r/minQmaxtgthGx1KGx0nGxh1h2Lh3HzQKW℃℃吨/h吨/h台吨/h米水柱米水柱m米水柱米水柱吨/h计算值给定给定0.86Qmax/tg-th=0.86×14742.0/95-70选取Gx0KGx1=1.1×211.3其中一台备用Gx0/n=929.72/3一般为5~13，取值散热器采暖系统1~2，取给定值(1.2~1.3)×0.02L=1.2(h1+h2+h3)=1.2×(12+2+44)=IS100-65-250功率37kw效率30.3%14742.09570211.31.1232.4477.51221800440.07069.64.3热网4.3.1补给水量及补给水泵序号名称符号单位计算公式及数值来源数值123456789补给率热网补给水量补给水泵流量系统补水点压差补给水泵所需压头补给水泵的选择型号流量扬程配用电机型号功率转速KGwb1GbHbHxsQHNn﹪吨/h吨/h米米水柱吨/h米水柱KWr/min选取0.03*211.31.1×Gwb1高位水箱安装标高1.2Hxs=1.2×69.6ISW65-25036.3396.972969.683.517.5821529004.4钠离子交换器的选择计算单级钠离子交换软化法，软化水量17.5吨/h，离子交换器运行数据略.4.5软化水箱体积的确定本锅炉房设软化水箱一只，体积按30分钟的补给水量计算，即Vrs=0.5Gwb=0.5×17.5=8.75m3现选用13号方形开式水箱其尺寸为3000×2000×2000mm,公称体积为10m34.6计算锅炉排污量和决定排污系统本设计采用连续排污与定期排污相结合，根据参考资料[2]确定连续排污率为2%，选型号为DLDC-65B除污器，除污管接地沟。4.7除氧系统的设备设计及选择计算（1）本锅炉采用解析除氧，即将待除氧的软水与不含氧气体强烈混合，溶解在水中的氧就向无氧气体扩散，从而降低水中的含氧量以达除氧目的。（2）解析除氧装置的主要设备有：喷射器、解析器和反应器。（3）除氧水箱的选择选择7号矩形钢板水箱一只，外型尺寸为4000×2500×2050mm，其有效容积为m³（4）汽水分离器的选择规格：Φ350；H=1000毫米（5）水风筒的选择：规格：Φ300；H=1000毫米（6）根据参考文献[2]查推荐流速和流量对照表，水管尺寸如表表1-6水管尺寸表管路供水支管供水干管回水支管回水干管锅炉给水管补水管排污管管径(mm)2002001502002001007530五.送、引风系统的设备选择5.1计算送风量和排烟量根据使用的燃料成份计算得出燃料消耗量、送风量和排烟量。（以下计算是按一台锅炉计算）平均每小时最大耗煤量：燃料消耗量：理论空气量Vk0=0.0889（Car+0.0375Sar）+0.265Har－0.0333Oar=0.0889×(58+0.375×0.8)+0.265×2.5－0.0333×3=5.75m3/kg实际供给空气量Vk=αVk0=1.5×5.75=8.62m3/kg式中α过量空气系数取1.5理论烟气量VRO3=VCO2+VSO2=0.01866（Car+0.375Sar）=0.01866（58+0.375×0.8）=1.088m3/KgVH2O0=0.111Har+0.0124War+0.0161Vk0=0.111×2.5+0.0124×10.9+0.0161×5.75=0.505m3/kgVN20=0.79Vk0+0.008Nar=0.79×5.75+0.008×0.8=4.549m3/kgVy0=VRO2+VN20+VH2O0=1.088+0.505+4.549=6.142m3/Kg实际烟气量Vy=Vy0+1.0161（α-1）Vk0=6.142+1.0161×0.5×5.75=9.063m3/kg5.2确定送、引风系统及其初步布置5.2.1送风系统的设计送风量的设计计算Qg=β1×Bj×Vk0×(-△)×(tlk+273)/273×101.32/bm3/h=1.1×3212.3×5.75×(1.5-0.1)×(273-3.8)/273×101.32/101.33=28046.2m3/h式中：β1风量储备系数，取1.1；Bj燃料计算消耗量，3212.3kg/hVk0理论空气量5.75m3/kgtlk冷空气温度，取-3.80C；b当地大气压力，取101.33kPa;炉膛出口过量空气系数，取1.50；炉膛漏风系数，取0.10；因为一台锅炉对应一台鼓风机，所以风量是总风量的1/3，为9348.7m3/h,根据参考资料[2]送风量初选Y5-47-6C型鼓风机Y5-47-6C型鼓风机性能参数如下：2）风道断面的确定根据参考文献[5]采用金属制风道，推荐风速=10~15m/s，风管断面尺寸按=15m/s计算。取风道为500mm，所以实际流速为风道阻力计算沿程摩擦阻力计算因为风道的阻力主要取决于局部阻力，所以风道的沿程阻力用附加压力来取。局部阻力阻力计算式中—气体流速m/s—气体密度kg/m3，空气密度约为1.29kg/m3—局部阻力系数根据实际风道，计算局部阻力系数=14.76，带入各值得：=14.76×1.29×13.23²÷2=1666.96Pa风机性能校核根据参考资料[2]鼓风机压力富裕20%=××101.3÷B=1.20×1666.96×101.3÷101.3=2000.35Pa式中—压力储备系数，取1.20由此可见，所选风机的风量和风压都有一定余量，该鼓风机选择合适。5.2.2引风系统设计排烟量设计计算Qy=1.1×Bj×Vy0×(273+tpy)÷273×101.32÷b=1.1×3212.3×6.142×(273+156)÷273×101.32÷101.3=34111.36m3/h因为一台锅炉对应一台引风机，所以风量是总风量的1/3，为11370.5m3/h，根据参考资料[2]送风量初选Y5-47-6C型引风机。Y5-47-6C型引风机性能参数如下：2)烟道断面的确定根据参考文献[5]采用金属制风道，推荐风速=10~15m/s，风管断面尺寸按=15m/s计算取风道为直径550mm圆形的，所以实际流速为3)烟道阻力计算沿程摩擦阻力计算因为风道的阻力只要取决于局部阻力，所以风道的摩擦阻力可不计算。炉膛出口到引风机局部阻力计算公式类似于鼓风机设计公式根据实际风道，计算局部阻力系数=5.56=5.56×1.34×13.3²÷2=658.95Pa引风机出口到烟囱的局部阻力，=1.15=1.15×1.34×13.3²÷2=136.3Pa炉膛阻力，取200Pa除尘器阻力,取1200Pa烟道阻力为=+++=658.95+136.3+200+1200=2195.25Pa4)引风机性能校核根据参考资料[2]鼓风机压力富裕20%=××101.3÷B=1.20×2195.25×101.3÷101.3=2634.3Pa式中—压力储备系数，取1.20由此可见，所选风机的风量和风压都有一定余量，该引风机选择合适。5.2.3烟囱的计算烟囱的出口直径（内径）取烟囱出口流速15m/s,则考虑积灰等因素，取d2=1.0m,则烟囱出口实际烟速为=34111.6÷（1÷0.0188）²=12.06m/s烟囱底部直径（内径）根据参考文献[5]取烟囱锥度i=0.03，烟囱高度H由书中表8-6选取H=45m。则底部直径d1=d2+2iH=1.0+20.0345=3.7m烟囱阻力计算烟囱沿程摩擦阻力：=0.04÷8÷0.03×1.34×12.05²÷2=16.21Pa式中—沿程摩擦阻力系数，取0.04烟囱出口阻力：=1.1×12.05²×1.34÷2=107Pa—烟囱出口阻力系数，取1.1所以烟囱的阻力为：+=16.21+107=123.21Pa烟囱引力计算一直烟囱内的烟气平均温度，设tpj=156oC，外界空气温度tk=—3.8oC所以烟囱的引力为：=45*（1.29×273÷269.2-1.34×273÷429）=20.5Pa式中，—标准状态下空气和烟气的密度引风机性能校核引风机出口至烟囱出口烟道阻力为：++=16.21+107+20.5=133.7Pa显而易见，>所以，引风机出口为正压。本设计由于引风机啊装在锅炉房内，施工时应注意引风机出口侧的引导器接头处的严密性，以及锅炉房的卫生条件。=6\*CHINESENUM3六.分水缸的选择6.1连接分水缸各管径的确定：（1）集中办公区区分水管直径：G1＝171.89t/h查设计手册得集中办公区区分水管直径d1为200mm；（2）学生宿舍区分水管直径：G2＝68.25t/h查设计手册得中一区分水管直径d2为100mm；（3）教学区区分水管直径：G3＝368.62t/h查设计手册得中二区分水管直径d3为250mm；（4）进到分水缸的三根进水管直径：G=568.77t/h，查设计手册d=200mm6.2分水缸筒体长度的确定：按接管数确定，计算如下：X1=d1+120=320mmX2=d1+d2+120=420mmX3=d2+d3+120=520mmX4=d3+d4+120=570mmX5=d4+d5+120=520mmX6=d5+120=320mm6.3分水缸筒体直径的确定：按经验值估算确定：筒体直径D等于1.5~3倍的接到分水缸，分水缸支管的最大直径。所以筒体直径D=2×=2×250=500mm6.4除尘器的选择计算根据锅炉的额定热功率，根据相关参考资料选择多管除尘器XGG2/4运煤除灰系统的确定7.1计算锅炉房耗煤量和灰渣量锅炉房耗煤量B=By×3=3212.3×3=9636.9kg/h≈9.6t/h锅炉房灰渣量G=式中G每台锅炉的灰渣量，t/h；B锅炉的平均或最大耗煤量，t/h；A煤的工作质灰分，%；q4煤的机械不完全燃烧损失，%；Qdw煤的工作质低位发热量，KJ/Kg由煤质资料可知A=24%；Qnet，ar=20977kJ/kg；查表得q4=10%则锅炉房灰渣量G=2.31t/h7.2运煤系统的选择对干单层布置的人工加煤的锅炉，一般采用手推车从煤场往锅炉房的炉前运煤。机械加煤的锅炉应采用机械化运煤系统。根据上煤机械的不同，工业锅炉房的机械化运煤系统一般有一下列几种:1.胶带输送机上煤的运煤系统;2.多斗提升机上煤的运煤系统，3.埋刮板输送机上煤的运煤系统;4.单斗滑轨输送机上煤的运煤系统，5.吊煤罐上煤的运煤系统，6.简易小翻斗上煤的运煤系统等。本设计选用运煤方式为多斗上煤机和皮带输送机联合组成的运煤系统。7.3除渣系统的选择工业锅炉房用到的机械化除灰系统，一般有下列几种:1.负压气力除灰系统;2.低压水力除灰系统;3.机械式除灰系统，其中包括刮板输送、刮斗输送、胶带输送、振动输送和螺旋输送机输送等形式的除灰系统。综合考虑，本设计除渣方式为机械刮板输送方式。7.4计算煤斗和渣斗的容积锅炉前煤斗容积，储煤量应满足锅炉8h（三班运煤工作制）锅炉额定耗煤量，则炉前煤斗储煤量为30t，容积Vm=25m3（煤的堆积密度1.2t/m3）渣斗容积，储渣量应为满足8h（一个班）的储渣量则渣斗储渣量为20t，容积Vz=29m3（灰渣的堆积密度为0.7t/m3）灰渣斗出口与地面或轨面的净距，用汽车运渣时不小于2.6米。选择运煤、除渣设备（包括磁选、筛分等）4.1运煤设备选择1)多斗式提升机型号：PL3502）筛分设备：单轴振动筛其运动轨迹为圆，具有结构简单、运动平稳、效率高，透筛性好、工作可靠、维修方便等特点。根据耗煤量选用DD918型单轴振动筛3）称重设备：选用ICS-10型微机皮带秤（单机式悬臂秤架）ICS微机皮带秤适用于对各种粉粒、块状物料进行连续动态称重，是理想的新型智能化高精度计量设备。4）磁选设备：选用JK-506550型电磁辊式磁选机型电磁辊式磁选机具有分离可靠、结构简单、运转稳定、轻便灵活等特点。可在输送机中部或头部卸料前白动从被输送的散状物料中分离出铁磁性杂物，并由弃铁胶带弃到指定地点。5)传送带及其相关设备的选用输煤系统输送量Q=t/h式中Q运煤系统的输送量，t/h；B锅炉房发展后的最冷月份昼夜平均耗煤量，t/h；K运输不平衡系数，一般为1.2；t运煤系统每昼夜工作时间，h。一班运行时，一般≯7h；两班运行时，一般≯14h；三班运行时，一般≯20h；由计算可知B=9.6t/h。运行方式为三班制，则可取t=16h则输煤系统输送量Q=17.3t/h输送带输送带既是牵引件，又是承载件。常用的输送带有普通型橡胶带和塑料带两种。普通型橡胶带由覆盖胶(橡胶)和多层帆布制成，张力主要由帆布层承受。普通型橡胶带的帆布径向扯断强力为56公斤/厘米一层。覆盖胶的厚度取决于物料的特性，运送煤时一般选用上胶3毫米，下胶1.5毫米，运送煤渣时一般选用上胶4.5毫米，下胶1.5毫米。橡胶带接头推荐采用硫化接头，其接头强度可达橡胶带本身强度的85~90%。用卡子连接时，接头强度只有橡胶带本身强度的35~40%，它只适合于检修时间要求短的场合。橡胶带的安全系数m值见表：塑料带在耐磨和耐腐方面优于橡胶带，但在弹性和对气候的适应性方面不如橡胶带。塑料带有多层芯和整芯两种。多层芯塑料带和普通垫橡胶带相似，其帆布径向扯断强力也为56公斤/厘米一层。整芯塑料带成本低质量好，整芯厚度目前有4毫米和5毫米两种。整芯塑料采用塑化接头时，安全系数m=9；机械接头时，强度大大降低，应取安全系数m=18。因此，整芯塑料带采用塑化接头极为必要。整芯塑料带的有关参数见下表：综上比较，输送带选用普通型橡胶带。输送带宽度选定：B=650mm；长度：L=29mb.传动滚筒传动滚筒是由铸铁铸成或钢板焊成，分为光面和胶面两种，胶面滚筒表面包有一层橡胶，增加了滚筒和胶带之间的摩擦力。在功率不大，环境湿度小的情况下，可采用光面滚筒;在功率大，环境潮湿和易打滑的情况下，应采用胶面滚筒。传动滚筒的直径取决干输送带的宽度及其挠性，各种带宽的传动滚筒直径见下表：选用传动滚筒直径D=500mm；c.托辊托辊采用槽型托辊，其间距取上托辊1.2m，下托辊3m。受料处一般取上托辊间距的1/2~1/3。凸弧段托辊间距可取水平段上托辊间距的1/2，或按四等份布置该处的托辊。头部滚筒轴线到第一组槽形托辊的间距可取为上托辊间距的1~1.3倍。尾部滚筒到第一组托辊的间距不小于上托辊间距，如果布置需要，此间距也可适当缩小。d.拉紧装置拉紧装置分螺旋式、车式和垂直式三种。螺旋式拉紧装置适用于长度较短(C80米)、功率较小的输送机上，按机长的1%选取拉紧行程，其拉紧行程有S=500毫米和S=800毫米两种。螺旋式拉紧装置的适用功率范围和许用张紧力(即上下两条输送带张力之和)见下表(表内功率范围是带速V=2米/秒，采用光面传动滚筒时的情况。不同带速下的适用功率应按比例增减，带速愈高，适用功率就愈大)。车式拉紧装置和垂直式拉紧装置适应于输送机长度较长，功率较大的情况。车式拉紧装置结构简单可靠，但在输送机尾部占地面积较大。垂直式拉紧装置的优点是利用了输送机走廊的空间，便于布置;共缺点是改向滚筒多，而且物料容易掉人输送带与拉紧滚筒之间而损坏输送带，特别是输送潮湿或粘性较大的物料时，由于清扫不净，这种现象更为严重。综上所述，选用螺旋式拉紧装置，拉程S=800mm；e.清扫器清扫器采用弹簧清扫器和空段清扫器两种。弹簧清扫器装于头部滚筒处，用以清扫卸料后仍粘附在输送带工作面上的物料。空段清扫器装于尾部滚筒前，用以清扫输送带非工作面的物料；f.卸料装置卸料装置采用犁式卸料器或卸料车。4.2除渣设备选择选用GZJ25型刮渣机。该机是一种在敞开的矩形断面沟槽内，借助于运动着的刮板链条，将物料沿导轨刮走。可用于输送煤、灰渣、小块物料。该机能干式排渣、也能湿式排渣，可水平输送、也可倾斜向上输送。倾角α=20°；运行速度v=0.1m/s；运送能力Q=5.7m3/h技术性能与参数：刮板宽度B=250mm；刮板高度h=115mm；板链节距t=200mm；刮板间距T=400mm；允许拉力P≤14700N；运行速度v=0.1m/s；沟槽宽度B=450mm；倾斜角度α=20°；最大输送距离Lmax=40m；电动