华南理工电机学随堂练习答案

PAGEPAGE16第一篇直流电机在直流发电机中，电刷顺着电枢旋转方向移动一角度后，负载时（C ）A 只有直轴电枢反应磁势。 B 只有交轴电枢反应磁势。 C 直轴和交轴电枢反应磁势都有，而且直轴电枢反应为去磁性质。D 直轴和交轴电枢反应磁势都有，而且直轴电枢反应为助磁性质。单波绕组的并联支路数应等于（A ）A2 B极对数p C 极数2p D 换向片数k电磁转矩应等于（B）A CeΦn B CTΦIa C P2/Ω D CeKfIfIa电磁转矩应等于（B ）A CeΦn BCTΦIa CP2/Ω D CeKfIfIa他励发电机外特性是指转速恒定且（A）A励磁电流恒定时，发电机端电压与线路电流之间的关系。B发电机端电压恒定时，励磁电流与线路电流之间的关系。C发电机线路电流恒定时，发电机端电压与励磁电流之间的关系。D发电机端电压恒定时，励磁电压与线路电流之间的关系。他励发电机的调整特性是（B）A下垂 B上翘 C水平 D 没准下列说法错误的是（C）A直流电动机制动的方法有能耗制动、反接制动和回馈制动。B直流电动机起动的方法有直接起动、电枢回路串电阻起动和降压起动。C串励电动机允许空载运行。D串励电动机的优点是有较大的起动转矩和过载能力。电磁功率应等于（A EaIa B P1+p0 C P2-p0 D T2Ω单叠绕组的并联支路数应等于（C）A 2 B极对数p C 极数2p D 换向片数k感应电动势应等于（A ）A CeΦn B CTΦIa C P2/Ia D CTKfIfIa对于能耗制动来说，下列说法错误的是（A ）A能量回馈到电网。 B电机内仍有主磁场。C电机变成他励发电机。 D电磁转矩为制动性转矩。直流电机的励磁方式有（ ABCD 。A 他励 B 并励 C 串励 D 复励直流电机的换向片数等于（BC 。A 极数 B 线圈数 C 虚槽数 D 实槽数用虚槽数计算的节距有（ABD 。A 第一节距 B 第二节距 C换向器节距 D 合成节距直流电动机的电磁功率表达式有（ BCD 。AB TeΩ C P1-pcuf-pcua D EaIa直流电动机的电磁功率表达式有（BCD 。AB TeΩ C P1-pcuf-pcua D EaIa并励直流发电机的自励条件有（ ACD 。A 磁路中必须有剩磁B 电枢回路的总电阻必须小于临界电阻C 励磁磁动势与剩磁方向相同 D 励磁回路的总电阻必须小于临界电阻并励直流发电机外特性的特点是（ ABC 。A 端电压随负载增大下降较快 B 有拐弯现象 C 稳态短路电流小于额定电流 D 临界电流大于他励短路电流直流电动机的调速方法有（BCD 。A 改变极数 B 改变电枢电压 C 改变串入电枢回路的电阻D 改变励磁电流直流电机正转运行时，机械特性可能在（ABD 。A第一象限 B第二象限 C 第三象限 D 第四象限直流电机的极数恒等于（AD 。A 并联支路数 B 第一节距数 C 合成节距数 D 电刷组数直流电动机产生飞车的情况有（ AC 。A 并励轻载运行时励磁绕组断开 B 并励负载运行时励磁绕组断开C 串励轻载运行时 D 串励负载运行时直流电机电枢绕组中的电流应当是直流电流（× ）直流发电机具备一定的条件时也可以作为电动机运行（√ ）电枢绕组的线圈接成一个闭合回路，当电刷没有与外电路接通时，会产生很大的环流，烧毁电枢绕组（× ）电磁功率即是电枢绕组中的电功率又是电磁转矩对转子所作的机械功率（√）（√）空载特性实质上就是电机的磁化曲线（√ ）外特性“拐弯”现象是直流并励发电机最突出的特点（√ ）（×）直流串励电动机的转速随转矩的增加而上升（× ）当直流电动机的不变损耗等于可变损耗时效率达到最高（√ ）第三篇交流绕组基波绕组因数的值（B。A 大于等于1 B小于等于1 C等于1 D大于1三相对称绕组通三相对称正弦交流电流时产生（D 。A 矩形磁动势 B 椭圆形旋转磁动势 C 脉振磁动势 D 圆形旋转磁动势三相交流绕组产生的谐波合成磁动势，其旋转方向（C 。A 与基波合成磁动势相同。 B 与基波合成磁动势相反C 谐波次数为7或6k+1，与基波相同；谐波次数为5或6k-1，与基波相反；D 76k+156k-1，与基波相同；由定子对称三相绕组产生的次空间谐波磁动势，旋转速度（D。A等于零 B是基波磁场转速的ν倍 C等于基波磁场转速 D是基波磁场转速的1/ν倍要消除三相绕组中的齿谐波磁动势，一般可以采用（C 。A短距绕组 B分布绕组 C斜槽 D改善磁极形状电角度与机械角度的关系为（D 。A电角度=2p×机械角度 B电角度=π×机械角度 C电角=f×机械角度 D电角=p×机械角度电角度与机械角度的关系为（D 。A电角度=2p×机械角度 B电角度=π机械角度 C电角度=f×机械角度 D电角度=p×机械角度一相绕组基波电动势的精确表达式为（C。A Eph1=4.44fNkw1Φ B Eph1=4.44288fNkw1Φ C Eph1=πfNkw1Φ D Eph1=πfNkd1Φ一个整距线圈产生磁动势的波形为（B。A圆形 B矩形 C阶梯形 D椭圆形要消除一阶齿谐波电动势时应使槽斜过(B )。A一个极距 B一个齿距 C齿谐波次数分之一极距 D 一对极距极距的宽度恰好为（A。A一个极所占的槽数 B每极每相所占的槽数 C一对极所占的槽数 C每相所占的槽数三相单层交流绕组包括（ ACD 。A链式 B波式 C叠式 D同心式三相双层交流绕组包括（ BC 。A蛙式 B波式 C叠式 D同心式消除谐波电动势的方法有（ ABCD 。A短距 B分布 C斜槽 D分数槽消除谐波磁动势的方法有（ AB 。A短距 B分布 C斜槽 D改善磁极形状三相交流绕组的谐波磁动势包括（ BC 。A 3倍数次 B 6k+1次 C 6k-1次 D 2倍数次交流绕组磁动势推出的条件是（ ABCD 。A 忽略铁心的磁压降 B 不考虑分布效应 C 电流集中于槽中心 D气隙均匀单相绕组的磁动势与单个线圈的磁动势有哪些不同（ABC 。A 波形 B 谐波的正负 C 幅值 D极数交流绕组的绕组因数考虑了那些折扣（ AB 。A 短距 B 分布 C 斜槽 D分组与基波同向旋转的谐波磁动势有（ ABD 。A 7次 B 13次 C 17次 D 19次三相交流绕组不存在的谐波磁动势包括（ ABCD 。A 3次 B 15次 C 8次 D 20次电角度＝机械角度×p（√ ）对称三相绕组通入对称三相交流电流时，只产生基波旋转磁动势（√ ）0.866×双层叠绕组的最多并联支路数为极对数p（× ）三相单层绕组中，为了使绕组端部尽可能短，每极每相槽数q=2（√）3579次……（×）对称三相绕组通入对称三相电流，当某相电流达到交流的最大值时，基波合成旋转磁动势波的幅值就将与该相绕组的轴线重合（√）（√）（×）（√）第四篇感应电机感应电动机运行时，在空间上定子绕组产生的旋转磁场转速（C ）转子绕组产生的旋转磁场的转速。A大于 B可能大于也可能小于 C等于 D小于感应电机在起动时挤流效应最小的槽形是（B 。A凸形槽 B圆形槽 C深矩形槽 D双笼圆形槽感应电动机运行时，定、转子绕组产生的旋转磁场在空间转速相差（C 。A s倍 B 1倍 C 0倍 D (1-s)/s倍感应电动机的电磁功率等于（B 。A sPcu2 B PΩ/(1-s) C P1-P2 D P2-pcu2-pFe笼型感应电动机的转子磁场极数（A 。A 等于产生它的定子磁场极数 B是定子磁场极数的s倍C 是设计转子绕组时特意规定的 D是定子磁场极数的1-s倍当感应电机在电动机状态下运行时，转差率s的值为（B 。A s＜0 B 0＜s＜1 C s＞1 D s=1当Q2/p为整数时感应电机的笼形转子不具备的特点是（C 。A相数为Q2/p B每相串联匝数为1/2 C极数为p D绕组因数为1感应电动机的机械功率等于（B 。A sPe B (1-s)Pe C Pe(1-s)/s D Pe/s感应电动机的转换功率是指（D 。A 电磁功率 B 转差功率 C 损耗功率 D 机械功率（A。A起动电流和起动转矩均减小了B 起动电流减小了，起动转矩增加了C起动电流和起动转矩均增加了D 起动电流增加了，起动转矩减小了感应电机在起动时挤流效应较强的槽形是（ACD 。A 凸形槽 B 圆形槽 C 深矩形槽 D双笼圆形槽当Q2/p为整数时感应电机的笼形转子的特点是（ABD 。A 相数为Q2/p B每相串联匝数为1/2 C 极数为p D绕组因数为1感应电动机的电磁功率等于（ABCD 。A Pcu2/s B PΩ/(1-s) C PΩ+pcu2 D 感应电机的运行状态可以有（ ABD 。A 发电机 B 电动机 C 调相机 D电磁制动转差转速是指（AB。A 定子旋转磁场与转子的相对速度B 转子磁动势与转子的相对速度C 定子磁动势与转子磁动势的相对速度D 转子与定子的相对速度感应电机绕组归算是 BCDA 转子阻抗角除以s B 转子阻抗乘以keki C 转子电动势乘以ke D转子电流除以ki感应电动机的电磁转矩计算公式是（BD 。A T0+T1 B PΩ/？ C CT？2 D Pe/？感应电动机的调速途径有（ABD 。A 改变定子极数 B 改变定子频率 C 改变定子电阻 D改变转差率单相感应电动机的起动方法有（AD 。A 裂相 B 直接 C 降压 D罩极感应电动机的制动方法有（ ABCD 。A 能耗 B 回馈 C 正转反接 D正接转反转感应电动机的转速随负载的变化而变化（√ ）当感应电动机的转速变化时，转子磁动势在空间相对定子的转速也发生变化（×）感应电动机绕组归算时，转子的电动势和电压应乘