办公楼折叠式升降脚手架自主创新技术

办公楼折叠式升降脚手架自主创新技术

目录第一章工程概况 1第二章折叠式升降脚手架简介 1第三章折叠式升降脚手架的布置 9第四章施工布署 14第五章折叠式升降脚手架施工工艺 15第一节升降脚手架的组装 15第二节智能折叠式升降脚手架的升降 19第三节升降脚手架的使用与维护 21第四节升降脚手架的拆除 22第六章安全及文明施工保证措施 25第七章折叠式升降脚手架事故防范及应急预案 26第八章安生生产组织机构网络图 32附件一、折叠式升降脚手架设计计算书附图二、折叠式升降脚手架提升机构安装示意图附图三、升降脚手架电气控制线路图附图四、折叠式升降脚手架构件及应用工程照片第一章工程概况xx(xx)集团有限公司投资建设的“xx企业大厦：办公楼”，由xx建筑设计研究院有限公司设计。建筑层数地上部分30层，l层层高5.5m，2-7层层高5.0m，8-30层标准层层高4.15m，建筑高度:140.20m。该工程拟从标准层第8层开始采用我公司折叠式升降脚手架作为外墙防护，该折叠式升降脚手架全高18m，覆盖4.5层楼高。使用折叠式升降脚手架周长为199.4米，布置4组46个折叠式升降脚手架机位，平均间距4.35米，最大间距5.25米。第二章折叠式升降脚手架简介一、折叠式升降脚手架简介 折叠式升降脚手架是附着式升降脚手架的一种，其主要由折叠式钢结构组成的脚手架架体和升降系统等构成。其特征在于：改变了原附着式升降脚手架必须由主框架、水平支撑桁架和钢管扣件搭设的架体组成的传统作法。折叠式钢结构组成的脚手架是空间几何不可变体系的稳定结构，还包括：定型的钢脚手板、防护钢丝网、踢脚板、密封翻板等。这些构件全部在工厂生产，并在工厂内将其组装成折叠式结构，以便减少体积、利于堆放和运输；使用时在施工现场地面首先将折叠的脚手架单元快速打开并固定，再将多个已打开的标准折叠单元拼接为整体，同时将固定装置、升降导向装置、升降设备等安装在折叠架内侧，然后整体吊装并与建筑连接就位，之后再接通电源，整个折叠式升降脚手架即可开始作业和升降了。折叠式升降脚手架，不需要在施工现场用扣件式钢管搭设附着式升降脚手架架体的作业，这就最大限度的减少了高空作业的危险；并提供了一个防护严密、良好作业环境，符合“以人为本”的科学发展的精神。折叠式升降脚手架使用了转轮式防坠器，做为防坠装置。防坠转轮与导轨构成啮合传动机构，当升降脚手架常速上升或下降时，防坠转轮同步正向或反向转动；当升降脚手架发生坠落时，防坠转轮的转动速度明显加快，导致防坠转轮内齿、轴和销键自动咬合锁死，致使防坠转轮无法继续转动，从而达到阻止升降脚手架坠落的目的。本转轮式防坠器构造简单，安装拆除方便，适合施工现场的各类环境使用，解决了当前附着式脚手架防坠装置易出隐患的问题，具有结构紧凑、体积小，承载力大；使用寿命长，免维护；成本低等显著特点。架体升降采用的一体化倒挂葫芦的提升装置，一次性安装就位，降低了作业人员的劳动强度，实现了升降过程的机械化自动运行。本项目采用的智能控制系统，采集多点重力信息，实现了故障报警和同步智能控制。折叠式升降脚手架是附着式升降脚手架的一大技术进步，真正实现了架设设施的装配化、工具化、标准化。二、折叠式升降脚手架国家住建部验收意见：1、提交的验收文件资料齐全、准确，符合验收要求。2、该折叠式升降脚手架的设计及制作符合原建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)及原建设部建建[2000]230号文《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》的要求。3、架体结构设计合理、稳定，安全可靠。4、该脚手架实现了标准化、工具化、定型化。架体工厂化生产，施工现场展开装配，整体吊装就位，杜绝了同类脚手架搭设拆除过程中的高空作业。5、该脚手架采用的转轮式防坠器，技术先进，构造简单，动作可靠，全封闭，适合施工现场的各类环境使用，解决了此类脚手架防坠装置不可靠的问题。6、该脚手架采用一体化倒挂葫芦的提升装置，一次安装，降低了作业人员的劳动强度，实现了升降过程的机械化自动运行。7、该脚手架的推广应用，可节约大量钢材，文明施工程度大大提高，符合低碳节能环保、绿色施工的发展方向。综上所述，该产品国际首创，技术水平领先，是脚手架技术的一项重大进步。验收委员会一致同意通过验收，批量生产和投入使用。建议转轮式防坠器在各种型式的升降脚手架中推广使用。三、与传统的落地式双排脚手架比较:1、操作简单迅捷，组装、拆除时速度极快，能切实保证工期进度；2、升降过程中不占用塔吊，有利于加快施工进度；3、安全度高，整个施工过程中，操作环境好，易于各种安全防护和管理以及检查，工程装饰进展情况一目了然；4、立面清爽，文明施工5、环保。6、提升设备和建筑物连接点移动自动化。7、同步控制采用计算机自动均衡，不需其他操作。8、特辰二○○五年智能化控制系统能够控制监控整个升降过程，全面实现人机对话，自动诊断故障。四、智能自动化控制系统1.次应力自动调整：导轨主框架与固定导向座之间由于组装、建筑物误差等各种原因，升降脚手架在升降过程中导轨与导座之间存在着较大的推挤、卡阻次应力，特辰升降脚手架具有能够自动调节过大次应力的功能，能使导轨或导座不产生塑性变形，并且升降过程更加顺畅和平稳。2.承载力自动均衡：每机位处多个附着承力点相互之间能够自动均衡承载力，可有效防止其中一点处应力集中而破坏。3.同步自动控制方面：采用计算机同步自动控制，能够全面自动调整和均衡各机位升降速度，达到同步升降目的。4.提升设备移动自动化：升降脚手架在每完成一次升降过程后，其提升设备或其吊挂装置均需人工进行上下移动，这部份工作一般劳动强度较大，且耗工量较多，特辰新型架在此方面进行了创新改进，首创和运用使提升设备和移动自动化。5.智能化方控制方面：智能升降脚手架采用计算机控制，通过对提升力或水平度的信息采集，经综合分析实现了智能化自动控制。架子在升降过程中，计算机能够自动判别和分析故障原因并作出相应的反应，例如：架子在提升过程中当某一机位的提升力增大时，计算机能够及时分析判别出是该机位上升速度过快还是该机处受到卡阻，并作出不同的反应，该机位提升速度过快时，将自动控制该提升设备，调整其上升速度达到自动均衡同步提升的目的，当判别出是在受到卡阻时，会自动将整组架子停机并报警，且显示在某机位处架子存在卡阻问题；架子在升降过程和准备过程中，计算机能够自动分析记忆有关数据，并据此对其后的升降的有关初始值和参数作出调整，使其更符合每个机位的实际情况，并且使判别的灵敏度逐步提高；整个升降和准备过程中，所有操作程序和步骤均通过计算机接口全面实现人机对话，使得操作程序固定化，消除了对程序改动的人为因素。由于实现了计算机对各机位的提升力、水平度等的全面自动控制，大幅度地减少了升降时的控制人员，也消除了责任心不强，有些故障事先不宜观察等安全隐患。由于自动化程度的提高，因此整栋楼的升降脚手架从上升到下降全过程仅需三人便可全面完成。五、折叠式升降脚手架的构造折叠式升降脚手架是由导轨主框架、固定导向座、架体折叠单元、内挑可翻转脚手板、智能提升系统和防坠装置等部分组成。1、架体折叠单元折叠单元主要由定型的内外立杆、型钢脚手板、三角支撑架、斜拉撑杆以及内挑翻板、防护钢丝网（10×20--1.0×1.2棱形钢板网），水平桁架等组成，型钢脚手板连接内外立杆并可转动，其中立杆、斜拉撑杆和型钢脚手板是通过连接板和底座及螺栓连接的，他们构成一个有效的承力结构-----水平桁架，升降脚手架荷载正是通过该水平桁架将力传递到导轨主框架上。2.提升及自动倒链系统智能提升系统由重力传感器、智能分机箱及由电动葫芦和上、下吊挂件、倒链装置组成，通过吊挂件固定在建筑结构上，形成独立的提升及倒链体系。3、导轨及导轨支架导轨主框架由导轨和安装在导轨上的三角支撑架组成。4、固定导向座固定导向座由固定导向件和可调动的导向滑套座组成，固定导向座通过螺栓与三角铁件相连，三角铁件通过螺栓与楼板结构砼固定，固定导向座可在水平方向微调，以适应预留孔垂线方向的误差，导向滑套座通过螺栓固定在导向件腰形槽上，可在前后方向调节与结构表面的距离，导向滑套座有二个滑套，导轨的“Ｔ”型翼缘的两根立杆插在导向滑套座中，二个滑套分别约束着导轨翼缘立杆，形成滑套连接。5.转轮式防坠装置简介本装置是一种用于升降脚手架、升降机等高空坠落的转轮式防坠装置。目前，施工用升降脚手架、升降机等设备，在使用或升降运行过程中，有的无防坠安全装置，有的安全装置容易失效或成本较大，一旦发生意外，很容易造成高空坠落而发生重大人员和设备事故。转轮式防坠装置应用“销齿传动”原理，将导座上的防坠转轮设计成类齿轮状结构，将导轨上的格栅式防坠杆设计成类似齿条的销型结构，通过防坠转轮和防坠杆的有机啮合传动，升降脚手架可缓慢上升或下降。当防坠转轮停止转动时，则导轨也就不能上下运动。导座上设置有滑槽，固定在结构上，导轨可沿导座的滑槽纵向滑动；升降脚手架在提升或下降过程中导座上的防坠转轮与导轨上的防坠杆啮合传动；当防坠转轮停止转动时，带有栅格式防坠杆的导轨就停止了运动。脚手架在缓慢提升时，导座上的防坠转轮与导轨上的防坠杆啮合缓慢正转；脚手架在缓慢下降时，导座上的防坠转轮与导轨上的防坠杆啮合缓慢反转。导座上的转轮式防坠器包括防坠转轮、转轮轴、轮轴座、滑键。防坠转轮与转轮轴配合的内圆柱面上开设有多个异型键槽；转轮轴固定在轮轴座上，轴上开设有径向滑槽，滑槽内设置有滑键，滑键工作时在防坠转轮的键槽外轮廓面作用下向上运动，在自身重力作用下复位向下。脚手架缓慢提升和缓慢下降时，导轨上的防坠杆与导座上的防坠转轮啮合传动，带动防坠转轮缓慢转动，滑键在防坠转轮的轮轴径向滑槽中相应地作缓慢的上下往复运动，防坠转轮可正常转动，升降脚手架正常提升或下降。当升降脚手架架体在升降过程中突然下坠时，导轨上的防坠杆带动防坠转轮反向转动，且转动速度突然加快，滑键的上下往复运动被破坏，滑键上端顶入防坠转轮键槽内，防坠转轮即刻自锁制动停止转动，防坠转轮上的外齿卡住导轨上与其啮合传动的防坠杆，防止脚手架继续坠落，从而起到防止架体坠落的作用。主要特点结构简单，动作迅速，作用可靠；机械化自动动作，防坠距离较短；主要动作部件密封安装，使用性能优越；自动适用性强，导轨外倾内翻在正常范围时防坠装置均运转灵活；单个机位上单点设置即可有效防坠，多点设置时互不干涉；与导座一体化设置，结构紧凑，体积较小。组成结构如图所示，导座2上的转轮式防坠器是由固定座20、防坠转轮21、转轮轴22、滑键23、定位销24、轮轴座25、调节器26等组成，通过螺栓副将其与三角铁件连接，三角铁件固定在挑板上，结构巧妙，简单合理，作用可靠。转轮式防坠器的主要技术指标单个转轮式防坠器的防坠荷载：≥32kN;防坠制动迅速，可靠有效。本装置结构简单、巧妙、机械全自动，全密封免维修，便于操作，当发生如转轮转动不灵活时，本装置在构件自重的作用下不失去安全防护功能、安全可靠性好。第三章折叠式升降脚手架的布置本工程拟从标准层第8层开始采用我公司的折叠式升降脚手架。其布置方案如下：一、xx(xx)集团有限公司投资建设的“xxxx企业大厦：办公楼”，由xx建筑设计研究院有限公司设计。建筑层数地上部分30层，l层层高5.5m，2-7层层高5.0m，8-30层标准层层高4.15m，建筑高度:140.05m。该工程拟从标准层第8层开始采用我公司的折叠式升降脚手架作为外墙防护，该折叠式升降脚手架全高18m，覆盖4.5层楼高。使用折叠式升降脚手架周长为199.4米，布置4组46个折叠式升降脚手架机位，平均间距4.35米，最大间距5.25米。架体折叠单元：3.0米折叠架2个；2.4米折叠架63个；2.2米折叠架4个；2.0米折叠架13个；1.7米折叠架6个。另不同长度规格的连接板12处共60块，每个机位均需安装三角铁件，共需162个三角铁件。详见“折叠式升降脚手架平面布置图”。具体安装布置如下：1、本工程共使用折叠式升降脚手架周长199.4米，共布置4组46个升降脚手架机位，导轨平均间距4.35m，最大间距5.25米。折叠式升降脚手架拟只提升到顶待封顶及屋面完成后高空拆除而不再下降。2、根据该工程施工缝布置情况，布置1～14＃折叠式升降脚手架机位为第一个提升架组，14～24＃折叠式升降脚手架机位为第二个提升架组，25～37＃折叠式升降脚手架机位为第三个提升架组，38～46＃折叠式升降脚手架机位为第四个提升架组，在第18～19机位、42～43机位之间布置上下楼梯；在6～7#机位、20～21＃机位之间的折叠式升降脚手架底层脚手板处单独安设卸料平台。3、塔吊附臂处折叠架说明。本工程塔吊上部自由高度44米。折叠架可一直在塔吊附臂上面进行施工。塔吊附臂间距不大于24米。塔吊附臂与我们的架体无干涉，因此不再需要特殊处理。

4、物料平台处折叠架说明本工程共需2个物料平台，分布情况如下：西面中心位置一个（平台宽度2.5米）；南面中心位置一个（平台宽度2.5米）；物料平台处使用一个3米宽的折叠架，其下面两层脚手板及防护网拆除，用作物料平台和楼面的通道。两边架体拆除后的缺口处用端部封网进行密封。5、可从第8层开始使用折叠式升降脚手架。但普通双排脚手架应搭设至9层半，待9层主体完工可安装2个固定导向座后，按折叠式升降脚手架吊(安)装顺序，逐段拆除普通双排脚手架到7层底板以下，迅速吊(安)装折叠式升降脚手架供施工使用。6、折叠架的分段吊装。架体的具体分段吊装顺序可见我公司提供的“分段吊装图”，本工程共分34次进行吊装，最大一次吊装重量6吨（4个架体）。远离塔吊中心处最大吊装重量2.5吨（2个架体）。分段吊装时的注意事项：吊装时楼上操作人员要系好安全带。提升时架体上不允许带零星散件，防止坠落伤人。塔吊下方范围内不允许站人，必要时需拉好安全防护带。若出现架体连接不上的情况，将架体放回地方，检查处理后，重新吊装。突遇大风等情况时应立即停止作业。具体应急预案见第七章。二、导座式升降脚手架立面方案（立面图请见附图）1.架体立面架体全高高度18m。架体步高3.50-4.20m（如图），5步架，架体净空宽度0.72m（内外排立杆内腔边距）。（2）架体折叠单元内所有斜拉撑杆与每根立杆和定型型钢脚手板用螺栓组件可靠连接，折叠单元由内外立杆、斜撑杆、水平桁架、定型型钢脚手板、翻板、钢丝防护网（10×20--1.0×1.2棱形钢板网）组成一个空间桁架结构，详见附图：折叠式升降脚手架侧立面图。2.承传力、智能提升动力构件（1）固定导向座：该构件将承传力构件与导向和防坠装置联合成一体，每个机位处不少于3个导向座，用M27螺栓固定在建筑结构上。（2）智能提升系统：使用型号为HP7.5t的倒挂电动葫芦(额定提升力：7.5t；额定功率：500w；额定电压：3～380V；额定电流1.8A)、智能自控装置和倒链装置及上、下吊挂件，每个机位均配置有智能提升系统，详见附图：提升机构安装示意图。三.安全防护脚手板：定型型钢脚手板安装在折叠单元内，用螺栓组件与折叠单元内外立杆、斜撑杆可靠连接。折叠式升降脚手架的架体折叠单元自带密封翻板，翻板与定型型钢脚手板用多个绞链连接，翻板为活动构件，升降时翻开，静止施工作业时盖好。翻板必须满铺严密，不允许有孔洞存在。对于结构变化较大处的密封板，则可用定型型钢脚手板搭设在架子脚手板上和楼层楼板上。3、折叠式升降脚手架架体外侧安装有防护钢丝网，防护钢丝网骨架为20×20×1.5的矩形管，外侧点焊网孔为10×20，网丝为1.0×1.2的棱形钢板网。第四章施工布署为了保证折叠式升降脚手架的使用安全，切实保证施工要求和进度要求，特作如下施工部署。一、施工进度计划及劳动力投入量1、升降脚手架组装进度计划按建筑结构主体工程的进度要求确定组装时间，并保证升降脚手架高出施工作业面1.8米。2、升降计划架子的升降以满足施工进度要求为准，一般每升降一层的操作时间为1个工作日，劳动力安排5～8人。主要施工机具设备表序号名称型号数量备注1智能升降脚手架机位6DLZH46套2智能提升设备7.5t、500w48套3折叠式单元1.7～3.0m88个4连接板12处5上下楼梯2处

第五章折叠式升降脚手架施工工艺第一节升降脚手架的组装升降脚手架在主体施工时同步组装，组装时应根据结构外形组装，并对组装的升降脚手架一一编号。架体吊装1、组装架体升降脚手架底部架体组装前应作好以下准备工作：1.1所有操作人员必须有劳动部门核发的架工操作证。1.2在组装前应对所有操作人员作全面的技术交底和安全操作规程交底，必要时可组织操作人员进行有关升降脚手架操作的书面考试，考试合格人员才允许上岗操作。1.3升降脚手架安装前，应对升降脚手架构配件及架料等进行全面的检查和验收。检查验收并有质量合格证后，方可使用。1.4升降脚手架安装前，应在安装架体下方搭设操作平台，平台外侧到挑板外边距离大于1400mm，平台上平面必需找平。2、架体折叠单元组装：2.1、架体的组装按智能折叠式升降脚手架平面布置方案的布设图进行，组装具体要求为：从架体转角处端部开始，先在地面将架体折叠单元打开，并将脚手板与立杆用螺栓组件可靠连接好并拧紧，将挷实在折叠单元内的斜撑杆用螺栓组件将立杆和脚手板可靠连接并拧紧好，将加强横杆靠外立杆处的二个螺栓全数安装并拧紧，使架体折叠单元构成可靠的空间承力桁架。2.2、在地面将已打开的折叠架单元按分段吊装要求将待吊装段的2到3个折叠架单元用螺栓组件连接好。2.3、在地面将导轨安装到折叠架内侧待安装处，装上导轨支架和上部卡座，然后在导轨下部待安装侧安装下吊点桁架，并将底层脚手板下吊点桁架相接处用手电钻钻2个直经13mm的孔，用螺栓组件对将下吊点桁架与底层脚手板固定好，再在导轨上部安装倒链挂座，将自动倒链电动葫芦主吊钩钩牢在下吊点桁架上，倒链端安装在倒链挂座上，拧动调节螺栓将链条适当张紧，将导向座穿到导轨上并用扣件固定在导轨大约安装固定导向座的合适位置，最后在折叠架顶部脚手板上方约200mm处安装起吊吊钩(如下图所示)。3、折叠式升降脚手架的架体折叠单元的吊装：3.1、将塔吊小吊钩或吊车吊钩钩挂在安装架体折叠单元立杆上部孔内的四处起吊吊钩吊环内，并保证起吊后架体折叠单元基本垂直；3.3、校正架体折叠单元的两个方向的垂直度，同时应保证架体折叠单元内立杆内侧面距挑板外侧面的距离为390±1mm,并保证架体折叠单元与楼板外侧面法向垂直（如下图所示）。。3.3.8、当吊装到端部或转角阳角处时，折叠架折叠单元对外的端部应在地面将端部封网用螺栓组件装在折叠架端部。4、安装配电线路由于电动葫芦安装在折叠架底部，故配电线路按实际要求可安设在第二层脚手板下部，配电线路是我公司均在专业电缆厂定做为标准型电缆，只须从主供电线路接线到主控制箱即可，其它部分线路现场无须接线，只要插接就可以了，且插接头全密封。安装必须由专业电工按设计安装(如下图所示)，具体标准按现行有关标准。控制线路图见附图。第二节智能折叠式升降脚手架的升降折叠式升降脚手架在组装完成后要进行一次全面的检查。本折叠式升降脚手架的升降采用倒链电动葫芦升降，并配设专用电气控制线路,该电控专用线路设有漏电保护、错断相保护、过载保护、正、反转、单独升降、整体升降和接地保护,自动控制等装置，且有指示灯指示。线路绕建筑物一周架空布设在架体内。架体的提升。智能折叠式升降脚手架提升程序：1、升降前应做好必须的准备工作，首先预紧提升链条，检查吊点、吊环、吊索情况，防坠器的情况，及密封板情况等，并对使用工具，架子配件进行自检，发现问题及时整改，整改合格后方可提升。2、上层需附着预留孔或预埋螺帽件完好符合要求能满足及时固定导向座等。3．当每个机位的提升系统良好且固定可靠时，提升链条将张紧预定力，此时计算机将告知准备工作完成，可进行提升工作，否则应排除故障后重试。二、架体的提升经确认可以提升后，便可立即发出指令开始提升，提升时整栋楼的折叠式升降脚手架一齐提升，也可分组分区提升，当无故障报警自行停机时，可一次提升到位。当有故障时，应及时排除故障后再重新提升。提升过程中注意导轨垂直度，特别是顶部固定导向座应与其下的二个固定导向座同在一垂直面中并成一条直线，否则暂停提升进行调整。当提升到底部固定导向座离开导轨后,停止提升并将该固定导向座卸下移往顶部对正导轨处安装好,然后方可继续提升。提升快到位之前，应将所有定位用的固定扣件全数松掉。提升到位停机后，首先将密封板全数封闭好后再及时全数上好定位扣件，当部分扣件位置过高时，应在其下加上垫高件。定位扣件全数固定上紧后，便可进行卸荷工作。三、卸荷发出卸荷指令，提升链条将全部放松，连接在提升链条上的传（动）力倒链环链也随之放松，如定位装置连接可靠，则卸荷几秒内即可完成，否则，应重新固定再次卸荷。卸荷完成后可取消传力钢丝绳与升降脚手架的连接。四、当取消传力倒链环链与升降脚手架的连接后进行特殊构件的上移工作。五、当所有机位可靠卸荷后，可进行倒链工作，倒链时电动葫芦电机反转，自动倒链系统将把传力倒链环链恢复到升降前的状态。上述几道程序完成后，即可关机、停机，一次升降便已完成，经再次复检后便可供下次继续使用。这样，整个一个完整的提升程序便已全面完成，再次升降时，只要重复上述的程序，架子便可进行新的一次升降。第三节升降脚手架的使用与维护升降脚手架每次升降后要经过检查验收，合格并领取升降脚手架准许使用证后方能使用。一、使用荷载架体使用时，二步架使用时每层荷载应小于3000N/m2，三步架同时使用时荷载每层荷载小于2kN/m2，严禁超载使用，荷载应尽量分布均匀，避免过于集中。二、架体在使用中必须与建筑物进行临时的连接、支撑，防止架体顶部晃动过大。三、架体的维护保养为了保证升降脚手架的正常使用，避免事故隐患，应定期对升降脚手架进行维护和保养。1、升降脚手架每次升降前，施工班组应对所升降的架体的固定导向座内的轮转防坠装置进行检查，发现问题应及时更换，由工程部验收签字后方可进行升降。2、定期对电动葫芦进行维护保养，加注润滑油，检查电动葫芦自锁装置，链条情况，检查传力倒链环链情况等。3、检查构件焊接情况，悬挂端下沉情况，扣件松紧情况等。4、检查吊挂件、倒链环链的松紧情况等。5、检查自动控制分机重力传感器及自动控制线路，确保能正常使用。第四节升降脚手架的拆除本工程折叠式升降脚手架拟只提升到顶待封顶及屋面完成后高空拆除而不再下降。为确保安全可靠而又快速的拆除该折叠式升降脚手架，请按以下拆架程序拆除架体。设置安全防护区域在拟拆架区域下方地面划出安全区域，具体区域见图1所示，且必须有专人警戒守护，严禁与拆架无关的人员进入该区域。二、拆架前的准备工作：1、拆架前技术人员必须进行安全技术交底，并对人员进行分工，且通信可靠。2、拆架时必须切实注意安全，必须先卸除所有使用荷载，清除架体上的所有建筑垃圾等。3、拆架前必须准备好所有拆架工具，如所需扳手等。4、架上作业人员，必须戴好安全帽，穿防滑鞋，系好安全带。5、整个拆除过程中，操作人员应严格遵守升降脚手架的有关安全规定，严禁抛扔。6、架子拆除后应及时将设备、构配件及架子材料运走或分类堆放整齐。架子利用塔吊向上提升拔出时，整个架子上严禁站有任何人员。三、折叠式升降脚手架的拆除1.清除脚手架上杂物及地面障碍物。2.将折叠式升降脚手架内的所有提升装置拆除，并吊至地面分名别类的码放整齐。注意提升设备及控制设备等拆除、吊离时必须有保护措施，以免造成损坏。3.折叠式升降脚手架拆除顺序与其组装顺序相反，具体操作步骤如下：3.1、将吊离用钢丝绳钩挂牢在分组处的架体折叠单元上顶部的起吊吊钩上，塔吊稍往上提将其张紧。3.2、将塔吊吊挂住的架体折叠单元的连接螺栓拆除，拆折叠架折叠单元与单折叠元之间的连接螺栓。3.3、在导轨与固定导向座配合处的上下方各装一个防止固定导向座滑动的扣件，然后拆除固定导向座的螺栓，指挥塔吊将该段折叠架慢慢往上吊，待与其它折叠架脱离后再吊放至地面平放。3.4、地面操作人员将该架体折叠单元的斜撑杆拆除后将其恢复到折状态，在折叠单元的两侧立杆贴近处用铁丝穿过立杆孔后挷紧，以利运输。3.5、重复步骤3.1～3.4，依次将折叠式升降脚手架的折叠单元拆除、吊离和恢复到折状态。四、成品保护折叠式升降脚手架拆除时必须注意成品保护，严禁破坏、污染墙面、楼地面及门窗。每次拆架作业前现场管理人员必须进行任务分工和班前技术交底，并对上次施工作业所产生的问题进行分析并采取措施来预防以达到保护成品的目的。1、拆除后的所有构件利用塔吊及时吊到地面指定处，并分名别类的码放整齐。2、螺栓、螺母，垫片、园弧处垫块等标准件和小构配件应装入容器，然后用塔吊或人货电梯运送至地面，严禁将其直接抛掷至地面。3、架体折叠单元、导轨等较大构件拆除吊离时，不能碰撞、破坏墙面。同时应用摸板、硬纸壳将窗、不锈钢栏杆保护起来，避免发生碰撞破坏。严格按照技术交底的要求施工作业，拆架时做到不急不躁，在安全第一的情况下注意成品保护。五、安全、文明施工1、每次拆架作业前，现场管理人员必须对施工作业人员进行班前安全技术、人员分工、工作内容等进行交底并做好相应的记录。操作人员必须身体健康，经过培训考核合格后方可持证上岗。2、拆除脚手架时地面应作围拦和警戒标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员入内。3、拆除人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4、脚手架拆除应按架体分组区段从上至下拆除，不得上下同时施工。5、拆除前应将脚手架上存留的材料、杂物等清理干净，拆除后的升降脚手架较大构件应及时用塔吊运送至地面分类堆放，严禁将材料、杂物等直接抛掷至地面。小构配件及标准件应装入容器后再运送至地面。6、运至地面的构配件须及时检查整修与保养，并按品种、规格整齐码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。7、严禁拆架施工作业人员酒后、带病、疲劳作业。8、拆除时不得污染外墙面和破坏门窗。9、当有六级以上大风、大雾和下雨等天气时，不得进行脚手架的拆除工作。第六章安全及文明施工保证措施在实施架子安装、升降、拆除时，应严格执行《升降脚手架安全技术操作规程》和执行国家有关安全施工法规，本着“安全为主，预防为主”的方针，“管生产必须管安全”的原则认认真真地做好安全工作，对于本工程应重点注意以下事项：1、架子安装或拆除时，操作人员必须系好安全带、戴好安全帽、穿好防滑鞋，指挥吊车人员应和架工密切配合，以防意外发生。2、架子升降时，架子上不得有除架工以外的其他人员，且应清除架上的杂物如范本、钢筋等。3、架子操作人员必须经过专门的培训，取得合格证后方可上岗。4、严禁酒后、疲劳上架操作。5、架子升降时倒链的吊挂点应牢靠、稳固，每次升降前应取得升降许可证后方可升降。6、应对现场施工人员进行升降脚手架的正确使用和维护的安全教育，严禁任意拆除和损坏架体结构或防护设施，严禁超载使用，严禁直接在架子上将重物吊放或吊离。7、架子与建筑物之间的护栏和支撑物，不得任意拆除，以防意外发生。8、架子升降过程中，架子上的物品均应清除，除操作人员外，其他人员必须全部撤离。不允许夜间进行架子升降操作。9、施工过程中，应经常对架体、配件等承重构件进行检查，如出现锈蚀严重，焊缝异常等情况，应及时作出处理。10、升降完成后应立即对该组架进行检查验收，经检查验收取得准用证后方可使用。11、架上高空作业人员必须佩带安全带和工具包，以防坠人坠物。12、施工过程应建立严格检查制度，班前班后及风雨之后……等均应有专人按制度进行认真检查，经常注意是否出现锈蚀严重，焊缝异常等危及安全的隐患情况，如发现应及时进行处理，必要时为了保证安全，宁可向土建负责人提出申请进行停产整改，也不能勉强继续施工。第七章折叠式升降脚手架事故防范及应急预案为加强对突发安全事故处理的综合指挥能力，提高紧急救援反应速度和协调水平，确保我公司迅速有效地处理各类突发安全事故，将突发安全事故对人员、财产和环境造成的损失降至最小程度，最大限度地保障工人的生命财产安全，结合我公司和工地的实际情况，特制定本应急预案。一、应急预案适用范围1．因质量缺陷而引起的突发安全事故：葫芦断链、升降脚手架构配件焊缝开裂、破坏等。

2．因人为因素而引起的突发安全事故：高空坠物、触电、机械损伤、人员坠落、火灾等。

实施原则

1、对突发安全事故的处理，由公司统一指挥协调相关部门，保证对突发安全事故的有效控制和快速处置。

2、将事前预防与事后应急有机结合，按照突发安全事故应急处理

3、严格执行国家有关法律法规，根据突发安全事故发生的具

4、发生突发安全事故充分利用和发挥现有资源作用，对已有的各类应急指挥机构、人员、设备、物资、信息、工作方式进行资源整合，保证实现公司的统一指挥和调度。

5、建立预警和处置突发安全事故的快速反应机制，保证人力、物力、财力的储备，一旦出现危机，确保发现、报告、指挥、处置等环节的紧密衔接，及时应对。三、突发安全事故应急处理措施1、因质量缺陷而引起的突发安全事故应急处理措施：（1）升降脚手架升降时葫芦断链，造成升降脚手架局部下坠，由于升降脚手架有可靠的防坠装置，升降脚手架最多下坠200mm。该突发安全事故发生后，所有电动葫芦立即停机。一部分操作人员立即安装该榀及与之相临的升降脚手架的定位扣件，另一部分操作人员立即利用备用的电动葫芦更换断链的电动葫芦。电动葫芦安装就位后，调平升降脚手架，然后才可进行升降脚手架的升降作业。预防措施：每次升降前对电动葫芦进行全面维护保养，检查提升环链的焊缝情况，发现异常，立即更换处理。（2）升降脚手架构配件焊缝开裂、破坏等。升降脚手架使用中应定期进行外观检查。发现构配件焊缝开裂、破坏的，能立即更换的应该立即更换，不能更换的应加固并焊接牢固使之符合使用要求。预防措施：升降脚手架构配件进场前对构配件进行全面检查，合格后方可使用，升降脚手架每次升降前后应该对升降脚手架构配件进行全面的检查，发现不合格的构件应该立即更换或整修直到合格。2、因人为因素而引起的突发安全事故应急处理措施：预防措施：每次升降前后对升降脚手架的安全防护措施进行全面检查并专人负责，对升降脚手架操作人员和其他工种进行相应的安全技术交底，促使相关操作人员依照施工安全操作规程施工。（2）触电、机械损伤而造成的人员伤亡事故的，当事人或发现人应立即切断电源、停机，来不及断电时可用绝缘体挑开电线，立即送往医院或打120急救，并保护好现场，接受事故调查，同时上报公司安委会。事故处理必须按照“四不放过原则”来处理。预防措施：每次升降前后对电气的安全防护措施进行全面检查并专人负责，对升降脚手架操作人员进行安全技术交底。3．因社会对抗和冲突而引发的突发安全事故：罢工、刑事案件等。以非正当理由罢工的，立即从其他工地调入升降脚手架操作工人进入工地施工，以正当理由罢工的，公司立即解决，并促使工人停止罢工。当发生刑事案件时，应依法送交公安机关处理，并配合公安机关调查。预防措施：合理理顺劳资关系，加强升降脚手架操作工人的思想道德教育，使用遵纪守法的升降脚手架操作人员。四、应急预案流程表升降脚手架突发安全事故应急流程表1高空坠物、人员坠落、机械损伤、触电发现人立即向当班领导或管理人员报告，当为机械损伤、触电时，还应该立即切断电源。当班领导或管理人员应立即：1、从受伤者意识、呼吸、外伤等情况初步判断伤情，需要时对伤者进行紧急抢救。2、拨打120急救电话求救。保护现场，接受事故调查。填写事故报告，报公司安委会。组织事故分析，提出实施改进措施。升降脚手架突发安全事故应急流程表2葫芦断链发现人立即向当班领导或管理人员报告当班领导或管理人员应立即：1.葫芦立即停机，安装该榀和与它相临的两榀升降脚手架定位扣件。2.更换断链的电动葫芦，调平升降脚手架后方可进行下一步升降作业。1.保护现场，接受事故调查。2.填写事故报告，报公司安委会。3.组织事故分析，提出实施改进措施。作业活动序号危险因素类别可能导致的事故控制措施备注架体组装、拆除1高空坠物、人员坠落人员伤亡加强班前安全技术交底，做好安全防护，严格按升降脚手架安全技术操作规程要求操作架体提升、下降2葫芦断链架体坠落加强葫芦使用前的检查架体提升、下降3触电人员伤亡按《施工现场临时用电安全技术规范》安装、验收、使用。架体提升、下降4机械损伤人员伤亡提高安全操作意识架体使用中5升降脚手架超载架体变形大，严重的造成升降脚手架构配件破坏严格控制使用荷载五、危险因素清单六、应急人员名单；姓名所在部门/岗位联系电话xxxx企业大厦项目部/项目经理xxxx企业大厦项目部/安全主管副经理xxxx企业大厦项目部/专职安全员xxxx企业大厦项目部/升降架专业公司技术员xxxx企业大厦项目部/升降架专业公司安全员xxxx企业大厦项目部/升降架操作班班长第八章安生生产组织机构网络图[键入文档的引述或关注点的摘要。您可将文本框放置在文档中的任何位置。请使用“[键入文档的引述或关注点的摘要。您可将文本框放置在文档中的任何位置。请使用“绘图工具”选项卡更改引言文本框的格式。]

折叠式升降脚手架设计计算书

折叠式升降脚手架设计计算书计算依据建筑施工安全技术标准JGJ59-99建设部《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》钢结构设计规范GB50017-2003企业标准《折叠式升降脚手架》Q/STC005-2009建筑结构荷载设计规范GB50009-2001荷载计算（一）、静荷载结构自重机位自重：由设计图纸重量为600×9.8＝5880N架体自重:2.4米折叠架自重1200kg，则架体每米自重1200÷2.4×9.8＝4900N6.0m×4900N/m=29400N静荷载合计∑＝5880＋29400＝35280N（二）、活荷载当三步架同时作业时2000N/m2当为升降状态时500N/m2（三）、风荷载WK＝0.7×μS×μZ×WO基本风压WO＝600N/m2（xx50年一遇）高度修正系数μz＝2.38(建筑物高度按150m)体型系数μs＝1.3(基本值)密目安全网挡风系数φ＝0.8μs＝0.8×1.3＝1.04Wk＝0.7×1.04×2.38×600＝1039.6N/m2三、荷载合计冲击系数γc＝2恒载分项系数γa＝1.2活载分项系数γq＝1.4静载：P静＝1.2×35280＝42336N活荷载：P活＝1.4×6.0×1.2×3×2000＝60480N使用时：P＝P静＋P活＝42336＋60480＝102816N升降时：P升＝42336＋1.4×6.0×1.2×500＝47376N防坠时：P坠＝2×47376＝94752N四、导轨及导轨支架受力计算导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载，该垂向荷载又分为里、外两个力作用导轨上，且导轨外侧由三个导轨支架承载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f]、τ≤[fv]。导轨杆制作材料为φ48×3.5无缝钢管，主要参数为：截面积AS1＝506mm2,导轨外杆为80×40×3.0方钢管，截面积AS2＝660.8mm2,导轨小横杆及小斜杆为φ25园钢，截面积AS3＝490.6mm2。许用应力[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm21.导轨内侧承载计算：P1＝P2＝102816N÷2＝51408NP2L内＝P1×√3502＋2002/350＝51408×403/350＝59192.6NP2N＝P1×200/350＝51408×200/350＝29376N该处承载杆件为φ25园钢AS3＝490.6mm2计算应力：σ2L内＝P1L内/AS1＝59192.6/490.6＝120.7N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求σ2N＝P2N/AS1＝29376/490.6＝59.88N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构有三十多个，承载完全不成问题。2.导轨外侧导轨支架承载计算：导轨支架材料：80×40×3.0方钢管，截面积AS2＝660.8mm2,P2L外＝√2×P1＝51408×1.414＝72691N80×40×3.0杆的i＝28.11mm，λ＝990/27.52＝36＜[λ]查建筑结构荷载设计规范GB50017-2003附录C中表C-1的轴心受压构件的稳定系数，3号钢、a类截面ψ＝0.948σ2L外＝P1L外/ψAS1＝72691/0.948×660.8＝116N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求3.导轨外侧导轨支架连接螺栓抗剪验算：每个导轨支架通过2个M16螺栓与导轨外方钢管连接，螺栓抗剪截面积为201mm2，按二个导轨支架的连接螺栓承载抗双剪验算为τ＝72691÷（2×2×201）＝90.4N/mm2＜[τ]＝125N/mm2，且有三个导轨支架共同承载，完全满足要求。

五、支座反力计算：RA＝-RB＝42336×0.6/4.2+0.8×1.4×Wk×6×6×7.2/4.2＝77912（N）本工程标准层层为4.2mFA+FB＝102816(N)考虑两个固定导向座不是均匀承载的情况,取FA=2FB则FA＝102816×2/3＝68544N)六、连接固定导向座螺栓强度计验算：1、连接固定导向座螺栓强度计验算：该螺栓采用8.8级M27螺栓，数量每处一个,螺栓截面积：A1s＝572.56mm2螺栓在使用时承受剪力和向外的拉力，由建筑结构荷载设计规范GB50017-2003中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：普通螺栓：√（NV/NbV）2＋（Nt/Nbt）2≤1”在该设计规范的表3.4.1-4中查得8.8级“螺栓连接的强度设计值”螺栓的许用应力值为：fbt＝320N/mm2，fbv＝400N/mm2承受剪力为：NV＝FA＝68544（N）承受拉力为：Nt＝RA＝77912（N）Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×272×320/4＝183125(N)Nbt＝ntde2πfbt/4＝24.22×π×400/4＝184000(N)其中：nv＝1.nt＝1则：√(Nv/Nbv)2＋(Nt/Nbt)2＝√(68544/183125)2＋(77912/184000)2＝√0.14＋0.179＝√0.319＝0.565＜1满足要求。2、按受拉和受剪强度计验算即：f＝Nt/A≤[fbt]fv＝NV/A≤[fbv]承受拉力：Nt＝RA＝56605（N）承受剪力：考虑最不利情况时，即整个架体下坠，因此对螺栓产生的剪力为:Nv＝P坠＝94752(N)则：f＝Nt/As＝77912/572.56＝136(N/mm2)＜[f]＝400N/mm2（满足要求）fv＝Nv/As＝94752/572.56＝165.5(N/mm2)＜[fv]＝320N/mm2（满足要求）3、上吊挂件螺栓强度计验算：上吊挂件螺栓采用8.8级M27螺栓，在使用时承受剪力和向外的拉力，由建筑结构荷载设计规范GB50017-2003中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：普通螺栓：√（NV/NbV）2＋（Nt/Nbt）2≤1”剪力：NV＝P升＝47376（N）拉力：Nt＝47376×0.85/4.2＝9588（N）则：√(NV/Nbv)2＋(Nt/Nbt)2＝√(47376/183125)2＋(9588/184000)2＝√0.067＋0.003＝√0.07＝0.265＜1(满足要求)下吊点处下吊点桁架与导轨用8个M16螺栓连接，升降设备钩挂在下吊点桁架上的M30螺栓上，M3O螺栓抗双剪，M3O螺栓截面积为706.9mm2，则τ＝47376÷（2×706.9）＝33.5N/mm2＜[τ]＝125N/mm2(满足要求)七、吊挂件及吊索计验算：1、上吊挂件设计计算1)、吊挂件吊环采用Φ28的Q235A园钢，吊环轴用Φ32的Q235A园钢，[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm2吊环截面积：As＝616(mm2)吊挂件提升时承重：P升＝47376(N)由f＝Nt/A≤[f]有f＝47376/2×616＝38.45(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2(满足要求)2)、焊缝强度计验算焊缝采用母材直角焊，双面满焊hf≥6mm，由建筑结构荷载设计规范GB50017-2003中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf，另由《机械设计手册》第四版第1卷第1篇1-291页表1-4-40建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：抗压：fap，＝167N/mm2抗剪：τp’＝118N/mm2(建筑结构荷载设计规范GB50017-2003表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：fwt＝160N/mm2)总焊缝长度：ΣL＝250×4＝1000(mm)焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊缝长度方向的荷载为NV＝P升＝47376Nfv＝NV/helw＝47376/heΣL＝47376/4.2×1000＝11.28(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2满足要求。2、下吊点桁架设计计算下吊点桁架与导轨用8个M16螺栓连接，强度足够，计算略。下吊点桁架钩挂升降设备销轴处连接耳板强度计算，二块连接吊板厚度均为12mm，最小截面积为：As＝2×(35－16)×12＝456mm2σ吊＝P升/AS＝50126/456＝109.9N/mm2＜[σ]＝215N/mm2满足要求连接耳板处焊缝强度计验算总焊缝长度：ΣL＝80×4＝320(mm)焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊缝长度方向的荷载为NV＝P升＝50126Nfv＝NV/helw＝50126/heΣL＝50126/4.2×320＝37.3(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2满足要求。八、固定导向座背板计算按最不利情况，即连接固定导向座螺栓位于背板导槽孔一端时计算，按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f]、fv≤[fv]。f＝M/ω≤[f]N1A＋N2A＝RA＝77912(N)Mmax＝FA'L/8＝77912×80/8＝779120N.mm)ω＝2×102×40/6＋2×10×402/6＝6666(mm2)f＝Mmax/ω＝779120/6666＝116.9(N/mm2)＜[fv]＝215N/mm2满足要求九、导轨上的小横杆计验算：1、先计算在静止状态下小横杆的抗剪能力,小横杆采用Φ25园钢，As＝490.6mm2。按“容许应力设计法”进行计算，fv＝F/2As≤[fv]fv＝F/2As＝102816÷981.2＝104.8(N/mm2)＜[fv]＝120N/mm2满足要求。2、架体坠落时，小横杆的抗剪及小横杆端头处和与导轨焊缝处的抗剪验算。⑴、抗剪验算Fτ＝94752(N)，2As＝2×490.6＝981.2(mm2)fv＝Fτ/2As＝94752/981.2＝96.6(N/mm2)＜[fv]＝120N/mm2满足要求⑵、焊接处抗剪验算焊缝采用母材直角焊，整个外园满焊，则由建筑结构荷载设计规范GB50017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf”，另由《机械设计手册》第四版第1卷第1篇1-291页表1-4-40建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：抗压：ff，＝167N/mm2抗剪：τf’＝118N/mm2小横杆与导轨管焊接处的焊缝高度h≥6mm焊缝长度L＝2πd＝2×π×25＝157mm焊缝抗剪截面积AS1＝Lh/√2＝157×6／√2＝666.2(mm2)fv＝Fτ/2As＝94752/1332.4＝71(N/mm2)＜[τf’]＝118N/mm2满足要求十、固定导向座侧板计验算固定导向座侧板采用Q235-A钢板，其[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm2，按“容许应力设计法”进行计算，即f≤[f]、fv≤[fv]1、内力分析AB受拉：拉力N1＝91535×250/205＝111628(N)BC受压：压力N2＝91535×323/205＝144223(N)2、截面计算：As＝70×10＝700(mm2)固定导向座有二个侧板，则拉力、压力每件均承受1/2力或按2As计算。f1＝N1/2As1＝111628÷2÷700＝79.73(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2满足要求i＝0.289a＝0.289×70＝20.23(mm)L＝323mmλ＝323/20.23＝16查建筑结构荷载设计规范GB50017-2003附录C的轴心受压构件的稳定系数，表C-13号钢、a类截面轴心受压构件的稳定系数ψ＝0.988f2＝N2/ψAs＝144223÷0.988÷1400＝104.3(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2满足要求以上计算是整个架子的重量和荷载以一个固定导向座承载来计算的，实际上有3个或3个以上这样的固定导向座，平均按二个来承载则安全裕度就更大了。3、焊缝计验算：3.1、焊缝采用母材直角焊，双面满焊hf≥6，由建筑结构荷载设计规范GB50017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，f＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，fv＝NV/helw≤fwf”，另由《机械设计手册》第四版第1卷第1篇1-291页表1-4-40建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：抗压：[f]＝167N/mm2抗剪：[fv]＝118N/mm2当力平行于焊缝长度方向时he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2（mm）Lw＝2×50×2-10×2＋33.5×π×2＝390.5(mm)fv＝N2/heLw＝144223÷4.2÷390.5＝87.9(N/mm2)＜[fv]＝118N/mm2满足要求3.2、当力垂直于焊缝长度方向时fv＝N1/heLw≤βtfwt[f]＝167N/mm2βt＝1.22（建筑结构荷载设计规范GB50017）f＝N1/heLw＝111628÷4.2÷390.5＝68.1(N/mm2)f＜βtfwt＝1.22×167＝203.7(N/mm2)满足要求3.3、在其它力或各种力综合作用下√（σf/βt）2＋τf2≤fw即√(87.9/1.22)2＋68.12＝99.14(N/mm2)＜[f]＝167N/mm2满足要求十一、折叠架折叠单元设计计验算：1．折叠式脚手架的荷载计算该折叠式脚手架折叠单元在平面长度方向上有四种规格，即有2.4米、2.2米、1.7米、1.5米四种，宽度均为0.75米（操作平板的有效宽度，架体的实际宽度为1.25米），在立面上，高18米，按最不利情况的2.4×18米的折叠单元进行计算。2.4×18米的折叠单元折叠式脚手架包含4根立杆、5块操作平板、5块踢脚板、3根栏杆、8根剪刀撑杆(外侧防护钢丝网及网框架)，故折叠式脚手架2.4m折叠单元的自重为1200kg：P自=1.2×1200×9.8＝14112N脚手架活荷载2000N/m2,则该单元折叠式脚手架上的活荷载为P活=1.4×2.4×0.75×2000×3=15120N故该单元折叠式脚手架的总荷载为P=P自+P活=17052+15120=29232N操作平板的设计计验算2.4×18米的折叠式升降脚手架单元包含5块操作平板，故每块操作平板上荷载为P板=29232÷5=5846.4N2、操作平板的设计计验算操作平板由方钢管和花纹钢板成型制作，其截面如下图所示：利用设计软件Soildworks分析得出，该截面的抗弯截面系数为：Wx=121214.6mm3,Wy=35721.6mm3截面积As=3335.35mm2从该折叠式脚手架的结构可知，操作平板的受力情况可简化为下图所示：在图中,FG=400mm,GH=740mm,AB=BC=CD=DE=570mm,对于FH段有：RG=ql(3+8λ+6λ2)/8RH=ql(5-6λ2)/8式中λ=400/750=0.53333,λ2=0.2922,l=750mm,q=6434/1140=5.6438N/mm所以RG=5.6438×740×(3+8×0.54054+6×0.2922)/8=4739NRH=5.6438×740×(5-6×0.54054)/8=917NMmax=RH/2q+MH=917/(2×5.06)+5.6438×7402×（1-2×0.54054)=90.6-250581=-250490Nmm则有σ=Mmax/Wy=250490/121214.6=2.067N/mm2＜[σ]=215N/mm2对于AE段有：q=6434/2400=2.68N/mmRA=RC=3ql/8=3×2.68×2280/8=2291.4NRB=5ql/4=5×2.68×2280/4=7638NMA=ql2/8=2.68×22802/8=Nmm则有σ=MA/Wx=/121214.6=14.37N/mm2＜[σ]=215N/mm2操作平板强度满足使用要求.3、折叠架折叠单元立杆的设计计算折叠架折叠单元立杆为80×40×3.0方钢管制作而成，截面积为660.8mm2，其惯性半径为：i=28.11mm,则其长细比为：λ=μl/i=1×2100/28.11=74.7,查表:ψ=0.724同时，6000mm跨度二个机位内平均有2.5个2.4m折叠架折叠单元，共有10根立杆承受该机位跨度内的荷载，则单根立杆所受压力为：P压=P使÷6×2.4÷4=91535(N)÷6(m)×2.4(m)÷4=9153.5Nσ=P压/ψA=9153.5/0.724×660.8=19.13N/mm2<[δ]=215N/mm2立杆受压稳定.上下立杆是通过连接板和三个M16螺栓连接的，受双剪，有τ=P压/A=9153.5/2×165=27.73N/mm2＜[τ]=125N/mm24、密封板的计算密封板是采用厚2.2mm花纹钢板制作的定型钢制翻板结构，每块翻板用三个钢制销耳焊牢在脚手板上，现场使用和工厂试验其强度足够，不再计算。十二、转轮式防坠器计算荷载和工作状况示意图及计算简图：1.按照设计条件荷载取：F=32000N2.转轮式防坠器工作状况如下图所示。3.转轮式防坠器轮体计算简图如下图示。二、防坠转轮、滑键及转轮轴的强度计算1、冲击荷载系数确认和荷载计算防坠转轮材质为45优质碳素结构钢制造，其强度设计值：[f]＝330N/mm2，[fv]＝210N/mm2，弹性模量E＝2.06×105N/mm2在冲击载荷计算公式中，由于转轮式防坠器中的防坠转轮是应用齿轮啮合原理，即防坠转轮上的外齿与导轨上的防坠杆的啮合在一起的，可以视为H=0或ν=0，即载荷突然全部加于构件，冲击荷载系数Kk计算如下：Kk＝1＋√1＋6HEIX/P升L3=1＋√1＝2则冲击荷载P冲＝Kk×F＝2×32000＝64000(N)2、防坠转轮的强度计算1)防坠转轮凸齿根部的强度计算：Fτ1＝P冲＝64000(N)危险截面As1弯矩为：M=Fτ1×L=64000×30=（Nmm）防坠转轮危险截面As1处抗弯截面模数：Wx＝2×ab2/6=2×12×392/6=6084mm3截面As1处的应力：f＝M/Wx＝÷6084=315.6(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2,满足要求。2)防坠转轮外齿的受剪计算：P冲=64000(N)该处（A-A断面）截面积：A＝2×12×25=600(mm2)fv＝P冲/A＝64000÷600＝106.7(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2，满足要求。3）防坠转轮轮毂抗扭计算：防坠转轮轮毂可以简化为形状为空心圆管的计算模型，则：W=π×(D4-d4）)/16D=41572.7(mm3)M=64000×65=（Nmm）f=M/w=÷41572.7=100.1(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2，满足要求。防坠转轮异型键槽间轮毂体的受剪应力计算：F=P冲L1/L2=64000×65/31.5=132063.5NA=74×10=740(mm2)fv＝F/A=132063.5/740=178.5(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2,满足要求。3、滑键的受剪应力计算：滑键材质为45优质碳素结构钢，[f]＝330N/mm2，[fv]＝210N/mm2F=P冲L1/L2=64000×65/31.5=132063.5NA=62×10.5=651(mm2)fv＝F/A=132063.5/651=202.9(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2,满足要求。4、转轮轴抗扭强度计算：轮轴直径为Φ50的45号调质钢，扭矩：M=64000×65=（Nmm）抗扭截面模数：W=π×D3×（1-（d/D）)/16=3.14×503×(1-20/50)/16=14718.75(mm3)扭矩应力：f＝M/W＝/14718.75＝281(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2,满足要求。十三、抗倾翻验算：建设部《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》第二十三条第6款，“在升降和使用工况下，确保每一架体竖向主框架能够单独承受该跨全部设计荷载和倾覆作用的附着支承构造均不得少于二套。”前面计算的折叠式升降脚手架，架体附着结构，无论在使用工况或升降工况情况下，与建筑结构的附着连接都有三处或三处以上，而连接固定导向座的螺栓、固定导向座侧板、背板、吊挂件及吊挂件螺栓等，均已进行了详细计算，从以上的计算可知，完全能满足要求，且架体顶部到最上固定导向座间的距离只有一层楼高，故架体不会产生倾翻，如遇台风则在导轨与固定导向座连接的下端加装防向上倾翻的扣件即可。架体提升时，由于提升吊点与架体重心不重合（不重合距离约为0.4m），会产生一个向外倾翻的弯矩，该弯矩为：M1＝50126×400＝(N.mm)由M27螺栓抗拉承载力P＝184000N两个固定导向座距离为一层楼高，H＝4200mm可计算架体附着连接的连接固定导向座螺栓单独一处防止向外倾翻的弯矩为：M2＝PH＝184000×4200＝772800000（N.mm）≫M1＝(N.mm)从上述计算知，架体附着连接的螺栓单独一处防止向外倾翻的弯矩远远大于(38.5倍)架体提升时向外倾翻所产生的弯矩，所以架体完全不会向外倾翻，导轨、折叠架架体、下吊点桁架等构配件也不会产生变形，提升时安全可靠。十四、架体稳定性计验算：架体稳定性计验算公式为N/ψAs＋fn≤KAHAfc1、求N值，最底步架压杆受轴力最大，为最不利杆，N＝91535(N)2、fm＝1.4×2000×6.0×0.75×3÷660.8÷2＝28.6(N/mm2)3、计算稳定系数ψ值，步高2.1m，80×40×3.0杆的i＝28.11mm，λ＝2100/28.11＝74.7＜[λ]查建筑结构荷载设计规范GB50017-2003附录C中表C-1的轴心受压构件的稳定系数，3号钢、b类截面ψ＝0.724立杆采用单立杆KA＝0.854、计算高度调整系数HAHA＝1/(1＋0.005×Hw)＝1/(1＋0.005×14.2)＝0.93375、校核计算：N/ψAs＝91535÷0.724÷4÷660.8＝47.8(N/mm2)KAHAfc＝0.85×0.9337×215＝170.6(N/mm2)因为fm1＋N/ψAs＝28.6＋47.8＝76.4(N/mm2)＜KAHAfc＝170.6(N/mm2)架体稳定性满足要求十五、建筑结构的砼强度计验算：1、挑板承载计验算：本折叠式升降脚手架工程是用三角铁件附着在建筑结构挑板上再与固定导向座相连接的，故对挑板承载计验算如下：挑板纵向受拉钢筋配筋为φ10@150，横向配筋为φ12@150，均为上下二层配筋，混凝土等级C35，考虑到混凝土强度尚未达到设计值，按C30计算，1000mm长挑板范围内纵向受拉钢筋的截面积为678mm2，查《简明钢筋混凝土房屋结构设计手册》表2-2-4，利用插值法得该挑板l000mm长抗弯强度值为：M板1m＝35.44kN.m。而该挑板承载后如破坏情况是按图示45。方向到梁端，因此实际承载长度可达：1480mm即M板＝1.48M板1m=1.48×35.44＝52.45kN.m而折叠式升降脚手架按最大跨度6m的荷载产生的弯距为：6m跨内活载荷：P活=6×1.2×3×2=43.2KN6m跨内恒载荷：P恒=5×6=30KN6m跨内防坠时冲击载荷P坠＝2×P恒=60KNP使用=1.4×P活+1.2×P恒=96.48KN,使用及提升过程中至少2个层结构承力。单层结构承力P使=96.48KN/2=48.24KN1)、使用工况时挑板按悬挑梁计算，产生的弯矩为：M使＝P使×0.6＝48.24×0.6＝28.944kN.m2)、防坠状况时产生的弯矩为：M坠＝P坠L＝60×0.6＝＝36kN.m3)、最不利状况(防坠状况)时：M坠＝36kN.m＜M板＝52.45kN.m挑板承载满足要求2、挑板局部集中抗拉验算：本工程折叠式升降脚手架是通过三角铁件附着在挑板上的，挑板厚200mm，有效厚度ho=200-25=175mm,混凝土强度等级按C30级。根据混凝土结构设计规范单个三角铁件处混凝土受冲切承载力计算应满足P使≤0.6ftUmho混凝土轴心抗拉强度设计值：ft＝1.5N/mm2距局部荷载集中反力作用面积周边ho/2处周长:Um＝538＋538＋455＝1531（mm）ho＝175,（截面有效高度）P使＝48240≤0.6ftUmho＝0.6×1.5×1531×175＝241132(N)即三角铁件处最大计算载荷为48.24KN,而挑板（按素混凝土计算）抗冲切承载力为241.1KN，此处三角铁件的载荷仅占混凝土可承受载荷的20%，强度完全满足要求。 深圳市特辰科技股份有限公司技术部澳门永利渡假酒店工程澳门永利渡假酒店工程新加坡：金炎路2栋高层住宅楼迪拜：杜外贸酒店工程中石油西南分公司设计办公楼(成都市高新区—2010/04-至今)折叠式升降脚手架主要构配件：导轨折叠式升降脚手架主要构配件：架体折叠单元-1折叠式升降脚手架主要构配件：架体折叠单元-2折叠式升降脚手架主要构配件：架