大厅满堂脚手架搭拆安全专项施工方案(标准版)

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目录大厅满堂脚手架搭拆安全专项施工方案（标准版）(标准施工方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）TOC\o”1—3"\h\z\u二、编制依据 2三、钢管脚手架构配件及构造要求 3_Toc335999454"六、扣件钢管装修支架计算书 11HYPERLINK\l"_Toc335999455”七、安全管理 14HYPERLINK\l”_Toc335999456”八、危险应急预案及响应计划 17一、工程概况紫云府一期工程位于武汉市武昌区青菱乡，由3栋34层住宅楼（1#、2#、3＃），建筑高度为96.9米，建筑面积约为79062。8m2。4栋11层住宅楼(4＃、5#、6＃、7＃）,建筑高度为31.35米，建筑面积约31613。3m2。9＃楼为1＃楼附属裙房,8＃楼为多层公建，建筑楼层为1～2层.、地下室约17189。4m2，住宅楼层高为2。85m，配套建筑层高为3。9～5.1m。施工范围：一层门厅层高9.1m，搭设高度6米.由一层楼面开始搭设。搭设长9米，宽9米,搭设面积81㎡,采用满堂脚手架搭设体系。本工程满堂脚手架采用Ф48*3。0钢管搭设。搭设步距1。6米，立杆间距1.6米,扫地杆离地20cm，东西南北方向全部设置剪刀撑，顶层均满铺竹挑板,满堂架四周与建筑物柱相连，确保架体稳定。本工程满堂脚手架直接支承在钢筋砼地面上，满足脚手架搭设对基层承载力的要求。二、编制依据1、紫云府一期工程施工图纸;2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—1991；3、武汉市政府有关文件和规定;4、《武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册》(上下册）5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2021)；6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2021；7、《扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算》；8、《建筑施工计算手册》;三、钢管脚手架构配件及构造要求(一)材料准备1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T12793-1991）或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3091—2021)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700-2006）中Q235－A级钢的规定。

脚手架钢管每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用φ48×3.0钢管。横向水平杆最大长度为2200mm，其他杆最大长度为6000mm。钢管上打孔的严禁使用,有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹的钢管不得采用.

2、扣件扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006)的规定;采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。扣件主要有三种形式:（1）直角扣件，用于连接扣紧两根垂直相交杆件；(2）回转扣件，用于连接两根呈任意角度相交的杆件；（3）对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。3、脚手板：本工程采用由毛竹制作的竹制笆板，操作层满铺竹笆板。（二)构造要求（1）立杆每根立杆底部应设置底座或垫板。开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至安装稳定后,方可根据情况拆除。脚手架必须设置纵、横向扫地杆.横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.立杆必须用与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。(2）水平杆、脚手板纵向水平杆宜采用对接扣件连接，亦可采用搭接，如果采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3；如果采用搭接，搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹挑板脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，等距离设置且间距不大于400mm.纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上的非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。使用竹挑板脚手板时，横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上。

作业层上脚手板应铺满、铺稳、离开墙面120-150mm,竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定，严防倾翻.当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；

当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，连墙件搭设应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；

。（3）连墙杆连墙杆按二步三跨设置，连墙件的布置应符合下列规定：1、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm;2、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3、应优先采用菱形布置,或采用方形、矩形布置。连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时,应向脚手架一端下斜连接。在脚手架使用期间，严禁拆除连墙件。（4）剪刀撑剪刀撑的设置应：1、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间;剪刀撑跨越立杆的最多根数

2、高度在24m以下的脚手架,均须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道之间的净距不应大于15m.3、剪刀撑斜杆宜采用搭接;4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。

四、搭设满堂架人员组成脚手架的搭设按项目部编制好的方案进行施工，由项目经理统一安排，做好现场交底，施工员、安全员负责现场施工，每步架做好验收后方可进行下步架体搭设。脚手架搭设人员组织图项目经理项目经理项目经理技术员安全员施工员技术员安全员施工员作业班组作业班组五、满堂钢管脚手架的施工(1)施工准备①项目部施工负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底；②按规范要求和方案的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格品不得使用；③将合格的构配件按品种,规格分类堆放整齐并作好标识,堆放场地不得有积水；（2)施工流程施工流程:放线→竖立杆→摆放扫地杆,并与立杆连接→纵横向水平横杆,并与相应立杆连接→搭接第二步纵横向水平横杆→搭设剪刀撑→安装其它杆件→铺脚手板→安装防护栏杆及挡脚板→挂立网防护（3）搭设方法底座、垫板均应准确地安放在定位线上。垫板宜采用厚度不少于50mm的木垫板。立杆严禁将外径不同的钢管混合使用。剪刀撑、横向斜撑应符合规定扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m,且不应大于65N·m.作业层设置栏杆和挡脚板（密目网可不设挡脚板）,且应符合：①栏杆及挡脚板应设在立杆的内侧；②上栏杆上皮高度应为1。2m；③挡脚板高度不应小于180mm；④中栏杆应居中设置。在拐角处的脚手板应与横向水平杆可靠连接、防止滑动.（4）拆除满堂钢管脚手架的拆除应符合以下规定：①拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区,禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内。②所有操作人员必须持有效证件上岗,架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适于登高作业的，不得从事登高架设作业。拆除脚手架时操作人员必须戴上安全帽，系好合格的安全带，穿好防滑鞋，严禁酒后操作。在拆除前必须进行书面安全技术交底。③拆除前清除脚手架上的杂物及地面障碍物。严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下,一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除.拆除时在拆除部位下方设“危险禁区”的字样,设专人站岗,将所有能通入脚手架的孔、洞、窗口封严,以防人探视、行走发生意外.④拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔;拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。⑤当拆至最后一根立杆高度时,应在适当位置加临时抛撑后再拆除;⑥拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。⑦拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放,进行保养，检修。⑧拆除脚手架时，对已做完的墙面面砖、铝合金窗框、干挂石材等,严禁磕、碰、撞、砸、刮.六、扣件钢管装修支架计算书计算过程中装饰架活荷载依照规范取值2。0kN/m2，装饰架用软件扣件钢管楼板模板模块计算过程中，假定其楼板厚度为5cm，足以满足装修荷载要求，故以下计算中模板、木方和小横杆的计算仅仅做荷载数据传递使用，实际施工过程中并无这些构件。另本计算书中钢管壁厚采用48＊3.0mm进行计算。计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2021)。计算参数：模板支架搭设高度为16。1m，立杆的纵距b=1.70m，立杆的横距l=1.70m，立杆的步距h=1.80m。扣件计算折减系数取1.00。按照模板规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25。10×0。05+0.30）+1.40×2。00=4.666kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。35×24。00×0.05+0。7×1。40×2.00=3。580kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。2,可变荷载分项系数取1。40采用的钢管类型为48×3.0.模板支架荷载标准值（立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重（kN):NG1=0。149×16.100=2.402kN（2）模板的自重（kN）：NG2=0。300×1.700×1.700=0。867kN考虑0。9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=6.206kN。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0。9×（NG1+NG2+NG3）=5.566kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0。9的结构重要系数,经计算得到活荷载标准值NQ=0。9×（2.000+2.000）×1.700×1.700=10.404kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1。40NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N--立杆的轴心压力设计值，N=22.01kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A-—立杆净截面面积，A=3。974cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4。248cm3；［f］——钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205.00N/mm2；a—-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0。30m；h-—最大步距，h=1。80m;l0-—计算长度，取1.800+2×0。300=2.400m；--由长细比,为2400/16。0=150<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.312;经计算得到=22021/（0。312×397）=177。540N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<［f],满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0。300×1。200×0。240=0.086kN/m2h——立杆的步距,1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.70m；lb-—与迎风面垂直方向的立杆间距，1。70m;风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1。4×0.086×1。700×1。800×；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值;Nw=1。2×6。206+0.9×1.4×10。404+0.9×0.9×1.4×0.054/1.700=20.592kN经计算得到=20592/(0。312×397)+54000/4248=178。787N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<［f]，满足要求!七、安全管理1、安全技术交底脚手架搭拆方案审批后，在实施前安全员要向施工员操作工班长等进行书面安全技术交底，必要时结合口头讲解和答疑，目的是使上述人员了解脚手架的搭设意图,掌握脚手架的搭设使用和拆除过程中的安全要求.2、验收按脚手架的验收标准，组织有关人员进行检查，全部合格后并办妥手续后方可使用。在验收中发现部分不合标准，必须限期改正,改正完毕后再经检查,完全符合要求并办妥手续后才能使用.分段脚手架应分段进行验收,严禁边搭边投入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部搭设，使用与搭设应交叉进行。在长期停用后又需重新使用的情况下，需作全面检查，合格后才能投入使用。3、例行保养和检查每月要作全面检查，除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度、底部立杆的沉降量、扣件是否松动等，发现隐患,及时消除,切忌临时观念.此外，例行保养和检查,自检和专业检查都要形成记录.4、防雷、防电和防火脚手架利用建筑物的防雷接地方式，接地电阻应小于4欧姆。脚手架上使用的竹木脚手板,安全网和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品,并在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上吸烟,杜绝火种来源，脚手架材料主要是金属，当电线直接绑扎在脚手架上时应有可靠的绝缘保护。5、堆荷管理满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定，向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上,绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。6、对脚手架施工人员的管理脚手架搭设人员必须是经过《特殊作业人员安全技术考核管理规则》考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检,合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴好安全帽,衣着灵便，系好安全带，穿软底防滑鞋。操作时不得上下抛掷物件不得在未固定的物件上行走，不得在外架上躺坐、休息.下班时应收集好工具及材料，消除不安全因素。7、其它要求应遵守高处作业安全技术规范有关规定。架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴胸卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在支模架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔,吊运材料工具的下方不准站人。满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，施工作业中禁止随意拆改各个部件，如必须要改动，须经主管部门领导审批，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。当出现异常情况时，应立即停止施工,并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，扭力矩要求在40～60N·M,过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格,无缺陷方可使用.施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。满堂脚手架的上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。不准架设探头板及未固定的杆。作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件,主节点处的纵横向水平杆,纵横向扫地杆、，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。八、危险应急预案及响应计划1、项目成立应急指挥部,处理相关的应急问题。组长:陈建新副组长：技术负责人黄旭中、安全负责人王祖富应急指挥部负责应急救援工作的指挥、协调.下设工作组，工作组由安全生产监督与环境管理部、技术质量部、物资动力部等部门及事发单位负责人和相关人员负责；工作组配备1~2名医务人员和必备的急救医疗器材，平时组织相关人员进行急救演练制定相应的抢险急救预案。指挥部职能：发生安全事故时,发布应急救援命令;组织指挥救援队伍实施救援行动；及时向上级汇报和向有关单位通报事故情况，必要时向公安、武警、消防、交通等单位发出救援请求，要求紧急调用救治器和人员,及时赶到现场进行抢救;配合上级开展事故调查工作,认真调查取证，写出有关书面材料。工作组负责具体组织现场保护，负责伤员抢救，事故后事处置工作。2、人员分工与职责1)、项目领导-—项目经理：亲临现场，听取汇报，做出指示决策。2)、安全负责人：协助公司领导提出建议，了解、汇总事故的发生情况,做好事故上报、情况通报和事故处理工作。根据领导指示、决策，做好上情下达，协调有关工作事宜，代表指挥部对外发布有关信息。3）、安全与环境管理部:负责抢险现场的警戒和秩序维护，保障抢险道路的畅通和抢险车辆的顺利通行。做好事故现场记录、拍照、收集证据工作.会同有关部门确定抢险方案和抢险所需力量，督促事故单位落实抢险现场的安全措施。负责掌握事故现场基本情况，迅速开展救助疏散工作，控制事故扩大。4)、物资动力部:迅速组织医疗急救人员和必要的药品器械,赶赴抢险现场，尽力抢救受伤人员.负责新闻媒体对事故进行客观、公正、适当的报道。5）、技术质量部：立即就近调集抢险所需的运输、挖掘等设备，保证抢险人员、物资的运输；负责现场电力输送、保持通讯畅通，保证救援工作不间断地展开.4、应急救援工作程序发发现人项目经理或现场负责人公司安全生产监督部发现后立即向项目经理或现场负责人报告总公司安全和环境部迅速做出判断，下达应急指令：同时以最快方式向公司主管部门报告，并根据情况和严重程度决定是否报警。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，并向局安全和环境部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序。应急救援工作流程5、应急救援方法由于满堂脚手架受各种客观因素的影响，可能会了生各种险情,为能及时排除险情确保安全，应采取如下应急措施:1）在满堂脚手架施工阶段进行24h监控，监控内容包括：水平位移、垂直偏差、结构变形、周边情况、搭设参数、钢管变形。2)施工现场准备钢管、千斤顶、葫芦、钢丝绳等。3)当架体位移、变形超过预警值时,使用千斤顶、葫芦调节,并用钢丝绳拉结，防止结构变形的发展.4)当满堂脚手架的位移增大时，减小钢管的步距，并加密剪刀撑。5)施工时能与已施工建筑物拉结的部位,尽量拉结。紫云府一期项目部2021。7。14一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于兰考县城以西1公里.310国道北侧.总建筑面积约8000m2平米，总用地面积4000m2,其中一层层高为7m,局部层层高8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2。8mm钢管，加密立杆的间距，模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求，锅炉房顶板砼板厚200mm厚。（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚2。8mm钢管,立杆采用6m,4m2.5m,横杆长度采用1。5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固.4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用.(二)、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9~1.2m，步距1。5～１。8m,框梁下立杆纵距为0.45～0。5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑,并与水平杆连接牢固。施工流程：①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接（加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑（三）、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作.拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。3、拆下来的架料、扣件要分类堆放,进行保养,检修。（四）、脚手架的安全防范措施:。1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意，采取相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。2、人在架设作业时,应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板）(一）顶板高支撑计算书1。各项参数(1).脚手架参数横向间距或排距（m）：0.90；纵距（m):0。90；步距(m):1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。10；脚手架搭设高度(m)：8.00；采用的钢管(mm）：Φ48×3。5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；(2）.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。000；楼板浇筑厚度(m）:0.200；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。000；施工均布荷载标准值（kN/m2):1.000；(3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。300；木方的间隔距离（mm)：300。000;木方的截面宽度(mm)：40。00;木方的截面高度（mm):90。00；图2楼板支撑架荷载计算单元2。模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.000×9。000×9。000/6=54.00cm3；I=4.000×9。000×9.000×9.000/12=243。00cm4；方木楞计算简图（1）。荷载的计算：①钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1。500kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0。350×0.300=0.105kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：p1=（1。000+2。000）×0.900×0。300=0.810kN；(2）。强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=1。2×（1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1。4×0.810=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1。134×0。900/4+1.926×0.9002/8=0.450kN。m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1。926×0。900/2=1。434kN；截面应力σ=M/w=0。450×106/54。000×103=8.336N/mm2；方木的计算强度为8。336小13。0N/mm2，满足要求!（3）.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=0.900×1。926/2+1。134/2=1。434kN;截面抗剪强度计算值T=3×1433。700/（2×40.000×90。000）=0.597N/mm2；截面抗剪强度设计值［T]=1.300N/mm2;方木的抗剪强度为0。597小于1。300，满足要求!（4）。挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0。810kN；最大变形V=5×1.605×900.0004/（384×9500.000×2430000。00）+810。000×900。0003/（48×9500.000×2430000.00)=1。127mm；方木的最大挠度1。127小于900。000/250,满足要求！3.木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1。926×0.900+1。134=2。867kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN.m)支撑钢管计算变形图（kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩Mmax=0.688kN.m；最大变形Vmax=1。593mm；最大支座力Qmax=9。367kN；截面应力σ=0.688×106/5080。000=135.502N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205。000N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10mm,满足要求！4。扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9。367kN；R<12。80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.模板支架荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1）。静荷载标准值包括以下内容：①脚手架的自重（kN)：NG1=0.129×8。000=1.033kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。②模板的自重(kN):NG2=0.350×0。900×0。900=0.284kN;③钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25。000×0。200×0.900×0。900=4.050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5。366kN；(2）。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到,活荷载标准值NQ=（1。000+2.000)×0。900×0。900=2.430kN;（3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9。842kN；6。立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中N--——立杆的轴心压力设计值(kN）：N=9.842kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i————计算立杆的截面回转半径（cm):i=1.58cm；A--—-立杆净截面面积（cm2)：A=4.89cm2；W—-——立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3）：W=5.08cm3；σ—-———钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；[f]———-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205。000N/mm2；Lo——--计算长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或（2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2）k1-———计算长度附加系数，取值为1.155；u—计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3。3；u=1。700；a—-——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式（1）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945。250/15。800=186。000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841。560/（0.207×489.000）=97.227N/mm2；立杆稳定性计算σ=97.227N/mm2小于[f］=205.000满足要求！公式（2）的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0。100×2=1.700m；Lo/i=1700。000/15。800=108。000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。530;钢管立杆受压强度计算值;σ=9841。560/（0.530×489.000）=37。973N/mm2；立杆稳定性计算σ=37.973N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算lo=k1k2（h+2a）(3)k1——计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2-—计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.014；公式（3）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×1.014×（1.500+0。100×2）=2。143m；Lo/i=2142.683/15。800=136。000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。367；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/(0.367×489。000）=54.839N/mm2；立杆稳定性计算σ=54.839N/mm2小于[f］=205。000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。7。梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容（1）.模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.（2）。立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0。9——1。5m为宜，不宜超过1。5m。（3）.整体性构造层的设计：a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4—-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—-15m设置,四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）。剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置。(5)。顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。(6).支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）。施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）800＊1800梁支撑计算图1梁模板支撑架立面简图1.各项参数（1）.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。30；脚手架步距（m）:1.50；脚手架搭设高度(m）：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设：多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2；(2）。荷载参数模板与木块自重（kN/m2):0。350；梁截面宽度B（m)：0。800；混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25。000;梁截面高度D(m):1.800；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）：3。000;施工均布荷载标准值（kN/m2):2。000；(3).木方参数木方弹性模量E（N/mm2)：9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。300；木方的间隔距离（mm):300。000；木方的截面宽度（mm):80。00；木方的截面高度（mm）:100.00；（4).其他采用的钢管类型(mm）:Φ48×3。5.扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；2.梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1).荷载的计算：①钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25。000×1.800×0。450=20.250kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0.350×0。450×(2×1。800+0。800）/0。800=0。866kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=（2。000+3。000)×0.800×0.450=1。800kN；(2)。木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×20.250+1。2×0。866=25。340kN/m；集中荷载P=1。4×1。800=2.520kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力［即支座力］分别为：N1=11.427kN;N2=11.427kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8。000×10.000×10.000/6=133.33cm3;I=8。000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4;(3）.木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=11。427/0。450=25。394kN/m;最大弯距M=0.1ql2=0。1×25。394×0。450×0。450=0.514kN.m；截面应力σ=M/W=0.514×106/133333。3=3。857N/mm2；木方的计算强度小于13。0N/mm2,满足要求!（4）。木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈［T]其中最大剪力：Q=0.6×25。394×0.450=6。856kN；截面抗剪强度计算值T=3×6856.380/（2×80.000×100。000）=1。286N/mm2；截面抗剪强度设计值［T]=1。300N/mm2;木方的抗剪强度计算满足要求!（5)。木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0。677×21.162×450。0004/（100×9500.000×666.667×103)=0。093mm；木方的最大挠度小于450。0/250,满足要求！3.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12。80kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。5.立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=11。427kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.000=0.930kN；N=11.427+0.930=12。357kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i-—计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ—-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；［f]-—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205。00N/mm2；lo——计算长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1）或（2)计算lo=k1uh(1）lo=（h+2a)（2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1。167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a=0。300m；公式(1）的计算结果:立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2。976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/（0。203×489。000)=124.481N/mm2;立杆稳定性计算σ=124。481N/mm2小于［f］=205。00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1。500+0。300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.800=133.000；公式（2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。381；钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/（0.381×489.000)=66.324N/mm2；立杆稳定性计算σ=66。324N/mm2小于［f]=205.00满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算lo=k1k2(h+2a)(3）k2——计算长度附加系数，h+2a=2。100按照表2取值1。007；公式(3）的计算结果:立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a）=1.167×1.007×(1.500+0.300×2）=2。468m；Lo/i=2467.855/15。800=156。000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287;钢管立杆受压强度计算值；σ=12356。820/(0。287×489.000)=88。047N/mm2；立杆稳定性计算σ=88.047N/mm2小于[f］=205。00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6。梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容（1）。模板支架的构造要求:a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;c。高支撑架步距以0.9—-1.5m为宜，不宜超过1。5m.（3）.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10-—15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。(5）.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。(6）.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d。地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）。施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.（三）600*1500梁支撑计算1。各项参数（1）。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。30；脚手架步距（m）：1.50；脚手架搭设高度（m）:6.00；梁两侧立柱间距（m):0。45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数：2;（2）.荷载参数模板与木块自重(kN/m2）：0。350；梁截面宽度B(m）：0。600；混凝土和钢筋自重(kN/m3）：25。000；梁截面高度D（m):1。500;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.000;施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。000;（3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2):1。300;木方的间隔距离（mm):300。000；木方的截面宽度(mm):80。00;木方的截面高度(mm)：100.00；（4）.其他采用的钢管类型（mm):Φ48×3。5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0。80；2.梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.（1)。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:q1=25。000×1.500×0。450=16.875kN/m;（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.350×0.450×（2×1。500+0。600）/0.600=0。945kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2。000）×0。600×0.450=1。080kN；（2）。木方楞的支撑力计算均布荷载q=1。2×16.875+1。2×0。945=21.384kN/m；集中荷载P=1.4×1。080=1。512kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力］分别为：N1=7.196kN；N2=7.196kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8。000×10.000×10。000/6=133.33cm3；I=8。000×10.000×10.000×10.000/12=666。67cm4;（3）。木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7。196/0。450=15.992kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0。1×15.992×0.450×0.450=0。324kN。m；截面应力σ=M/W=0.324×106/133333。3=2。429N/mm2;木方的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（4)。木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×15。992×0。450=4.318kN;截面抗剪强度计算值T=3×4317.840/（2×80.000×100.000)=0.810N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;木方的抗剪强度计算满足要求!（5）。木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×13。327×450.0004/（100×9500。000×666。667×103）=0.058mm;木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求！3。梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。5.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N—-立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力:N1=7。196kN；脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。129×6.000=0.930kN;N=7。196+0。930=8.126kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1.58；A-—立杆净截面面积(cm2）:A=4。89；W—-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5。08；σ—-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205.00N/mm2；lo——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或（2)计算lo=k1uh（1)lo=(h+2a)(2)k1-—计算长度附加系数，按照表1取值为：1。167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u=1.700；a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300m;公式（1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1。700×1。500=2.976m；Lo/i=2975。850/15。800=188。000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值;σ=8125。920/(0.203×489.000）=81。859N/mm2;立杆稳定性计算σ=81.859N/mm2小于［f]=205。00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2。100m;Lo/i=2100.000/15.800=133.000；公式（2)的计算结果:由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。381；钢管立杆受压强度计算值；σ=8125。920/(0.381×489.000）=43。615N/mm2；立杆稳定性计算σ=43.615N/mm2小于［f]=205。00满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算lo=k1k2（h+2a）（3)k2——计算长度附加系数，h+2a=2.100按照表2取值1.007；公式(3）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a）=1.167×1。007×（1.500+0。300×2）=2.468m；Lo/i=2467。855/15。800=156。000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。287;钢管立杆受压强度计算值；σ=8125.920/（0。287×489.000)=57。900N/mm2;立杆稳定性计算σ=57。900N/mm2小于[f］=205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6。梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]：除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容（1）。模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.（2）.立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以为宜，不宜超过1。5m。（3）。整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—-15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4)。剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10——15m设置。(5).顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.（6）.支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）。施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.欢乐海岸都市文化娱乐区创意展示中心金属屋面工程落地式脚手架搭拆方案编制人：审核人:审批人：珠海市晶艺玻璃工程2021年9月16日目录工程概况…………2编制依据…………4施工工艺…………53。1脚手架的主要杆件及材料选用…………53.2脚手架的设计及构造……………。………53。3、立柱构造要求……………63。4、纵向水平杆构造要求……………………63。5、横向水平杆的构造要求…………………73.6、剪刀撑与横向支撑的构造要求…………73.7、架体搭设…………………83。8、脚手架基础构造要求…………