模板施工方案改支撑体系报监理

编制依 （2西区4#商业楼（一期）等2项（市大兴区生物东配套6号及7 （3）相关、规 《工程强制性条文GB50026-GB50009-JGJ59-JGJ33-JGJ80-JGJ46-JGJ162-JGJ130-JGJ166-工程概8250m（500m（寸450×800，寸本工程三层，西4#楼地上四层、西10#楼三层，框架结构，墙体主要为室施工重点、难点本工程三层，地上四层，单层面积约4万㎡，三层剪力墙较多，模板本工程二层为无梁楼盖，楼板厚度为500mm，均布荷载较大，对满堂支撑体施工部现场部署旁边，进场模板、木方在此加工完后由塔吊吊运至施工部位。由于场地狭小，-6.000m高区域在一层以下施工阶段可作为临时堆场及加地；筏板基础施工完成后，8ST7030，8eeeee@ee@e 1212段594彻11段348段 13 16段109．一;rr区17三8910段／/1511毛1651211992段勹l89C65 137气335十5畸＠施工准备 、00，横杆尺寸：600、900、1200，顶托：可调600。施工进度计划及保证措施施工进度计划计划保证措施施工内容及方法模板设计选型配以50mm×100mmm木枋为次龙骨和Φ48.3双为背楞，三层墙体采用φ20对拉螺杆加斜撑予以加固；二层、一层墙体采用A区龙骨和槽钢[8B区C区梁骨和Φ48.3双为主龙骨，碗扣架+扣件的组合支撑体系板A区15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，配以40mm×40mm×3mm方钢为次龙骨和Φ48.3双为主龙骨，支撑B区C区普通板采用15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，配以墙体模板采面覆膜木模板，规格为915mm×1830mm。三层墙体采用竖向背楞为50×100木方＠200，横向背楞为,48.3双二层层高为6.1m，一层层高为5.7m，墙体采用竖向背楞为50×100木方＠200，墙体最下端一道横向背楞,48.3双距底部200，最下端一道至第六道横向背楞M18＠360×600，第六道至顶部对二层、一层每边竖向不少于4道斜撑，沿墙长度方向间距为1.5m i厂叮勹1叮勹1'-日木朸 夹护坡

444, `·.'.·｀＿驴罕二严，七｀＇；人·~..－，．-，`．;主龙骨主龙骨48C二层、一层墙体模板支撑示意模板支撑除定型大模板之外，在柱子四边及四角均设置斜撑，竖向不少于3道斜撑，二层6.1m层高，一层、首层5.7m层高，柱子设置4道竖向斜撑，一颗柱子不少于板接触处用加工后的木方配合U托。圆柱做法同方柱，柱箍使用木方做成圆弧状 圆弧形 次龙骨第一次支模从底板到梁底,浇筑混凝土至上一层梁底部,在该处留设水平施工缝,第二次浇筑与水平梁板一起浇筑。 采用1220×2440×15mm的双面覆膜木模板,采用侧模包底模，板模压侧模的方法，梁底模配置成定型模板，梁底、梁侧模背楞为50×100木枋间距200mm，主楞为,48.3双@立杆间距的1/2。梁高大于600沿高度方向不少于两根M14对拉螺栓，每500mm布置一道对拉螺杆，沿梁长方向间距为1/2立杆间距。4m由于主梁高度较高，为保证梁底不下挠，在主梁下口附加顶托，梁底模上挠2‰，梁底支撑体系与楼板支撑体系一致，另在梁底增设附加立杆，间距同满堂架立杆间距,梁底水平间距为立杆间距的1/2(在立杆处和两根立杆之间设水平,扣件锁紧)，以600mm×900mm主梁为例，其余截面尺寸梁参照布置，详图如下：部位主楞采用,48.3双。在结构楼板、梁混凝土浇筑前，须提前确定布料机摆放位置，并在布料机位置3m×3m范围内，将下部碗扣架支撑体系立杆间距减小为原立杆间距的1/2，起到对上350mm，500mm，其中U300mm4m2‰拱。平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。梁混凝土浇筑前，须提前确定布料机摆放位置，并在布料机位置3m×3m范围内，将下部距地面350mm，最多不得超过550mm，3.7m，支撑架以每个搭设单元为单位，四周架体外立面均设置竖向剪平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。个顶板的覆膜多层板按同一顺序、同一方缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼柱帽部位采用15mm厚双面覆膜多层板，底部及侧边次龙骨采用100×50@200木方，主楞为,立杆采用48.3双，间距为碗扣支撑体系立杆横、纵间距的1/2，必须保证柱与采用15mm厚双面覆膜多层板，多层板裁切成100mm条状，条状模板沿梁高度方向拼装成弧形，拼缝处采用50×100木方固定，主龙骨为,48.3双（弯成圆弧状）沿梁高度方向等间距布置两道，M14@500，100/300。环形环模楼梯底模采面覆膜木模板，背枋为50×100@200mm，底模超出侧模2-3cm。制作前木木踏步小木底后浇带独立支撑，将板底模及梁底模、侧模连同支撑一起支设完毕，与两侧梁板支撑体系单独搭设，后浇带两侧各搭设一列双排脚手架，并设横向水平杆将四根立杆连成一体。立杆上部加设顶托，使木枋与板底或梁底模板。有梁的部位在梁宽中部加设一根立杆，并将该立杆与其它立杆连接起来。后浇带上部采用15mm避免等杂物进入后浇带，并应在后浇带两侧采用砂浆做好挡水措施。施工方法安装前准备→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→穿墙螺栓→清扫墙内杂①支设前模板底部板面应平整，模板下部用底部顶撑以防跑模，沿墙体边③安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管，将模板清理干净④以同样的方法安装另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。⑦在钢筋绑扎前搭设支撑、操作平台。操作平台采用φ48.3，沿墙体方向通长搭设，操作平台支撑架沿墙体方向每隔四跨设剪刀撑一道。在进行水平结构施工时，支撑架、操作平台拆除或改造成水平梁板模板满堂架。模板安装过程中随时使用线锤调整模板垂直度，检查调整后加固。模板支撑采用短，从上到下共设四道支撑。1m铺设楼板模板→支撑架加固②调整梁底标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模④铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。⑥梁板模板支撑采用碗扣式脚手架，设三道水平连接杆件，立杆在梁的位置进行调整，本工程梁侧、底模板采用100×100固，侧角撑。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，底模板超出侧模2-3cm模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装。为了保证踏步板一次成型，踢步模45目工长和项目技术签字后报送监理方可生效执行。底模：构件跨度大于8m100%后，方可拆除。构件跨度小于8m75%后，方可拆除。在混凝土强度达到要求后，楼板混凝土的拆模时间不得少于14天。100m，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆架。拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，敲击模板。验。模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意模板、轴线位置模板的拆除，现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度,除满足设计要求劳动力计划及劳动组织职 1男2男3女4男技术5女6男7男8男9男男男男男男男女员男员男男机电男男男456主要机具设备182MB-93MB-94MJ-956-20质量保证措施 允许偏差15 52 -3- - 435262 允许偏差152 322 43 -6序 123456789（m板2,1520梁15202020员名字写在木板上，也将施工班组的名字写在木板上，并将木板悬挂于现场施工地点，同时在木板上以图纸形式标明小组负责施工区域。现场管理根据如发现某段施工质量有问题，可以立即根据标牌查找到操作，及时提出要求。其二，现场悬挂施准工检自准工检自技交 资整安全保证措施⑸严禁非操作塔吊，严禁和信号工酒后或疲劳操作，信号不清，吊物不垂直，重量不清或超重等各种违章情况下不得操作。⑶机组要按照设备保养的规定认真作好设备保养，保持良好的运行状态，每文明施工措施 ⑷现场管理、作业均要佩戴的出入证(卡)来后集中运往现场的站，不得随意弃洒；墙体剔除的水泥碎块也应派专人清理干净，运往站；拆下来的废旧螺栓、螺母、铁钉等不得随意丢弃，应收集起来清理备用或回成品保护⑶为保证质量,板面应随时清灰,及时涂刷新的剂附录.计算书1、墙模板体系计算书48mm×3.5mm间距600mm，直径20mm。mm215mm，1.4N/mm215.0N/mm2模1.3N/mm213.0N/mm2mm2

二、墙模板荷载标准值计算

cγcT——混凝土的入模温度，取20.000℃；Vβ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。F2=0.9×6.000=5.400kN/m2三、墙模板面板的计算面板的计算宽度取3.20m。q=W=320.00×1.50×1.50/6=120.00cm3；I=320.00×1.50×1.50×1.50/12=A

弯矩图 剪力图

A

变形图M0.787kN.m最大变形V=0.289mmf0.787×1000×1000/120000=6.558N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；f[f],截面抗剪强度设计值T[T]，满足要求!面板最大挠度计算值v=四、墙模板内龙骨的计算内龙骨强度计算均布荷载AA 450B内龙骨弯矩图

内龙骨剪力图AA 450B内龙骨变形图经过计算得到最大弯矩M=经过计算得到最大支座F=经过计算得到最大变形V=W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.246×106/42666.7=11.20N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!T=3Q/2bh<T=3×5696/(2×40×80)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2(3)内龙骨挠度计算最大变形v五、墙模板外龙骨的计算A

支 弯矩图8.24

11.240.00

14.233.003.0014.23

11.24 8.24剪力图 B

支 变形图最大弯矩最大变形最大支座力六、对拉螺栓的计算N<[N]=NA——对拉螺栓有效面积f170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):对拉螺栓有效面积(mm2A=对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=36.708对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。二、墙模板荷载标准值计算

cγcT——混凝土的入模温度，取20.000℃；Vβ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。F2=0.9×6.000=5.400kN/m2三、墙模板面板的计算面板的计算宽度取5.95m。q=W=595.00×1.50×1.50/6=223.13cm3；I=595.00×1.50×1.50×1.50/12=A

弯矩图

剪力图

A

变形图M1.465kN.m最大变形V=0.289mmf1.465×1000×1000/223125=6.566N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；f[f],截面抗剪强度设计值T[T]，面板最大挠度计算值v=四、墙模板内龙骨的计算内龙骨强度计算均布荷载AAB

内龙骨弯矩图33

12.0

内龙骨剪力图AAB内龙骨变形图M=0.797kN.m经过计算得到最大支座F=8.992kN经过计算得到最大变形V=1.148mmW=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.797×106/42666.7=11.68N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!T=3Q/2bh<T=3×4559/(2×40×80)=1.137N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2(3)内龙骨挠度计算最大变形v五、墙模板外龙骨的计算集中荷载P取横向支 A

支 弯矩图6.59

8.990.00

11.392.402.4011.39

8.99 6.59剪力图 A

支 变形图最大弯矩最大变形最大支座力六、对拉螺栓的计算N<[N]=NA——对拉螺栓有效面积f170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):18对拉螺栓有效直径(mm):对拉螺栓有效面积(mm2A=对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]29.580对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=29.3742、楼板模板体系计算书《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-模板支架搭设高度为3.2m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m木方40×80mm，间距200mm，梁顶托采48×3.5mm。扣件计算折减系数取1.00。12由于荷载效应控制的组合S最大，荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数采用的类型为φ48×3.5一、模板面板计算考 的结构重要系数，静荷载标准 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=(1)抗弯强度计f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距WM=0.100ql2其中q——荷载设计值M=f0.064×1000×1000/33750=1.901N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计T=3Q/2bh<[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/v=(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算M=集中荷载P=考 的结构重要系数，静荷载标准 面板的计算跨度l= f0.148×1000×1000/33750=4.390N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算荷载的计算钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×0.98×0.500=0.441kN/m计算单元内的木方集中力为木方的计算均布荷载q=M0.125ql2=0.125×3.56×0.90×0.90=0.361kN.m最大剪力Q=0.5×0.900×3.564=1.604kN最大支座力W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=(1)木方抗弯强度计算f=0.361×106/42666.7=8.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

Q=T=3Q/2bh<T=3×1604/(2×40×80)=0.752N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2(3)木方挠度计v(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为M=0.9，P0.9×2.5kN经计算得到M=f=0.812×106/42666.7=12.04N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!集中荷载取木方的支座力P=3.207kN均布荷载取托梁的自重q=0.104kN/m33.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kN33.21kNAB 托梁弯矩图

3.2

3.373.36.296.3

托梁剪力图22.08kN2.08kN2.08kN2.08kN2.08kN2.08kN22.08kN2.08kN2.08kN2.08kN0.10kN/m2.08kN2.08kN 托梁变形图M=1.315kN.m经过计算得到最大支座F=15.987kN经过计算得到最大变形V=0.953mm截面抵抗矩W=截面惯性矩I=顶托梁抗弯强度计算顶托梁挠度计算最大变形v=四、模板支架荷载标准值(立杆轴力静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=0.9NG=0.9×(NG1+NG2+NG39.845kN活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+五、立杆的稳定性计算其中N——立杆的压力设计值，N=15.08kNA——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W[f]——立杆抗压强度设计值，[f]=ah——最大步距l0*——由长细比，为2200/15.8=139 满足要求φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到经计算得到σ[f],满足要求!MWk其中W——风荷载标准值khlalbNw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到σ=14152/(0.353×489) σ[f],六、楼板强度的计算 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积A=2700.0mm2，f=360.0N/mm 板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，第2层楼板所需承受的荷载为M混凝土弯曲抗压强度设计值为f=7.20N/mm2ξ=Asfy/bh0fcm=M=αbh =0.155×4500.000×180.0002×7.2×10- 0结论：由于∑Mi=162.71=162.71>《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建筑结构荷载规范》GB50009-《钢结构设计规范》GB50017-《混凝土结构设计规范》GB50010-《建筑地础设计规范》GB50007-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-模板支架搭设高度为5.5m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m木方40×80mm，间距200mm，梁顶托采48×3.5mm。扣件计算折减系数取1.00。1图 楼板支撑架荷载计算单采用的类型为φ48×3.5一、模板面板计算考 的结构重要系数，静荷载标准 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.50×1.50/6=45.00cm3；I=120.00×1.50×1.50×1.50/12=(1)抗弯强度计f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距WM=0.100ql2其中q——荷载设计值M=f0.040×1000×1000/45000=0.891N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计T=3Q/2bh<[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/v=(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算M=集中荷载P=面板的计算跨度l=经计算得到Mf0.146×1000×1000/45000=3.244N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算荷载的计算钢筋混凝土板自重q11=模板的自重线荷载q12=q2(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为木方的计算均布荷载q=M0.125ql2=0.125×1.67×1.20×1.20=0.301kN.m最大剪力Q=0.5×1.200×1.671=1.002kN最大支座力W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=(1)木方抗弯强度计算f=0.301×106/42666.7=7.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

Q=T=3Q/2bh<T=3×1002/(2×40×80)=0.470N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2(3)木方挠度计v(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为M=0.9，P0.9×2.5kN经计算得到M=f=1.132×106/42666.7=11.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!集中荷载取木方的支座力P=2.005kNN NNNNk2 N NNNNk2 NNNN2.00k2.00k2.00k2.000.09kN/m00k2.00k2.00k 托梁弯矩图442.82

660

75.253.230.7085.2527

2.026

2.824托梁剪力图N NNNNk1N NNNNk1 NNNN1.04k1.04k1.04k1.040.09kN/m04k1.04k1.04k 托梁变形图M=1.476kN.m经过计算得到最大支座F=13.370kN经过计算得到最大变形V=1.516mm截面抵抗矩W10.16cm3；截面惯性矩I24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算最大变形v=四、模板支架荷载标准值(立杆轴力静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重NG1=模板的自重NG2=钢筋混凝土楼板自重NG3=0.9NG=0.9×(NG1+NG2+NG37.230kN活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+五、立杆的稳定性计算其中N——立杆的压力设计值，N=13.21kNA——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W[f]——立杆抗压强度设计值，[f]=ah——最大步距l0*——由长细比，为2200/15.8=139 满足要求φ——受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到经计算得到σ[f],满足要求!MW kM=0.9×0.9×1.4Wl k其中Wk——风荷载标准值kWkhlalbNw——考虑风荷载时，立杆的压力最大值经计算得到σ=12800/(0.353×489) σ[f],六、楼板强度的计算 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积A=2700.0mm2，f=360.0N/mm b×h=4500mm×200mmh0=180mm。楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，M混凝土弯曲抗压强度设计值为f=7.20N/mm2ξ=Asfy/bh0fcm=M=αbh =0.155×4500.000×180.0002×7.2×10- 0结论：由于∑Mi=162.71=162.71>3、梁模板支撑体系计算书B=250mm，梁截面高度梁模板使用的木方截面40×80mm，模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2cγcT——混凝土的入模温度，取20.000℃；Vβ——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。F2=0.90×4.000=3.600kN/m2作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.44+140×3.60)×0.50=14.184N/mm面板的截面惯性矩IWW=50.00×1.50×1.50/6=18.75cm3；I=50.00×1.50×1.50×1.50/12=f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距WM=0.100ql2其中q——荷载设计值M=f0.128×1000×1000/18750=6.808N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!T=3Q/2bh<[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/v=N<[N]=NA——穿梁螺栓有效面积fN=穿梁螺栓有效面积为穿梁螺栓承受拉力最大值为N=8.510kN；每个截面布置1道穿梁螺栓。六、撑脚手架的计（2）600×1700梁截面宽度B=600mm，H=1700mm，梁模板使用的木方截面40×80mm，二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2cγcT——混凝土的入模温度，取20.000℃；Vβ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。F2=0.9×6.000=5.400kN/m2三、梁底模板木楞计算四、梁模板侧模计算作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+140×5.40)×1.70=65.729N/mm面板的截面惯性矩IWW=170.00×1.50×1.50/6=63.75cm3；I=170.00×1.50×1.50×1.50/12=抗弯强度计算f=M/W<其中f——面板的抗弯强度计算值M——面板的最大弯距WM=0.100ql2其中q——荷载设计值M=f0.263×1000×1000/63750=4.124N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!抗剪计T=3Q/2bh<[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!v=0.677ql4/100EI<[v]=l/v=五、穿梁螺栓计算N<[N]=NA——穿梁螺栓有效面积fN=穿梁螺栓有效面积为穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9.859kN；每个截面布置4道穿梁螺栓。六、撑脚手架的计4、柱模板体系计算书4.11300×1900柱模板的截面宽度B=1300mm，B方拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=1800mm，H方拉螺栓3道，柱模板的计算高度L=6100mm，d500mm。柱箍采48mm×3.5mmB7H10木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。二、柱模板荷载标准值计算cγcT——混凝土的入模温度，取20.000℃；Vβ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。F2=0.9×3.000=2.700kN/m2三、柱模板面板的计算A

面板的计算宽度取柱箍间距