半岛城邦花园二期高支模体系施工方案

精选优质文档倾情为你奉上精选优质文档倾情为你奉上专心专注专业专心专注专业精选优质文档倾情为你奉上专心专注专业目录TOC一、编制依据 2二、工程概况和整体施工布置 22.1、工程概况 22.2、结构特点 2三、模板工程 33.1、材料要求 33.2、墙模板施工 33.3、柱模板施工 73.4、梁模板施工 83.5、楼板模板施工 103.6、其余构件模板施工 103.7、模板及支撑要求 103.8、模板安装的质量要求 103.9、模板的拆除 113.10、质量检验要求 12四、计算书 12楼板模板计算 13一、参数信息 13二、模板层板计算 14三、模板支撑木枋的计算 15四、托梁材料计算 17五、模板支架立杆荷载标准值(轴力) 18六、立杆的稳定性计算 18七、楼板强度的计算 20八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 22墙模板计算 24一、参数信息 24二、墙模板荷载标准值计算 24三、墙模板层板的计算 25四、墙模板槽钢、木枋的计算 27五、穿墙螺栓的计算 31梁模板计算书 33一、参数信息 33二、梁底模板计算 33三、梁底支撑的计算 35四、梁跨度方向钢管的计算 38五、立杆的稳定性计算 40六、梁模板高支撑架的构造和施工要求 43一、编制依据深圳市清华苑建筑设计有限公司设计的“半岛城邦花园二期工程”施工图；应用的主要规范、规程、评定标准1.2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20011.2.2《混凝土结构设计规范》GB50010-20021.2.3《建筑结构荷载规范》GB50009-20011.2.4《钢结构设计规范》GB50017-20031.2.5《施工技术》2002（3）1.2.6《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》半岛城邦花园二期工程施工组织计划二、工程概况和整体施工布置2.1、工程概况半岛城邦花二期工程位于蛇口东角头，北面靠山，南面临海，规模宏大，总建筑面积.23。地下室为二层，一层地下室面积约21179.41，二层地下室面积约42806.65，底板标高为-9.85，顶板标高为-0.05～-1.40，局部有高差。地上由八栋高层住宅，一所中学、一所幼儿园组成，层数2～48层不等。配套设施：一栋会所和一栋商铺。会所建筑规模为900，商铺建筑规模为2400。2.2、结构特点本工程首层最高层高为，局部层高为、，主要板厚为、、、，梁截面最大尺寸为1000×2000，梁配筋最大为3排，以直径22、25的三级钢为主；板配筋主要有：厚板为Φ8～Φ12，间距为100～200，双层双向拉通，厚板为φ8＠200和10＠200双层双向拉通，厚板板底筋10＠180，板面筋10＠150，厚为10＠100双层双向拉通。梁板砼等级为C35，框架柱、墙、连梁砼等级为C60、C40。本工程工期较为紧张，保证该层施工质量是本工程施工中的重要环节，也是做本施工方案的目的。三、模板工程由于砼采用梁板与墙柱一次性浇筑，因此在施工时，模板及模板支撑的整体稳定性是施工的重点。3.1、材料要求3.1.1对于模板支撑所使用的钢管、扣件式脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，对有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。3.1.2模板板材采用18厚双面聚酯木模，木模使用之前必须刷脱模剂。当模板出现破损及时修补、截边。不能修补的更新模板。模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间弹线切割，在同一部位、同一尺寸的情况下做好标示编号。3.1.3模板连接件为φ12mm的高强螺杆，加塑料套管、胶杯、蝶形螺帽，要经常检查是否松动、破损并及时更换。背枋采用50×90木枋，围檩采用8#槽钢。垫枋采用90×90、50×90木枋。对拉螺栓采用φ123.2、墙模板施工3.2.1内外墙模板采用散拼模板，模板背枋为50×90木枋，间距300，围檩采用8#槽钢及φ12的高强螺杆连接成，间距460（横向）×610（纵向），第一道均从楼面200起。3.2.2墙体模板安装⑴、安装工艺流程：抄平放线→内外墙绑扎钢筋→安装内墙门洞模板；水电预埋件安装→隐蔽工程验收→安装内墙模板（安装墙模板前先在墙分布筋上按照460×610间距安装同墙截面的Φ14钢筋内撑）→安装外墙门洞模板→安装外墙模板并拉结固定→自检→浇筑砼⑵、拆除工艺流程浇注混凝土→拆除内侧外墙模板连接固定装置→拆除穿墙螺栓→拆除相邻模板之间的连接件→拆除门窗洞口模板与大模板的连接件→松开外侧大模板的紧固件→用撬棍拨动外侧大模板使其脱离墙面→拆除内侧模板→拆除门窗洞口模板→清理模板。⑶、具体步骤如下：A．浇完楼板砼后弹线找平，在墙筋处用1：3水泥砂浆做找平层，找平层厚度由板面标高和墙模高度确定。弹墙位置线时每边两端要外延50mm，另在墙位置线外300mm处，再弹一道检查线。B．外墙模板在上、中、下设多道支撑和拉结点（至少四道以上），横向间距2000，使外墙模板与模板架连成整体。C．先拉墙模板上口控制线，在墙下口钉海绵条，然后安塑料套管和穿墙螺栓（穿墙螺栓规格和间距在模板设计时明确）。D．按位置线安装门洞模板，门窗、洞口水平支撑间距同模板横枋，竖向支撑间距500mm。E．模板安装时，螺栓紧固分两次拧紧，第一次粗调至墙边线，第二次挂垂线调整墙模垂直度，再紧固螺栓。3.3、柱模板施工3.3.1、柱模板采用散拼模板，背枋方为50×90木枋，间距300（木枋中对中间距）,柱箍采用8#槽钢及φ12的高强螺杆连接成，柱箍间距≤610，柱箍第一道从楼面2003.3.2抹找平层做定位墩→弹柱位置线→安装柱模板→安装柱箍→安拉杆或斜撑→自检具体步骤如下：A．浇完楼板砼后在柱筋外四周用1：3水泥砂浆做找平层，找平层厚度由板面标高和墙模高度确定。一般考虑symbol60\f"Symbol"\s1520mm。B．沿柱模外四边，在砼楼面插φ14以上的短钢筋，用于固定柱模板下口，以防止位移。C．弹柱位置线时每边两端要外延50mm，另在柱位置线外300mm处，再弹一道检查线。D．安装柱模板：安装前先在模板下口钉海棉条，再组装模板，校正后再安装柱箍，柱箍安装应水平。（安装柱模板前按照460×610间距在柱箍上安装同柱截面的Φ16钢筋内撑）。E．为了防止模板移位、扭转和弯曲，在柱模板上、下各设一道钢管箍，中间设多道钢管箍与模板架连成整体。同时，柱箍螺栓不要一次拧紧，待对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。F．砼浇筑前将柱模内清理干净，封闭清理口，柱模板底角用干硬性砂浆补缝。G．由于柱的对拉螺栓在同一拉结点可能存在两道，考虑在模板计算过程中，此部位荷载承载力余度不大，在模板支设过程中，必须要保证对拉螺栓间距均匀，两道螺栓的受力相同，避免单根受力过大而拉断。同时，在混凝土浇注过程中，避免振动棒直接振捣在对拉螺栓上。3.4、梁模板施工3.4.1梁侧模背枋采用50×90木枋间距300mm；围檩采用8#槽钢，上下间距610一道，围檩最底下一道从梁底下200起；梁高>700的用φ12高强螺杆间距460（横向）×610（纵向）连接；梁底边缘两侧用90×90木枋，中间用50×90木枋，间距300～350mm；梁下钢管支撑纵横间距为500×500，横杆步距1500，扫地杆离楼面200，每间隔3米纵横向布置一道剪刀撑，大梁下要每间隔2米纵横向布置一道，注意剪刀撑都要向上连续布置，剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角必须控制在45°～60°之间。梁高≥2米或梁宽≥1.5米的梁下立杆下部要设垫方，联系立杆的水平杆要与同楼层标高的水平杆连通。此部分的剪刀撑在垂直于梁的方向进行加密，为2米一道。平行于梁的剪刀撑在梁边进行布置。剪刀撑的间距为3.4.2梁模板的安装工艺流程：弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装侧模和墙柱与梁接头模板（安装梁模板前按照460×610间距在梁内安装同梁截面的Φ16钢筋对撑）→自检A．安装梁板支撑，支撑间距施工时必须按支撑设计执行。B．按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度L≥4m，梁中按L/400起拱。C．安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内清理干净。D．水电的预埋管，要加穿泡沫板固定在梁板底，不要打孔穿管。E．梁钢筋绑扎完毕后，清理杂物，安装侧模和墙柱与梁头模板。F．特别注意梁底垫枋下小横杆要用两个扣件与立杆固定。G．未注明部分参见《半岛城邦花园二期工程地下室模板施工方案》。3.5、楼板模板施工楼板的模板垫枋50×90，间距≤250布置，模板应垂直于木枋方向铺钉；板下钢管支撑纵横向间距1100×1100（大梁边一道平行梁方向间距500），扫地杆离地200，大横杆步距1500；板底每隔3跨沿全高纵横向设置剪刀撑。楼板模板的安装工艺流程：支立柱→上立柱横向拉杆→校正标高、铺设木枋→铺模板→模板拼缝处理→自检A．支柱间距经计算确定。支撑纵方向顺直，间距要准确。B．楼板支柱顶部标高要拉水平标高线控制，用symbol70\f"Symbol"\s1548钢管做支撑时，钢管高度不得超过楼板模板。C．标高经校正后，支柱间加水平拉杆，一般离地200—300mm设一道，往上纵横方向每隔1.5米D．拉杆和剪刀撑要普遍设置，剪刀撑视具体情况一般设置在跨中部位。3.6、其余构件模板施工按《半岛城邦花园二期工程地下室模板施工方案》执行。3.7、模板及支撑要求按规范要求：高于4米的模板支架，从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，具体设置在第二、四步。支撑有足够的稳定性、强度和刚度，在砼浇捣过程中不变形、不移位。模板接缝严密，不得漏浆。模板及支撑在安装过程中，必须设置临时固定装置，防止倾覆。模板表面必须刷脱模剂，多次周转使用的模板必须清除杂物，拔去钉子。3.8、模板安装的质量要求现浇结构模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5层高垂直全高≤5m6全高>5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度以上）5预埋件和预留空洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，03.9、模板的拆除现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无要求时，应符合下列规定：⑴、侧模在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损害后，方可拆除。转换梁属厚大砼结构，为保证其有效养护，防止砼内外温差过高，转换梁侧模拆除后利用对拉螺杆洞插短钢筋挂麻袋洒水进行养护，养护时间不少于14天。⑵、转换层模板在浇筑完砼28天以后混凝土达到100%强度时方可拆除。⑶、模板的拆除应经过项目技术负责人审批后经允许才可拆模。3.10、质量检验要求⑴、保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确。⑵、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。⑶、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。⑷、模板接缝应严密，不得漏浆。四、计算书按照钢管架计算书，梁竖向荷载直接传至地下室顶板梁上时，计算模型中假设地下室顶板梁承受上部下传的均布荷载，同时，要求地下室顶板梁下的钢管支撑不能拆除。结合半岛城邦花园二期工程高大模板工程专家评审意见书，对施工过程需具体采取的一些对应措施总结如下：1、首先在搭设高大模板钢管架前，我司要求各施工队严格按照规定要求进行弹线，首先弹线确定地下室顶板上钢管的位置，然后在地下一层楼板上按照上一层钢管的部位弹线以确定梁板下各根立杆支柱的具体位置与上层钢管对应，从而确保地下室顶板上、下的各根立杆能够相互对应。2、按照计算书假定模型，地下室顶板梁承受的是均布荷载，所以在钢管立柱的底部应避免直接落地形成集中荷载，而应采取铺垫垫板形式加大梁面承载面积。具体铺垫的垫板采用18mm厚的模板铺垫于地下室顶板梁上，范围同地下室顶板梁截面。3、高支模为重要、危险的分项工程，施工中必须严格按照施工方案施工，支撑的各项间距及参数现场不得随意调整，若发现安全隐患或特殊情况应及时向上级汇报，待排除隐患后方能继续施工。4、计算书中，分别选取了具有代表性的部位进行计算，主要包括墙柱模板技术、梁模板计算、柱模板计算、楼板模板技术，具体计算过程如下：楼板模板计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:木枋支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数层板采用胶合层板，厚度为18mm；板底支撑采用木枋；层板弹性模量E(N/mm2):9500；层板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木枋抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木枋的间隔距离(mm):250.000；木枋弹性模量E(N/mm2):9500.000；木枋抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木枋的截面宽度(mm):50.00；木枋的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):8.90；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):150.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板层板计算:层板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的层板作为计算单元层板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板层板的按照三跨连续梁计算。层板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板层板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.1+1.4×2.5=8.42kN/m最大弯矩M=0.1×8.42×0.252=0.053kN·m；层板最大应力计算值σ=52625/54000=0.975N/mm2；层板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；层板的最大应力计算值为0.975N/mm2小于层板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求。3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.1kN/m层板最大挠度计算值v=0.677×4.1×2504/(100×9500×)=0.004mm；层板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；层板的最大挠度计算值0.004mm小于层板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑木枋的计算:木枋按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=67.5cm3；I=5×9×9×9/12=303.75cm4；木枋计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.15=0.938kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.938+0.088)+1.4×0.625=2.105kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.105×1.12=0.255kN.m；最大支座力N=1.1×q×l=1.1×2.105×1.1=2.547kN；木枋最大应力计算值σ=M/W=0.255×106/67500=3.773N/mm2；木枋的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；木枋的最大应力计算值为3.773N/mm2小于木枋的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×2.105×1.1=1.389kN；木枋受剪应力计算值T=3×1.389×103/(2×50×90)=0.463N/mm2；木枋抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；木枋的受剪应力计算值0.463N/mm2小于木枋的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=1.2（q1+q2）=1.23kN/m；最大挠度计算值ω=0.677×1.23×11004/(100×9500×)=0.4224最大允许挠度[V]=1100/250=4.4mm；木枋的最大挠度计算值0.4224mm小于木枋的最大允许挠度4.4mm,四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.547kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.242kN.m；最大变形Vmax=2.036mm；最大支座力Qmax=12.344kN；最大应力σ=.375/10160=122.234N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值122.234N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.036mm小于1100/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×6=0.83kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1.1×1.1=4.538kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.791kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.1×1.1=5.445kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=14.573kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=14.573kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.71；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=14602.68/（0.53×489）=56.228N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=56.228N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.5+0.1×2)=2.029m；Lo/i=2028.602/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=14602.68/（0.406×489）=73.401N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=73.401N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=8900mm×150mm，楼板的跨度取3.8M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=130mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.9m,短边为3.8m；q=2×1.2×(0.35+25×0.15)+1×1.2×(0.83×9×4/8.9/3.8)+1.4×(2.5+2)=17.2kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×17.201=17.201kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×17.2×3.82=20.591kN.m；因平均气温为20℃得到5天龄期混凝土强度达到48.3%,C25混凝土强度在5天龄期近似等效为C12.07。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=5.794N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×130×5.794)=0.143计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.143×(1-0.5×0.143)=0.133；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.133×1×1000×1302×5.794×10-6=13.001kN.m；结论：由于∑M1=M1=13.001<=Mmax=20.591所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.9m,短边为3.8m；q=3×1.2×(0.35+25×0.15)+2×1.2×(0.83×9×4/8.9/3.8)+1.4×(2.5+2)=23.18kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×23.181=23.181kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×23.18×3.82=27.75kN.m；因平均气温为20℃得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C25混凝土强度在10天龄期近似等效为C17.28。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.294N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×130×8.294)=0.1计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.1×(1-0.5×0.1)=0.095；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.095×1×1000×1302×8.294×10-6=13.316kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=26.317<=Mmax=27.75所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.9m,短边为3.8m；q=4×1.2×(0.35+25×0.15)+3×1.2×(0.83×9×4/8.9/3.8)+1.4×(2.5+2)=29.16kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×29.162=29.162kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×29.16×3.82=34.909kN.m；因平均气温为20℃得到15天龄期混凝土强度达到81.27%,C25混凝土强度在15天龄期近似等效为C20.32。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.747N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×130×9.747)=0.085计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.085×(1-0.5×0.085)=0.081；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M3=αs×α1×b×ho2×fcm=0.081×1×1000×1302×9.747×10-6=13.406kN.m；结论：由于∑M3=∑M2+M3=39.724>Mmax=34.909所以第15天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。墙模板计算：一、参数信息1.基本参数木枋间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):460；槽钢间距(mm):610；穿墙螺栓竖向间距(mm):610；对拉螺栓直径(mm):M12；槽钢截面类型:轻型80×40×3.0；槽钢截面惯性矩I(cm4):43.92；槽钢截面抵抗矩W(cm3):10.98；槽钢弹性模量E(N/mm2):.00；槽钢抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；木枋截面尺寸：50×90mm，90×90mm；木枋抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；木枋弹性模量E(N/mm2):9500.00；木枋抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；18mm胶合层板弹性模量(N/mm2):9500.00；层板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；层板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、墙模板荷载标准值计算，其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.0mβ1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48.659kN/m2、144.000kN/m2，取较小值48.659kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板层板的计算层板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在木枋上的三跨连续梁计算。层板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--层板计算最大弯矩(N.mm)；l--计算跨度(木枋间距):l=300.0mmq--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.61×0.90=32.057kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.61×0.90=1.537kN/m；q=q1+q2=32.057+1.537=33.594kN/m；层板的最大弯矩：M=0.1×33.594×300.0×300.0=3.02×105N.mm；按以下公式进行层板抗弯强度验算：其中，σ--层板承受的应力(N/mm2)；M--层板计算最大弯矩(N.mm)；W--层板的截面抵抗矩:b:层板截面宽度，h:层板截面厚度；W=610×18.0×18.0/6=3.29×104mmf--层板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；层板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.02×105/3.29×104=9.18N/mm2；层板截面的最大应力计算值σ=9.18N/mm2小于层板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V--层板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(木枋间距):l=300.0mmq--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.61×0.90=32.057kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.61×0.90=1.537kN/m；q=q1+q2=32.057+1.537=33.594kN/m；层板的最大剪力：V=0.6×33.594×300.0=6046.92N；截面抗剪强度必须满足:其中，--层板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--层板计算最大剪力(N)：V=6046.92N；b--构件的截面宽度(mm)：b=610mm；hn--层板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--层板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；层板截面的最大受剪应力计算值:=3×6046.92/(2×610×18.0)=0.826N/mm2；层板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；层板截面的最大受剪应力计算值=0.826N/mm2小于层板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48.66×0.61=29.68N/mm；l--计算跨度(木枋间距):l=300mmE--层板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--层板的截面惯性矩:I=61×1.8×1.8×1.8/12=29.65cm4；层板的最大允许挠度值:[ω]=0.84mm；层板的最大挠度计算值:ω=0.677×29.68×3004/(100×9500×2.96×105)=0.579层板的最大挠度计算值:ω=0.579mm小于等于层板的最大允许挠度值[ω]=满足要求！四、墙模板槽钢、木枋的计算(一).木枋直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，木枋宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×90×90/6=67.5cm3；I=50×90×90×90/12=303.75cm4；木枋计算简图1.木枋的抗弯强度验算木枋跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--木枋跨中计算最大弯矩(N.mm)；l--计算跨度(槽钢间距):l=610.0mm；q--作用在木枋上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.3×0.90=15.77kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.3×0.90=0.77kN/m，其中，0.90为折减系数。q=15.77+0.77=16.54kN/m；木枋的最大弯矩：M=0.1×16.54×610.0×610.0=6.15×105N.mm；木枋的抗弯强度应满足下式：其中，σ--木枋承受的应力(N/mm2)；M--木枋计算最大弯矩(N.mm)；W--木枋的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75×104；f--木枋的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；木枋的最大应力计算值：σ=6.15×105/6.75×104=9.11N/mm2；木枋的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；木枋的最大应力计算值σ=9.11N/mm2小于木枋的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.木枋的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω—木枋的最大挠度(mm)；q--作用在木枋上的线荷载(kN/m)：q=48.66×0.3=14.60kN/m；l--计算跨度(槽钢间距):l=610.0mm；E--木枋弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--木枋截面惯性矩(mm4)，I=3.04×106；木枋的最大挠度计算值:ω=0.677×14.60×6104/(100×9500×3.04×106)=0.474木枋的最大容许挠度值:[ω]=2.44mm；木枋的最大挠度计算值ω=0.474mm小于木枋的最大容许挠度值[ω]=(二).槽钢承受木枋传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，槽钢截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:槽钢：80×40×3.0；截面抵抗矩W=10.98cm3；截面惯性矩I=43.92cm4；槽钢计算简图3.槽钢抗弯强度验算槽钢跨中弯矩计算公式：其中，作用在槽钢的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.3×0.61=11.2kN；槽钢计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=460mm槽钢最大弯矩:M=0.175×11200×460.00=9.016×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--槽钢的最大应力计算值(N/mm2)M--槽钢的最大弯矩(N.mm)；M=9.016×105N/mmW--槽钢的净截面抵抗矩；W=1.10×104mm[f]--槽钢的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；槽钢的最大应力计算值:σ=9.016×105/1.10×104=81.96N/mm2；槽钢的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；槽钢的最大应力计算值σ=81.96N/mm2小于槽钢的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！4.槽钢的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在槽钢的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.3×0.61=11.2kN；L--计算跨度(水平螺栓间距):L=460.0mm∨--槽钢计算最大剪力(N)；槽钢的最大剪力：∨=0.6×11.2×460=901.6N；槽钢截面抗剪强度必须满足:其中，τ--槽钢截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--槽钢计算最大剪力(N)：∨=901.6N；b--槽钢的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--槽钢的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--槽钢的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；槽钢截面的受剪应力计算值:τ=3×901.6/(2×80.0×100.0)=0.169N/mm2；槽钢的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；槽钢截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；槽钢截面的受剪应力计算值τ=0.169N/mm2小于槽钢截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！5.槽钢的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P--木枋作用在支座上的荷载(kN/m)：P=48.66×0.3×0.61＝8.9kN/m；ω--槽钢最大挠度(mm)；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=460.0mmE--槽钢弹性模量（N/mm2）：E=.00N/mm2；I--槽钢截面惯性矩(mm4)，I=4.39×105；槽钢的最大挠度计算值:ω=1.146×8.9×4603/(100××4.39×105)=0.0001槽钢的最大容许挠度值:[ω]=1.68mm；槽钢的最大挠度计算值ω=0.0001mm远小于槽钢的最大容许挠度值[ω]=五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径按10.25mm穿墙螺栓有效面积:A=82.47mm2穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×8.247×10-5=14.02kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=48.659×0.46×0.61=13.65kN。穿墙螺栓所受的最大拉力：N=13.65kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=14.02kN，满足要求！梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数此处以KZL1000×2000mm为例进行计算，楼板厚度取180.00mm；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40，立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):梁支撑架搭设高度H(m)：4.92；梁两侧立柱间距(m):1.5；承重架支设:两根承重立杆，木枋支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木枋弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木枋抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木枋抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；层板类型：胶合层板；层板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；层板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底木枋间距300～350mm，两侧木枋截面尺寸为90×90mm，中间为50×90mm梁底纵向支撑根数：4；层板厚度(mm)：18.0；二、梁底模板计算层板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，由于梁宽为1000mm，梁底木枋按333间距；层板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×18×18/6=2.70×104mmI=500×18×18×18/12=2.43×105mm41.抗弯强度验算按以下公式进行层板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；L--计算跨度(梁底支撑间距):L=333.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×2.00×0.90=27.54kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=27.54+0.19+1.26=28.99kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×28.989×0.3332=0.322kN.m；σ=0.322×106/2.70×104=11.93N/mm2；梁底模层板计算应力σ=11.93N/mm2小于梁底模层板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×2.000+0.35）×0.50=25.68KN/m；L--计算跨度(梁底支撑间距):L=333.33mm；E--层板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；层板的最大允许挠度值:[ω]=333.33/250=1.333mm；层板的最大挠度计算值:ω=0.677×25.675×333.34/(100×9500×2.43×105)=0.93mm；层板的最大挠度计算值:ω=0.93mm小于层板的最大允许挠度值:[ω]=333.3/250=1.333mm，满足要求！三、梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2×0.333=17kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.333×(2×2+1)/1=0.583kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.333=1.5kN/m；2.木枋的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×17+1.2×0.583=21.1kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.5=2.1kN/m；木枋计算简图木枋按照三跨连续梁计算。本算例中，木枋的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=67.5cm3；I=5×9×9×9/12=303.75cm4；木枋强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=21.1+2.1=23.2kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×23.2×0.333×0.333=0.257kN.m；最大应力σ=M/W=0.257×106/67500=3.81N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；木枋的最大应力计算值3.81N/mm2小于木枋抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!木枋强度验算:V=0.60ql=0.60×23.2×0.333=4.635kN木枋受剪应力计算值τ=3V/2bh=3×4.635×1000/(2×90×90)=0.858N/mm2木枋抗剪强度设计值[τ=1.7N/mm2；木枋的受剪应力计算值0.858N/mm2小于木枋抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求。木枋挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=17.000+0.583=17.583kN/m；木枋最大挠度计算值ω=0.677×17.583×166.6674/(100×9500×303.75×104)=0.003mm；木枋的最大允许挠度[ω]=0.167×1000/250=0.667mm；木枋的最大挠度计算值ω=0.003mm小于木枋的最大允许挠度[ω]=0.667mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.000=51.000kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(51.000+0.350)+1.4×4.500=67.920kN/m2；梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.968kN，中间支座最大反力Rmax=4.838；最大弯矩Mmax=0.242kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.233mm；最大应力σ=0.242×106/5080=47.64N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值47.64N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!四、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过木枋的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.968KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.129kN.m；最大变形Vmax=0.091mm；最大支座力Rmax=3.162kN；最大应力σ=0.129×106/(5.08×103)=25.42N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值25.42N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.091mm小于500/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.838KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.645kN.m；最大变形Vmax=0.455mm；最大支座力Rmax=15.804kN；最大应力σ=0.645×106/(5.08×103)=127.031N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值127.031N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.455mm小于500/150与10mm,满足要求!五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.162kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.139×4.92=0.823kN；N=3.162+0.823=3.985kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=3985.422/(0.207×489)=39.373N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=39.373N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.003×(1.5+0.1×2)=1.99m；Lo/i=1989.852/15.8=126；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压