时代广场模板施工方案

资中时代广场模板工程专项施工方案PAGE广厦建设杭州建工集团责任有限公司—PAGE35—目录TOC\o"1-3"\h\z一、工程概况 2二、模板工程质量目标 2三、支模材料的选择 2四、模板配制、安装 2五、特殊部位模板支撑 5六、模板的拆模要求 6七、模板及支架设计的验算 6A、地下室180厚室外顶板支架计算书 6B、标准层楼板模板支架计算书： 11C、地下室梁截面350×800，计算书如下： 18D、墙板支架计算书： 28模板专项施工方案一、工程概况资中时代广场工程位于桥南路西侧，场地西侧为良种场职工集资楼，南东侧隔桥南路与资中商务宾馆相望，场地为拆旧建新场地，大部分已基本挖至地下室大板底。总建筑面积为78279m2；建筑层数为：地下3层；地上31层；建筑高度为：99.9m。±0.000标高为348.45米，地下室标高为负三层-12.30米。本工程为框支剪力墙结构形式，采用端承桩基础，地下室底板厚300mm，外墙剪力墙厚300mm，地下室底板、墙板、顶板等混凝土均采用密实防水混凝土，防水抗渗等级为S6级。消防水池为S8，地下室底板、地梁混凝土强度等级为C40。地下室吊二层梁的结构设计截面尺寸350×800mm。地下室顶板厚分别为：180mm。剪力内墙厚度400mm，标准层楼板厚度为100mm。主体剪力墙、板混凝土强度等级为C30-C50。二、模板工程质量目标模板工程是主体结构质量的重量保证，将直接影响混凝土质量和施工进度，是主体结构施工阶段占用工期最长，成本最高的分项工程，模板配料方案必须从质量、进度、成本和可操作性等方面综合考虑。在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转材料的投入，降低工程成本，本工程单位建筑面积大，周转材料需要量多。根据本项目部的实际情况和对本工程的质量承诺，决定模板支撑体系采用φ48×3.5焊接钢管、九合板、50×100方木料，墙用Φ14对拉螺杆牢固等主要材料。三、支模材料的选择本工程采用以下支模材料：九合板（厚度15mm、18mm）：平板、梁、墙模板。松木方料（100×50mm）：模板连接排挡。12#槽钢、钢管（483.5）：围楞和搭支模架及作为柱箍。扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。Φ14对拉螺栓：用于拉结墙两侧模板。四、模板配制、安装1.模板的配制1.1地下室底板采用木模，墙板厚300mm、400mm。地梁截面尺寸分别为：350×6001.2现浇楼板支模现浇楼板采用15厚九合板支模，支模排挡采用50×100方木档，间距不得大于30cm。九合板使用时严禁随意锯割。1.3梁模板1）梁模板底板采用18mm厚高强度九合板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；2）梁侧板采用高强度九合板配制，配制方法同柱模；3）梁模板排挡采用松木档，间距不得大于40cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；4）侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱，以1.5/1000为标准。1.4楼梯模板楼梯底模采用九合板，踏步侧模板和踏步挡板采用50厚木板。踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，在踏步浇砼前用木板封闭。由于浇砼时将产生上顶力，踏步模板与底板间用对拉螺栓固定。具体支模见下图：1.5剪力墙支模：本工程地下室剪力墙厚为300~400mm，地下室车库、地下室吊一层为4.20m,吊二层为4.50m。剪力墙采用高强度九合板配制，具体配置方法同柱模，Ф14对拉螺栓连接。采用50×100方木作衬档边成整体，接头错开，方木长度为2000mm，竖向档距按对拉螺栓间距而立。2.支模方法2.1内外剪力墙支模1)待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽验收合格后，方可立模。2)内外模板均采用50×100方木作衬档边成整体，方木长度为2000mm，使接头错开，竖向档距按照对拉螺栓间距而立，根据计算，水平间距第一根螺栓间距与接槎处200mm；以上不大于53）剪力墙外侧模板采用48钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形帽固定件或成品铁板垫块加螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。4）地下室剪力墙内外侧模板采用48钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形帽固定件或成品铁板垫块加螺帽拧紧，外楞间距不大于500mm，内楞采用50×100的方木，第一道内楞间距不大于200mm，以上内楞间距不大于300mm。对拉止水螺栓（Ф12）的第一根螺栓间距与接槎处200；以上不大于450mm5）剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸+2、-3mm，每层垂直度2mm，预留洞：中心线位移5mm，截面内部尺寸+5、-0mm。2.2标准层现浇平板支模标准层现浇板厚以100mm为主，标准层层高为3m。1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸150×50mm；②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；③立杆设立横向间距不得大于100cm，纵向间距不得大于100cm，水平横杆第一根离地1.8米，上部间距不得大于1.5米/道；④承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45º－60º角设置，每轴设一道；⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。跨度大于8m的梁起拱度宜为全跨长的3/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围(单位mm)内：轴线位移2，标高＋2，－3，截面尺寸＋2，－3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸＋8。五、特殊部位模板支撑（一）、地下室顶板模支撑地下室顶板厚为120mm，吊二层最高处达4.5m，因此其模板及其支撑必须有足够的强度、刚度、稳定性。层高最高处立杆纵横间距为0.6×0.6m其它部位为0.8×0.8m，立杆下必须设150×50mm的木制垫块。纵横向设置扫地杆，扫地杆距地不大于200mm。纵横设置水平杆，第一道水平杆步高为1.6m第二水平杆步高为1.5m，第三道水平杆步高为1.0m。纵横设置剪刀撑，剪刀撑与地面成45~60度角,立杆顶部采用双扎,立杆不允许搭接。（详见附图1）（二）、地下室框架梁模板支设地下室顶板梁板的结构设计截面尺寸多为350×800mm，梁下立杆均为单立杆。（详见附图2、3）（三）、梁板后浇带模板支设（采用局部早拆体系）楼层后浇带梁板底模与其它模板断开支设，梁底模板采用15mm厚的胶合板，支撑采用钢管483.5与ø20松原木配合支撑。松原木支撑在后浇带的两侧。当楼层混凝土达到设计强度后，钢管支撑可拆除，而松原木一直支撑至后浇带封闭后达到设计强度后才能拆除。松原木必须顶紧支设。（四）、标准层板模板支撑主楼标准层板结构设计截面尺寸分别为：100mm。因此必须采用钢管483.5满堂脚手架支撑。该处楼板模板支撑立杆间距为1.0×1.0m.立杆下必须设150×50mm的木制垫块。纵横设置扫地杆，扫地杆距地不大于200mm。纵横设置水平杆，第一道水平杆步高为1.8m第二水平杆步高为1.5m。纵横设置剪刀撑，剪刀撑与地面成45~60度角。立杆顶部采用双扎。（详见附图4）（五）、大梁模板支撑本工程除转换层外最大梁断面尺寸为350×800mm，梁基本跨度为8.8m，该梁处层高为4.50m。现浇板厚为120mm，是本工程支模的重点。因此必须采用钢管483.5满堂脚手架支撑。该处楼板模板支撑立杆间距为用0.8×0.8m，梁部位立杆纵距为0.4m，横距为0.4m。梁下立杆采用单立杆,立杆下必须设150×50mm的木制垫块。纵横设置扫地杆，扫地杆距地不大于200mm。纵横设置水平杆，第一道水平杆步高为1.8m第二水平杆步高为1.2m。纵横设置剪刀撑，剪刀撑与地面成45-60度角，立杆顶部采用双扎。梁部位立杆采用单立杆，梁部位立杆不允许搭接，板部位立杆一般情况下不允许反搭接。如确需搭接，其搭接长度不少于1m，且搭接部位不少于3只扎头。梁侧模增设14螺杆三道。梁侧模方木档的间距不大于300mm，梁底方木间距不大于150mm。六、模板的拆模要求1.模板拆除前应由施工班组填写拆模申请，经技术人员批准后方可进行拆模。2.拆模前技术人员对施工班组进行安全技术交底，并做好记录。3.底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的要求：构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1004.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。5.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6.模板拆除的顺序和方法应按照配板设计要求的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。7.拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，严禁抛扔，不得留有悬空模板等。8.超2m以上模板拆除时要搭设钢管临时脚手架。拆除区域设置警戒线并设专人监护。9.模板拆除后，应按规格堆放整齐，清理干净刷油后运至下一工作面。七、模板及支架设计的验算A、地下室180厚室外顶板支架计算书1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.40；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.3；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；楼板支撑架荷载计算单元一、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.250×0.200=1.25kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.250=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.000+2.000)×0.800×0.250=0.800kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.25+0.088)=1.606kN/m；集中荷载p=1.4×0.800=1.120kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.120×0.800/4+1.606×0.8002/8=0.352kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.120/2+1.606×0.800/2=1.352kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.352×106/64.000×103=5.500N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为5.500N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.800×1.606/2+1.120/2=1.202kN；方木受剪应力计算值T=3×1202.000/(2×60.000×80.000)=0.376N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木受剪应力计算值为0.376N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.25+0.088=1.338kN/m；集中荷载p=0.800kN；方木最大挠度计算值V=5×1.338×800.0004/(384×9500.000×2560000.00)+800.000×800.0003/(48×9500.000×2560000.00)=0.644mm；方木最大允许挠度值[V]=800.000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值0.644mm小于方木的最大允许挠度值3.200mm,满足要求!二、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.606×0.800+1.120=2.405kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.727kN.m；最大变形Vmax=1.241mm；最大支座力Qmax=9.595kN；钢管最大应力σ=0.727×106/5080.000=143.155N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值143.155N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.000kN，按照扣件抗滑承载力系数0.800，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.800kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.595kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×3.000=0.348kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.572kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+2.000)×0.800×0.800=2.560kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.071kN；五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.071kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m；L0/i=2000.000/15.800=127.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9070.760/（0.412×489.000）=45.023N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=45.023N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！B、标准层楼板模板支架计算书：1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.12；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.14；计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；楼板支撑架荷载计算单元一、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：kN(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.140=1.05kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.000+2.000)×1.000×0.300=1.200；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.05+0.105)=1.386kN/m；集中荷载p=1.4×1.200=1.680kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.680×1.000/4+1.386×1.0002/8=0.593kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.680/2+1.206×1.000/2=1.443kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.593×106/64000.00=9.265N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为9.265N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.386×1.000/2+1.680/2=1.533kN；方木受剪应力计算值T=3×1.533×103/(2×60.000×80.000)=0.479N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木的受剪应力计算值0.479N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.155kN/m；集中荷载p=1.200kN；最大挠度计算值V=5×1.155×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+1200.000×1000.03/(48×9500.000×2560000.0)=1.646mm；最大允许挠度[V]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值1.646mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!二、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.000+1.680=2.886kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.972kN.m；最大变形Vmax=2.484mm；最大支座力Qmax=10.496kN；最大应力σ=191.241N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值191.241N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.000kN，按照扣件抗滑承载力系数0.800，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.800kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=10.496kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×2.600=0.302kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.140×1.000×1.000=3.50kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.652kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(2.000+2.000)×1.000×1.000=4.000kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.982kN；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.982kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.800+2×0.100=2.000m；L0/i=2000.000/15.800=127.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=9982.232/(0.412×489.000)=49.547N/mm2；立杆稳定性计算σ=49.547N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！六、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4000mm×140mm,截面有效高度ho=120mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0m；q=2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+1×1.2×(0.302×5×5/4.500/4.000)+1.4×(2.000+2.000)=14.140kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=4.500×14.143=63.644kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×63.640×4.0002=60.691kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300.000/(4000.000×100.000×7.488)=0.144查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.134此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×b×ho2×fcm=0.134×4000.000×100.0002×7.488×10-6=40.025kN.m；结论：由于∑Mi=M1+M2=40.025<=Mmax=60.691所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0m；q=3×1.2×(0.350+25.000×0.120)+2×1.2×(0.302×5×5/4.500/4.000)+1.4×(2.000+2.000)=18.670kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=4.500×18.666=83.998kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×84.000×4.0002=80.100kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300.000/(4000.000×100.000×9.968)=0.108查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.102此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×b×ho2×fcm=0.102×4000.000×100.0002×9.968×10-6=40.736kN.m；结论：由于∑Mi=M1+M2=80.762>Mmax=80.100所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。C、地下室梁截面350×800，计算书如下：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):0.20；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.40；梁两侧立柱间距(m):0.81；承重架支设:木方支撑平行梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（实际采用立杆纵横间距均为400，梁底中间为双立杆，梁两侧边跨立杆横距为400）2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×60×60/6=24.00cm3；I=40×60×60×60/12=72.00cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×105/2.40×104=6.863N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=6.863N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/1=5.40N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=7.20×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.317mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.317mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×105/6.40×104=2.702N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=2.702N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.50×0.30/1=2.70KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)=0.033mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.033mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800.00×18.00×18.00/6=4.32×104mm3；I=800.00×18.00×18.00×18.00/12=3.89×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.80×0.90=7.711kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.35×0.90=0.132kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.3×2.00×0.35×0.90=0.819kN/m；q=q1+q2+q3=7.711+0.132+0.819=8.662kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×8.662×0.1502=0.019kN.m；σ=0.019×106/4.32×104=0.44N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.44N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.80=28.84KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×28.840×150.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.027mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.027mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=150.0/250=0.600mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.80×0.150=3.060kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.350×0.150×(2×0.80+0.35)/0.800=0.128kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.150=0.675kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.060+1.2×0.128=3.826kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m；荷载设计值q=3.826+0.945=4.771kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6=6.40×101cmI=6.000×8.000×6.000×8.000/12=2.56×102cm3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(0.810-0.800)/2=0.005m；c=0.800m；跨中最大弯距M=0.125×4.771×0.800×0.800+0.5×4.771×0.800×0.005=0.386kN.m；方木最大应力计算值σ=386000.00/6.40×104=6.031N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值6.031N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=7.153×0.800/2=2.861kN；方木受剪应力计算值T=3×2861/(2×60.00×80.00)=0.894N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.894N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=3.06+0.128=3.188kN/m；方木最大挠度ω=3.188×800.000×(8×810.0003-4×800.0002×810.000+800.0003)/(384×10000.000×2.56×106)=0.698mm；方木的挠度设计值[ω]=810.000/250=3.240mm；方木的最大挠度ω=0.698mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.240mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=3.062kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.400/0.150=3经过简支梁的计算得到：钢管支座反力RA=RB=(3-1)/2×3.062+3.062=6.124kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为2×3.062+3.062=9.185kN；钢管最大弯矩Mmax=(3×3-1)×3.062×0.400/(8×3)=0.408kN.m；支撑钢管的最大应力计算值σ=0.408×106/5080.000=80.362N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值80.362N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.000kN，按照扣件抗滑承载力系数0.800，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.800kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.185kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=9.185kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.400=0.372kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.81-0.80)/2)×0.40×0.35=0.068kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.81-0.80)/2)×0.40×0.150×(1.50+24.00)=0.744kN；N=9.185+0.372+0.068+0.744=10.369kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=10368.828/(0.207×489.000)=102.435N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=102.435N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！.D、墙板支架计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×24.319×300.0×300.0=2.19×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.19×105/2.43×104=9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×24.319×300.0=4377.353N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4377.353N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×4377.353/(2×450×18.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.811N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.71×0.45=21.47N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×21.47×300.004/(100×9500.00×2.19×105)=0.567mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.567mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.106×450.0×450.0=1.64×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.64×105/6.40×104=2.565N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=2.565N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝