高支模满堂脚手架专项施工方案

1、大唐延安发电厂2350MW“上大压小”热电联产工程大唐延安发电厂2350MW“上大压小”热电联产工程高支模满堂堂脚手架架专项施施工方案案批准：审核：编制：*项目部部2016年年08月16日第 第 页目 录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc3599487151 编制依依据2 HYPERLINK l _Toc3599487162 工程概概况2 HYPERLINK l _Toc3599487173 施工方方案 PAGEREF _Toc359948717 h 23. HYPERLINK l _Toc3599487181施工工流程 PAGEREF _Toc359948718

2、 h 22 HYPERLINK l _Toc3599487193.2 脚脚手架的的设置33 HYPERLINK l _Toc3599487203.3 脚脚手架的的搭设333. HYPERLINK l _Toc3599487214脚手手架的拆拆除 PAGEREF _Toc359948721 h 4 HYPERLINK l _Toc3599487223.5 重重大危险险源监控控及预防防措施 PAGEREF _Toc359948722 h 55 HYPERLINK l _Toc3599487234 安全生生产保证证体系 PAGEREF _Toc359948723 h 55 HYPERLINK l _

3、Toc3599487245 安全技技术保证证体系 PAGEREF _Toc359948724 h 66 HYPERLINK l _Toc3599487256 高支模模满堂脚脚手架的的设计验验算 PAGEREF _Toc359948725 h 66.1 HYPERLINK l _Toc359948726梁梁模板扣扣件钢管管高支撑撑架计算算书 PAGEREF _Toc359948726 h 错误误！未定定义书签签。6.2 HYPERLINK l _Toc359948727扣扣件钢管管楼板模模板支架架计算书书 PAGEREF _Toc359948727 h 错误！未定义义书签。1 编制依依据1.1

4、现现场施工工的条件件和要求求1.2 结结构施工工图纸1.3 建建筑施工工模板安安全技术术规范（JGJ162-2008）1 4混混凝土结结构设计计规范(GB5500110-220100)1.5 建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范(JGJJ1300-20011)1.6建建筑施工工手册第第五版2 工程概概况该项目为综综合楼及及室外工工程，综综合楼属属于高层层建筑，结结构形式式为框架架结构，建建筑面积积67339.334，综综合楼地地下一层层，地上上九层，地地下为设设备用房房，建筑筑面积2292.68，地上上1-3层为办办公，4-8层为宿宿舍,9层为多多功能厅厅,建筑面面积为664466

5、.666，建建筑高度度为45.6米。室室外工程程包括围围墙、大大门、道道路、绿绿化、硬硬化、管管线综合合等。本工程九层层 部位支支撑高度度为8.1米，支支撑体系系为高支支模项目目，为危危险性较较大的分分部分项项工程。3 施工方方案高支模采用用扣件式式满堂钢钢管脚手手架，使使用48mmm、壁厚3.55mm钢管,立杆采采用2m,66m钢管，纵纵横水平平杆采用用6m钢管，剪剪刀撑采采用6m钢管。 3.1 施施工流程程：场地清理弹立杆杆定位轴轴线排放纵纵向扫地地杆竖立杆将纵向向扫地杆杆与立杆杆连接安装横横向扫地地杆安装纵纵向水平平杆安装横横向水平平杆安装剪剪刀撑安装连连接件绑扎水水平安全全网3.2 脚

6、脚手架的的设置： 3.22.1 脚手架架立杆纵纵横距为为0.8m，其中中梁纵距距为0.8m,横向间间距为0.33m，竖向向支撑采采用单立立杆，并并用对接接扣件相相互错开开对接，且且不能在在同一步步距内，下下端第一一杆采用用2m杆和6m杆相互互错开，步步距均为为1.55m。3.2.22 剪刀刀撑四边边与中间间每隔4m设置一一道竖向向剪刀撑撑，由底底到顶连连续设置置，满堂堂脚手架架两端与与中间每每隔5m设置一一道水平平剪刀撑撑。3.3 脚脚手架的的搭设3.3.11立杆施工工要求（1）立杆杆设置前前要用墨墨斗线弹弹出立杆杆位置线线，并在在位置线线处设置置立杆。（2）立杆杆接长严严禁搭接接，必须须采用

7、对对接扣件件连接，相相邻两立立杆的对对接接头头不得在在同步内内，且对对接接头头沿竖向向错开距距离不小小于5000mm,各接头头中心距距主节点点不大于于步跨的的1/3。（3）严禁禁将上段段立杆与与下段立立杆错开开固定在在水平杆杆上，立立杆的垂垂直偏差差不大于于架高的的1/3300。（4）、严严禁使用用不合格格、锈蚀蚀、和有有裂纹的的扣件。3.3.22 水平平杆施工工要求 纵横横水平钢钢管水平平方向间间距与立立杆间距距相同，顶顶端水平平杆距楼楼板、梁梁为9000mm,步距为为不大于于1.55m。 （1）脚脚手架底底座上不不大于2000mm处的立立杆上必必须设置置纵、横横向扫地地杆，横横向水平平杆设

8、于于纵向杆杆之下，纵纵向水平平杆固定定在立杆杆的内侧侧，并采采用直角角扣件与与立杆扣扣紧。 （2）纵横横向水平平杆接长长一般采采用对接接扣件连连接，相相邻纵向向水平杆杆对接接接头应交交错布置置，不应应设在同同步、同同跨内，相相邻接头头水平距距离不应应小于5000mm。 （3）每每一主节节点处必必须设置置一根横横向水平平杆，并并采用直直角扣件件扣紧在在纵向水水平杆上上，该杆杆轴线偏偏离主节节点的距距离不应应大于1500mm。 （4）水平平杆必须须扣接在在立杆上上，不得得相互扣扣接。扣扣件螺帽帽一定要要拧紧，立立杆竖接接和水平平杆横接接一定要要采用对对接扣件件，保证证竖向传传力和水水平观感感。 3

9、3.3.3 剪剪刀撑的的设置要要求 （1）每道道剪刀撑撑宽度不不应小于于4跨,其宽度度为46m,连续布布置，斜斜杆应用用旋转扣扣件固定定在与之之相交的的横向水水平杆或或立杆上上，旋转转扣件中中心线至至主 HYPERLINK /baike/detail.asp?t=节点节点点的距离离不得大大于1500mm。剪刀刀撑杆件件的底端端应与地地面顶紧紧，夹角角为4560之间。 （2）满堂堂脚手架架应在同同一立面面处按相相应间距距连续设设置剪刀刀撑（3）剪刀刀撑斜杆杆的接头头采用搭搭接方式式，搭接接长度不不应小于于10000mmm,并采用用三个旋旋转部扣扣件分别别在离杆杆端不小小于1000mm处和搭搭接中

10、段段固定。3.3.44 扣件件要求：（1）扣件件式钢管管脚手架架主要由由直角扣扣件、旋旋转扣件件、对接接扣件连连接，直直角扣件件用于两两根呈垂垂直交叉叉钢管的的连接，旋旋转扣件件用于两两根呈任任意角度度交叉钢钢管的连连接，对对接扣件件用于两两根钢管管的对接接连接，承承载力直直接传递递到结构构板上。（2）扣件件与钢管管的接触触面要保保证严密密，确保保扣件与与钢管连连接紧固固。 （3）扣件件和钢管管的质量量要合格格，满足足施工要要求，对对发现脆脆裂、变变形、滑滑丝的严严禁使用用。 3.3.55 安全全网安全网采用用10ccm10ccm的安安全网，在支撑撑体系上上设置一一道水平平安全网网。高度度为4

11、米。3.4 脚脚手架的的拆除3.4.11 拆除除前应报报审批准准，进行行必要的的安全技技术交底底后方可可进行拆拆除。周周围设围围栏或警警戒标识识，划出出工作禁禁区，禁禁止非拆拆卸人员员进入，并并设专人人看管。拆拆除时，班班组成员员要明确确分工，统统一指挥挥，操作作过程中中精力要要集中，不不得东张张西望和和开玩笑笑，工具具不用时时要放入入工具袋袋内。 3.4.22 严格格遵守拆拆除顺序序，拆除除顺序应应从上而而下，一一步一清清，不允允许上下下同时作作业，本本着先搭搭后拆，按按层次由由上而下下进行，脚脚手架逐逐层拆除除。 3.4.33 拆除除脚手架架的大横横杆、剪剪刀撑，应应先拆中中间扣，再再拆两

12、头头扣，由由中间操操作人往往下顺钢钢管，不不得往下下乱扔；拆除的的脚手架架杆、模模板、扣扣件等材材料应由由专人传传递或用用绳索吊吊下，不不得往下下投扔，以以免伤人人和不必必要的损损失。3.4.44 拆除除过程中中最好不不要中途途换人，如如必须换换人时，应应将拆除除情况交交代清楚楚；拆除除过程中中最好不不要中断断，如确确需中断断应将拆拆除部分分处理清清楚告一一段落，并并检查是是否会倒倒塌，确确认安全全后方可可停歇。 33.4.5 拆拆下来的的钢管、模模板、扣扣件要分分类堆放放，进行行保养，检检修。 3.5重大危危险源监监控及预预防措施施： 3.5.11 作业业中，禁禁止随意意拆除脚脚手架的的构架

13、杆杆件、整整体性构构建、连连接紧固固件。却却因操作作要求需需要临时时拆除时时，必须须经主管管人员同同意，采采取相应应弥补措措施，并并在作业业完毕后后及时予予以恢复复。3.5.22 人在在架设作作业时，应应注意自自我安全全保护和和他人的的安全，避避免发生生碰撞、闪闪失和落落物，严严禁在架架杆上等等不安全全处休息息。 33.5.3 每每班工人人上架工工作时，应应现行检检查有无无影响安安全作业业的问题题，在排排除和能能解决后后方可开开始作业业。在作作业中发发现有不不安全的的情况和和迹象时时，应立立即停止止作业进进行检查查，直到到安全后后方可正正常作业业。4 安全生生产保证证体系项目经理部部健全安安全

14、生产产保证体体系，设设置安全全生产管管理机构构，配备备专职安安全监督督管理人人员，并并赋予一一定的管管理权限限。建立立健全安安全生产产责任制制，严格格执行安安全生产产法律、法法规标准准和企业业安全规规章制度度，确保保安全生生产。工 作 保 证检 查 保 证制定岗位责任执行有关安全施工规程经济保证组织保证工 作 保 证检 查 保 证制定岗位责任执行有关安全施工规程经济保证组织保证项目经理制定安全施工技术措施技术质量科消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品材料设备科购置劳动保护用品机械设备管理易燃爆、半成品堆放检查综合办公室组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查贯彻落实有关安全施

15、工规程进行全员安全教育施工安监科安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工 财务科安全资金保障奖 惩5 安全技技术保证证体系建立以项目目部总工工程师为为主，施施工安监监科、技技术质量量科各专专业人员员组成的的安全技技术保证证体系，负负责编制制施工技技术方案案、作业业指导书书（含安安全技术术措施），负负责专业业技术人人员、特特殊作业业人员、专专业施工工人员、新新入工地地人员及及其它人人员的安安全技术术培训教教育，组组织制订订安全操操作规程程。编制制危险源源识别、风风险评价价、风险险控制计计划和方方案。6 高支模模满堂脚脚手架的的设计验验算板顶标高339.33米；支支撑高度度为8.1米、板板

16、厚为1120mmm；最大大梁截面面 3550*6600作作为梁模模板支撑撑满堂架架计算对对象。选选取板厚厚为1220mm楼板作作为计算算对象。6.1扣件件式梁模模板安全全计算书书6.1.11计算依依据1、建筑筑施工模模板安全全技术规规范JGJJ1622-200082、混凝凝土结构构设计规规范GB5500110-2201003、建筑筑结构荷荷载规范范GB5500009-2201224、钢结结构设计计规范GB5500117-22003计计算参数数基本参数混凝土梁高高h(mmm)600混凝土梁宽宽b(mmm)300混凝土梁计计算跨度度L(mm)3.6模板支架高高度H(mm)8.1计算依据建筑施工工模

17、板安安全技术术规范JGJJ1622-20008模板荷载传传递方式式可调托座次梁悬挑长长度a1(mm)0梁两侧楼板板情况梁两侧有板板梁侧楼板厚厚度120斜撑(含水水平)布置方方式普通型梁跨度方向向立柱间间距la(m)0.8垂直梁跨度度方向的的梁两侧侧立柱间间距lb(m)0.7水平杆步距距h(mm)1.5梁侧楼板立立杆的纵纵距la1(m)0.8梁侧楼板立立杆的横横距lb1(m)0.8立杆自由端端高度a(mmm)300梁底增加立立柱根数数n1梁底支撑小小梁根数数m4架体底部布布置类型型底座结构表面要要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格4833.0次梁类型矩形木楞次梁规格501000面板类型覆面

18、木胶合合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行行方向)钢管规格4833荷载参数基础类型混凝土楼板板地基土类型型/地基承载力力特征值值fak(N/mmm2)/架体底部垫垫板面积积A(mm2)0.2是否考虑风风荷载否架体搭设省省份、城城市陕西(省)延安市(市)地面粗糙度度类型/基本风压值值Wo(kN/m22)/模板及其支支架自重重标准值值G1kk(kNN/m2)0.5新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2kk(kNN/m3)24钢筋自重标标准值G3kk(kNN/m3)1.5施工人员及及设备产产生荷载载标准值值Q1kk(kNN/m2)1.2施施工简图图（图1）剖面图图1 (图图1）剖面图图16.1.22面板

19、验验算根据规范规规定面板板可按简简支跨计计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取b=11m单位面面板宽度度为计算算单元。W=bh22/6=100001122/6=240000mmm3，I=bbh3/122=100001233/122=14440000mmm强度验验算由可变荷载载控制的的组合：q1=0.91.22G11k+(G2kk+G3kk)hb+11.4QQ1kb=0.9(1.22(00.5+(244+1.5)6000/10000)1+1.442.511)=220.2214kkN/mm由永久荷载载控制的的组合：q

20、2=0.91.335GG1k+(G2kk+G3kk)hb+11.40.77Q1kkb=0.99(11.355(00.5+(244+1.5)6000/10000)1+1.440.722.51)=21.4022kN/m取最不利组组合得：q=maxxq11,q2=maax(220.2214,21.4022)=221.4402kkN/mm（图3）面板简简图（图4）面板弯弯矩图Mmax=0.0027kkNmm=Mmaax/WW=0.02771006/2440000=1.1155N/mmm2f=311N/mmm2满足要求挠度验验算qk=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(0.55+(224+1

21、1.5)6000/110000)11=155.8kkN/mm（图5）简图（图6）挠度图图=0.0012mmm=3000/(4-1)4000)=00.255mm满足要求6.1.33次梁验验算由可变荷载载控制的的组合：q1=0.91.22G11k+(G2kk+G3kk)ha+11.4QQ1ka=0.9(1.22(00.5+(244+1.5)6000/10000)3000/110000/(44-1)+1.422.53000/10000/(4-1)=2.0211kN/m由永久荷载载控制的的组合：q2=0.91.335GG1k+(G2kk+G3kk)ha+11.40.77Q1kka=0.99(11.35

22、5(00.5+(244+1.5)6000/10000)3000/110000/(44-1)+1.400.72.553000/110000/(44-1)=22.144kN/m取最不利组组合得：q=maxxq11,q2=maax(22.0221,22.144)=22.144kN/m计算简图：（图7）简图强度验验算（图8）次梁弯弯矩图(kNm)Mmax=0.2277kkNmm=Mmaax/WW=0.27771006/(883.333310000)=3.332N/mm22f=155N/mmm2满足要求抗剪验验算（图9）次梁剪剪力图(kN)Vmax=1.4426kkNmax=VmaaxS/(Ibb)=1

23、1.42261103622.51033/(4416.66771004510)=0.4288N/mmm2=2N/mmm2满足要求挠度验验算挠度验算荷荷载统计计，qk=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)aa=(0.55+(224+11.5)6000/110000)3300/10000/(4-11)=11.588kN/m（图10）变形计计算简图图（图11）次梁变变形图(mm)max=0.3356mmm=1.1110000/4000=22.755mm满足要求6.1.44主梁验验算梁侧楼板的的立杆为为梁板共共用立杆杆，立杆杆与水平平钢管扣扣接属于于半刚性性节点，为为了便于于计算统统一按铰铰节点考考

24、虑，偏偏于安全全。根据据实际工工况，梁梁下增加加立杆根根数为11，故可可将主梁梁的验算算力学模模型简化化为1+2-11=2跨跨梁计算算。这样样简化符符合工况况，且能能保证计计算的安安全。等跨连续梁梁，跨度度为:2跨距为：(等跨)0.335将荷载统计计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁。A.由可变变荷载控控制的组组合：q1=0.91.22G11k+(G2kk+G33k)hha+1.44Q1kka=0.99(11.2(0.5+(24+1.55)6600/10000)3000/(4-11)110000)+11.42.553000/(4-1)10000)=2.0211kN/mB.由永久久

25、荷载控控制的组组合：q2=0.91.335GG1k+(G22k+GG3k)haa+1.400.7QQ1kaa=00.9(1.35(0.5+(24+1.55)6600/10000)3000/(4-11)110000)+11.40.772.53300/(44-1)10000)=22.144kN/m取最不利组组合得：q=maxxq11,q2= maxx(2.0211,2.14)=2.14kkN此时次梁的的荷载简简图如下下（图16）次梁承承载能力力极限状状态受力力简图用于正常使使用极限限状态的的荷载为为：qk= G1kk+(GG2k+GG3k)hha=(0.55+(224+11.5)6000/1100

26、00)3300/(44-1)10000)=1.58kkN/mm此时次梁的的荷载简简图如下下（图17）次梁正正常使用用极限状状态受力力简图根据力学求求解计算算可得：承载能力极极限状态态下在支支座反力力：R=2.6866kN正常使用极极限状态态下在支支座反力力：Rk=1.9983kkN还需考虑主主梁自重重，则自自重标准准值为gk=65.3/110000=0.0655 kNN/m自重设计值值为：g=00.91.22gk=0.991.2665.33/10000=0.0071kkN/mm则主梁承载载能力极极限状态态的受力力简图如如下：（图18）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图则主梁正常常使用极极限状

27、态态的受力力简图如如下：（图19）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图抗弯验验算（图12）主梁弯弯矩图(kNm)Mmax=0.2289kkNmm=Mmaax/WW=0.28991006/(88.9886110000)=332.1151NN/mmm2f=2005N/mm22满足要求抗剪验验算（图13）主梁剪剪力图(kN)Vmax= 4.6755kNmax=QmaxxS/(Ib)=4.6755100006.00841033/(221.556610441.2110)=10.9922N/mmm2=1220N/mm22满足要求挠度验验算（图14）主梁变变形图(mm)max=0.0019mmm=0.711

28、0000/(11+1)/4000=00.8775mmm满足要求支座反反力计算算因两端支座座为扣件件，非两两端支座座为可调调托座，故故应分别别计算出出两端的的最大支支座反力力和非两两端支座座的最大大支座反反力。故经计算得得：两端支座最最大支座座反力为为：R1=0.7222kN非端支座最最大支座座反力为为：R2=9.3511kN6.1.55端支座座扣件抗抗滑移验验算按上节计算算可知，两两端支座座最大支支座反力力就是扣扣件的滑滑移力R1=0.7222kNN=8kN满足要求6.1.66可调托托座验算算非端支座最最大支座座反力为为即为可可调托座座受力R2=9.3511kNN=300kN满足要求6.1.7

29、7立柱验验算长细比比验算立杆与水平平杆扣接接，按铰铰支座考考虑，故故计算长长度l0取步距距则长细比为为：=h/ii=1.6110000/(11.599100)=1100.6299=1550满足要求立柱稳稳定性验验算根据查JJGJ1162-20008附录D得到=0.5588梁侧立杆承承受的楼楼板荷载载N1=11.2(G1kk+(GG2k+GG3k)hh0)+11.4QQ1klla1lb1=(1.22(00.5+(244+1.5)1200/10000)+1.422.5)1.211.2=11.1922kN由第五节知知，梁侧侧立杆承承受荷载载为就是是端支座座的最大大反力R1=0.7222kN由于梁中间

30、间立杆和和梁侧立立杆受力力情况不不一样，故故应取大大值进行行验算NA=maax(NN1+R1,R2)=111.9114kNN考虑架体自自重荷载载得：NB=NAA+1.2HHgkk=11.9144+1.200.0665(8.11+(6600-1200)/110000)=112.5586kkNf=NB/(A)=12.586610000/(0.5888(44.2441000)=500.4883N/mm22=2005N/mm22满足要求6.2扣件件式钢管管支架楼楼板模板板安全计计算书6.2.11计算依依据1、建筑筑施工模模板安全全技术规规范JJGJ1162-200082、混凝凝土结构构设计规规范GGB

31、5000100-200103、建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-201124、钢结结构设计计规范GB50017-20035、建筑筑施工临临时支撑撑结构技技术规范范JGGJ3000-2201336.2.22计算参参数基本参数楼板厚度hh(mmm)120楼板边长LL(m)43.8楼板边宽BB(m)15.6模板支架高高度H（m）8.5主梁布置方方向平行于楼板板长边立柱纵向间间距la(m)0.8立柱横向间间距lb(m)1水平杆步距距h1(m)1.5立杆自由端端高度aa(mmm)300架体底部布布置类型型底座次梁间距aa(mmm)0次梁悬挑长长度a1(mm)0主梁悬挑长长度b1(mm)0主梁合并

32、根根数1结构表面要要求表面外露剪刀撑（含含水平）布布置方式式普通型计算依据建筑施工工模板安安全技术术规范JGJJ1622-20008材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格80800次梁类型矩形木楞次梁规格501000面板类型覆面木胶合合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行行方向)钢管类型4833荷载参数基础类型混凝土楼板板地基土类型型/地基承载力力特征值值fak(kPaa)/架体底部垫垫板面积积A(mm2)0.2是否考虑风风荷载否架体搭设省省份、城城市陕西(省)延安市(市)地面粗糙度度类型/模板及其支支架自重重标准值值G1kk(kNN/m2)0.3新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2kk(kNN/m3)

33、24钢筋自重标标准值GG3k(kN/m33)1.1计算模板及及次梁时时均布活活荷载QQ1k(kN/m22)2.5计算模板及及次梁时时集中活活荷载QQ2k(kN)2.5计算主梁时时均布活活荷载QQ3k(kN/m22)1.5计算立柱及及其他支支撑构件件时均布布活荷载载Q4kk(kNN/m2)1基本风压值值Wo(kN/m22)/简图：（图1）平面图图（图2）纵向剖剖面图11（图3）横向剖剖面图226.2.33面板验验算取b=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。W=bh22/6=100001122/6=240000mmm3I=bh33/122=100001233/122=14440000mmm强度验验

34、算A.当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：q1=0.91.22G11k+(G2kk+G3kk)hb+11.4QQ1kb=0.9(1.22(00.3+(244+1.1)1200/10000)1+1.442.511)=66.7227kNN/m由永久荷载载控制的的组合：q2=0.91.335GG1k+(G2kk+G3kk)hb+11.40.77Q1kkb=0.99(11.355(00.3+(244+1.1)1200/10000)1+1.440.722.51)=6.2229kkN/mm取最不利组组合得：q=maxxq11,q2=maax(66.7227,66.2229)=6

35、.7727kkN/mm（图4）可变荷荷载控制制的受力力简图11B.当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：q3=0.91.22G11k+(G2kk+G3kk)hb=0.99(11.2(0.3+(24+1.11)1120/10000)1)=3.5577kkN/mmp1=0.911.4QQ2k=0.991.422.5=3.115kNN（图5）可变荷荷载控制制的受力力简图22由永久荷载载控制的的组合：q4=0.91.335GG1k+(G2kk+G3kk)hb=0.99(11.355(00.3+(244+1.1)1200/10000)1)=4.0244kN/mp2=0.911.

36、40.77Q2kk=0.991.400.72.55=2.2055kN（图6）永久荷荷载控制制的受力力简图取最不利组组合得：Mmax=0.2276kkNmm（图7）面板弯弯矩图=Mmaax/WW=0.27661006/2440000=111.522N/mmm2f=311N/mmm2满足要求挠度验验算qk=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)bb=(0.33+(224+11.1)1220/110000)11=3.3122kN/m（图8）正常使使用极限限状态下下的受力力简图（图9）挠度图图=0.2211mmm=3000/4400=0.775mmm满足要求6.2.44次梁验验算当可变荷载载Q1k为

37、均均布荷载载时：计算简图：（图10）可变荷荷载控制制的受力力简图11由可变荷载载控制的的组合：q1=0.91.22G11k+（G2k+GG3k)hha+1.44Q1kka=0.99(11.2(0.3+(24+1.11)1120/10000)3000/10000+1.442.53300/10000)=2.0018kkN/mm由永久荷载载控制的的组合：q2=0.91.335GG1k+（G2k+GG3k)hha+1.440.77Q1kka=0.99(11.355(00.3+(244+1.1)1200/10000)3000/110000+1.400.72.553000/110000)=11.8669k

38、NN/m取最不利组组合得：q=maxxq11,q2=maax(22.0118,11.8669)=2.0018kkN/mm当可变荷载载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：q3=0.91.22G11k+(G2kk+G3kk)ha=0.99(11.2(0.3+(24+1.11)1120/10000)3000/10000)=1.0733kN/mp1=0.911.4QQ2k=0.991.422.5=3.115kNN（图11）可变荷荷载控制制的受力力简图22由永久荷载载控制的的组合：q4=0.91.335GG1k+(G2kk+G3kk)ha=0.99(11.355(00.3+(244+1.1

39、)1200/10000)3000/110000)=11.2007kNN/mp2=0.911.40.77Q2kk=0.991.400.72.55=2.2055kN（图12）永久荷荷载控制制的受力力简图强度验验算（图13）次梁弯弯矩图Mmax=0.6621kkNmm=Mmaax/WW=0.62111006/(883.33331033)=77.4555N/mm22f=155N/mmm2满足要求抗剪验验算（图14）次梁剪剪力图Vmax=3.115kNNmax=VmaaxS/(Ibb0)=3.1510000662.551003/(4416.66771004510)=0.9455N/mmm2=2N/mmm

40、2满足要求挠度验验算挠度验算荷荷载统计计，qk=(GG1k+(G3kk+G2kk)hh)aa=(0.33+(224+11.1)1220/110000)3300/10000=00.9994kNN/m（图15）正常使使用极限限状态下下的受力力简图（图16）次梁变变形图max=0.1154mmm=110000/4000=2.5mmm满足要求6.2.55主梁验验算将荷载统计计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁。A.由可变变荷载控控制的组组合：q1=001.2GG1k+(G2kk+G3kk)ha+11.4QQ3ka=0.9(1.22(00.3+(244+1.1)1200/10000)3000/110000+1.411.53000/100