连续刚构桥桥梁抗震分析word

1、抗震分析 1 桥梁结构地震反应分析方法 1.1 概述结构地震反反应分析析分为两两种：一一种是以以地震运运动为确确定过程程的确定定性地震震反应分分析，另另一种是是以地震震运动为为随机过过程的概概率性地地震反应应分析。目目前概率率性地震震反应分分析方法法还不成成熟，世世界各国国的桥梁梁抗震设设计规范范中普遍遍采用确确定性地地震反应应分析方方法。在确定性的的地震反反应分析析时，是是把研究究的桥梁梁结构作作为一个个系统，在在采用有有限元法法时，即即把结构构处理为为若干离离散单元元在有限限个节点点处连接接起来的的一个集集合体，而而把地面面运动看看成是对对系统的的输入，系系统的输输出即是是地震反反应。结结

2、构地震震反应分分析方法法的演变变依赖于于地震理理论的发发展。地地震理论论也称地地震作用用理论，它它研究地地震时地地面运动动对结构构产生的的动态效效应。随随着地震震作用理理论的演演变，产产生了三三种确定定性地震震反应分分析的方方法，即即静力法法，反应应谱法和和动态时时程分析析法。 1.2 反应谱谱分析法法反应谱理论论考虑了了结构的的动力特特性和场场地条件件的影响响。对单单自由度度结构，已已知结构构的阻尼尼比，对对给定的的地震输输入，按按结构固固有周期期变化的的结构最最大地震震反应值值组成的的曲线，称称为反应应谱。反反应谱有有速度反反应谱，位位移反应应谱和加加速度反反应谱。为为数较多多的若干干地震

3、记记录的反反应谱曲曲线的平平均化、光光滑化可可得到设设计反应应谱。反反应谱法法是当前前结构抗抗震设计计中广泛泛使用的的方法，它它是采用用“地震荷荷载”的概念念，从地地震动出出发求结结构的最最大地震震反应，同同时考虑虑了地面面运动和和结构的的动力特特性。反应谱方法法用于抗抗震计算算包括三三个基本本步骤：第一步步根据强强震记录录统计分分析出用用于设计计的地震震动反应应谱；第第二步是是将结构构振动方方程进行行振型分分解，将将位移用用振型广广义坐标标表示，而而广义坐坐标的最最大值由由第一步步中所得得的反应应谱求得得；第三三步，各各项反应应量的最最大值可可通过适适当的方方法将各各振型反反应最大大值进行行

4、组合得得到。由由它的计计算方法法，可以以看出反反应谱理理论是建建立在以以下基本本假定的的基础上上：（1）结构构的地震震反应是是线弹性性的，可可以采用用叠加原原理进行行振型组组合；（2）结构构物所有有支承处处的地震震动完全全相同；（3）结构构物最不不利地震震反应为为其最大大地震反反应；（4）地震震动的过过程是平平稳随机机过程。 1.3 动态时时程分析析法 早期，重重要的建建筑物、大大跨桥梁梁和其它它特殊结结构物采采用多节节点多自自由度的的结构有有限元动动力计算算图式，把把地震强强迫振动动的激振振地震加加速度时时程直接接输入，对对结构进进行地震震时程反反应分析析，这通通称为动动态时程程分析。动动态

5、时程程分析法法从选定定的地震震动输入入(地震动动加速度度时程)出发，采采用多节节点多自自由度的的结构有有限元动动力计算算模型建建立地震震动方程程，采用用逐步积积分法对对方程进进行求解解，计算算地震过过程中每每一瞬时时结构的的位移、速速度和加加速度反反应，从从而可以以分析出出结构在在地震作作用下弹弹性和非非弹性阶阶段的内内力变化化以及构构件逐步步开裂、损损坏直至至倒塌的的全过程程。动态时程分分析法可可以精确确地考虑虑结构、土土和深基基础相互互作用、地地震波相相位差及及不同地地震波多多分量多多点输入入等因素素建立结结构动力力计算图图式和相相应地震震振动方方程。此外，动态态时程分分析法可可以使桥桥梁

6、的抗抗震设计计从单一一的强度度保证转转入强度度、变形形(延性)的双重重保证，同同时使工工程师们们更清楚楚结构地地震动力力破坏的的机理和和提高桥桥梁抗震震能力的的合理途途径。 1.4 地震波波的选择择和输入入模式在结构时程程分析时时，地震震动加速速度过程程是不可可缺少的的，结构构的计算算结果也也取决于于输入的的加速度度时程。在在研究结结构的确确定性地地震反应应分析时时，必须须根据场场地土与与土质的的振动特特性选择择合适的的地震记记录作为为系统的的输入。目前，在抗抗震设计计中或在在实际的的结构地地震分析析中，选选择合适适的地震震动加速速度时程程记录一一般有下下列四种种方法：（1）直接接利用强强震记

7、录录。在使使用时必必须注意意测得该该记录所所在地的的场地地地质条件件与所计计算的桥桥梁所在在地的场场地地质质条件的的相近性性。（2）在结结构所在在地震区区缺乏强强震观测测记录时时，可采采用相似似场地土土与土质质条件下下已观测测到的其其他地区区的地震震记录。（3）可用用规范反反应谱为为目标合合成人工工规范化化地震波波作为输输入地震震记录。（4）对于于重要性性结构物物可以采采用上述述方法选选择合适适的地震震记录外外，更合合理的应应该作结结构场址址上的地地震危险险性分析析，对该该场址上上强地震震动作经经验性和和理论性性的估计计，从大大量实际际地震记记录的统统计特征征出发，通通过数学学、力学学等解析析

8、方法计计算基岩岩、覆盖盖土层中中地震加加速度时时程作为为输入地地震波。在地震动特特性中，对对结构破破坏有重重要影响响的因素素为地震震动强度度、频谱谱特性和和强震持持续时间间等。地地震动强强度一般般由地震震动加速速度峰值值大小来来表示，频频谱特性性可由地地震动加加速度时时程的主主要周期期表示，它它受许多多因素的的影响，如如震源的的特性、震震中距离离、场地地条件等等。因此此在选择择强震记记录时，除除了最大大峰值加加速度应应符合桥桥梁所在在地区的的烈度要要求外，场场地条件件也应尽尽量接近近，也就就是该地地震加速速度时程程的主要要周期应应尽量接接近于桥桥址场地地的卓越越周期。地震动的输输入模式式直接关

9、关系到地地震反应应分析的的结果，要要根据实实际情况况慎重选选取。规规范规定定，对于于抗震设设防烈度度为9度的悬悬臂结构构和预应应力混凝凝土刚构构桥等，应应考虑竖竖向地震震作用与与水平地地震作用用的不利利组合。地震动的输输入模式式又可分分为同步步、不同同步单点点输入和和同步、不不同步多多点输入入。对于于中、小小桥梁，可可假设所所有支承承点上的的水平地地面运动动都是相相同的，因因而进行行同步输输入。对对于桥梁梁长度(或单跨跨跨度)很大的的桥梁，各各支承点点可能位位于显著著不同的的场地土土上，因因此应考考虑地面面运动的的空间变变化性，进进行多点点输入。2 桥梁结结构动力力特性 2.1 动态地地震力计

10、计算方法法计算地震力力常用的的方法有有逆迭代代法、Reiileiigh-Rittz法、Jaccobii法、R1ttZ向量迭迭代法、子子空间迭迭代法和和LarriCZZO、向量量迭代法法等。本设计中，MIDDAS中采用用的是Reyyleiigh-Rittz法分析析。Reyleeighh-Riitz法分析析进行抗抗震是在在n维矢量量空间的的一个子子空间中中，寻找找Reyyleiigh商的驻驻值点(即对应应的近似似特征向向量)和相应应的驻值值(即对应应的近似似特征值值)。对于于简单的的结构，选选取合适适的初始始子空间间比较容容易，Reyyleiigh-Rittz法可以以得到很很好的近近似解；但是对对

11、于大型型的复杂杂结构系系统，选选取合适适的初始始子空间间并不容容易。Reyyleiigh-Rittz法实际际上把n阶特征征值问题题规模缩缩小了，从n阶缩小到s阶，当计算结果的精度与给定的s个初始向量的准确程度有关，初始向量越接近结构的振型，计算的精度就越高； 2.2 桩基模模拟（1）桩基基模拟的的必要性性地震时，上上部结构构的惯性性力通过过基础反反馈给地地基，会会使地基基产生变变形。在在较硬的的土层中中，这种种变形远远比地震震波产生生的变形形小，因因此，当当桥梁建建在坚硬硬的地基基上时，往往往用刚刚性地基基模型对对结构进进行地震震反应分分析，这这一假设设基本上上是符合合实际的的。然而而，当桥桥

12、梁建于于软弱土土层时，地地基的变变形会使使上部结结构产生生移动和和摆动，从从而导致致上部结结构的实实际运动动和按刚刚性地基基假定计计算的结结果有较较大的差差别，这这是由地地基与结结构的动动力相互互作用引引起的。当地震能量量输入结结构物并并引起振振动以后后，上部部结构的的振动通通过基础础反馈给给地基，从从而改变变地震运运动的频频谱组成成，使接接近于结结构物自自振频率率的分量量获得加加强，同同时地基基加速度度幅值较较邻近自自由场地地小。地地基的柔柔性改变变了上部部结构的的动力特特性，使使整个结结构的周周期延长长，改变变了结构构的阻尼尼。有相相当一部部分能量量通过地地基土的的滞回作作用和波波辐射作作

13、用耗散散在土壤壤中。因因此，在在计算结结构地震震反应时时考虑地地基与结结构的相相互作用用是完全全必要的的。（2）桩基基模拟建立模型的的原则之之一就是是要使所所建的模模型与实实际结构构物尽量量接近，其其中当然然也包括括基础的的模拟。若若不模拟拟桩基础础，在承承台下面面就应该该添加完完全固结结的边界界条件，但但实际上上，各个个土层都都会不可可避免地地产生横横向、竖竖向的变变形，因因此考虑虑桩土效效应可以以使结果果更接近近真实值值。 下面用用m法计算算桩基础础的水平平位移，此此方法将将作以下下几点假假定：将土看作作弹性变变形介质质，其地地基系数数在地面面（或冲冲刷线）处处为零，并并随深度度成比例例增

14、长；基础与土土之间的的粘着力力和摩阻阻力均不不予考虑虑；在水平力力和竖直直力作用用下，任任何深度度处土的的压缩性性均用地地基系数数表示。桩的计算宽宽度：模型中的等等代土弹弹簧根据据规范中中的“m”值法计计算各参参数。对对于各桩桩的计算算宽度，按按规范公公式计算算如表 1： （ 1）式中，桩桩基截面面形状换换算形状状；受力换算算系数；桩间相互互作用系系数。 表 1桩的的计算宽宽度桩径1.5m部位中间墩横向向中间墩纵向向计算宽度1.50331.5033地基土一共共包括五五层:第一层层为软塑塑黏土，土土层厚度度为6m；第二二层为硬硬塑黏土土，土层层厚度为为6m；第三三层为坚坚硬、半半坚硬黏黏土，土土

15、层厚度度为8m；第四四层为砾砾岩、砾砾石，土土层厚度度为12m；第五五层为卵卵石及坚坚硬砾石石，土层层厚度为为18m。选定定第五层层为持力力层，桩桩端进入入持力层层8m，桩长40m。由公路桥桥涵地基基与基础础设计（JTG D63-2007）规范得各土层的相应m值见表 -2：表 2各土土层土的的比例系系数土层第一层第二层第三层第四层第五层各土层等代代刚度计计算步骤骤：= 1 * GB3 根据地地基基础础规范中中给出的的m法计算算桩基的的土弹簧簧的基本本公式： （7-2）式中： 各土层层厚度；基础的计计算宽度度；地基土的的比例系系数各土层中中点距地地面的距距离= 2 * GB3 当基础础在平行行于

16、外力力作用方方向由多多根桩组组成时，桩桩的计算算宽度可可按下式式计算 （ 3）地面或局部部冲刷线线以下桩桩的计算算埋入深深度可按按下式计计算 （ 4）本设计中，横横桥向以以及纵桥桥向均有有4根桩，故故两个方方向上的的计算相相同，=1.55m，=3.5m，故可可得m=3.5mm0.6=44.5mm式中，平平行于水水平力作作用方向向上的桩桩间净距距。又有，式中，平平行于水水平力作作用方向向的桩间间相互影影响系数数；与平行于于水平力力作用方方向的一一排桩的的桩数n有关的的系数，当n=1时，=1.0；n=2时，=0.6；n=3时，=0.5；n=4时，=0.45。故，带入入（ 3）得到到m现在只需将将得

17、到的的、值带入入（ 2）即可可得到值值。桥梁的地震震反应分分析研究究中，考考虑桩-土共同同作用时时，在力力学图式式中作如如下处理理。假定定土介质质是线弹弹性的连连续介质质，等代代土弹簧簧刚度由由土介质质的动力力m值计算算。“m法”是我国国公路桥桥梁设计计中常用用的桩基基静力设设计方法法。在此此采用的的动力mm值最好好以实测测数据为为依据。由由地基比比例系数数的定义义可表示示为 （ 5）式中中，土体对对桩的横横向抗力力；z土层的的深度；桩在深度度z处的横横向位移移(即该处处土的横横向变位位值)。由此，可求求出等代代土弹簧簧的刚度度为 （ 6）式中，a为为土层的的厚度，为该土层在垂直于计算模型所在

18、平面的方向上的宽度，从而计算得出各桩基节点土弹簧的等待刚度见表 3表 3各土土层等代代土弹簧簧刚度计计算结果果土层（m）（横向）（纵向）Z（m）横向（kNN/m）纵向（kNN/m）131.50331.503380001.5541088541088231.50331.503380004.516232241623224331.50331.50331500007.55072662.555072662.55431.50331.503315000010.57101667.557101667.55541.50331.5033250000142104220021042200641.50331.5033250

19、000182705440027054400741.50331.5033500000226613220066132200841.50331.5033500000267815660078156600941.50331.50335000003090180000901800001041.50331.5033100000034204400800020440080001141.50331.503310000003822845560002284556000土弹簧模拟拟模型示示意图见见图 1。图 1桩桩基土弹弹簧模拟拟示意图图 2.3 桥梁结结构模型型建立结构的力学学模型是是进行结结构静、动动力分析析时所采采

20、用的能能够反映映结构力力学性能能和构造造特点的的计算图图式。目目前对桥桥梁的地地震反应应分析都都是建立立在对实实桥进行行合理简简化所得得模型基基础上进进行的，所所以地震震反应结结果的正正确与否否很大程程度上取取决于模模型建立立的是否否合理，是是否能用用来真实实地模拟拟实际结结构。因因此，正正确建立立结构的的动力计计算模型型是进行行地震反反应分析析的首要要前提。本本文在建建立结构构模型时时主要有有以下几几点考虑虑：（1）模型型中各个个部分采采用的单单元类型型以及结结构节点点单元的的划分，一一定要尽尽可能地地再现真真实结构构的力学学特点和和构造特特点；（2）结构构内部各各个独立立部分之之间的连连接

21、，一一定要符符合实际际情况；（3）整个个结构体体系的边边界条件件，一定定要尽可可能地准准确，接接近真实实情况。根据以上情情况确定定的抗震震分析模模型见图图 2。图2抗震分分析模型型 2.4 连续刚刚构桥自自振特性性计算用模态分析析可确定定结构的的固有频频率(自振频频率)和振型型。固有有频率和和振型是是结构动动力计算算中的重重要参数数。桥梁梁的自振振特性反反应了桥桥梁结构构自身固固有的动动力性态态。表 4列出了了前十阶阶有桩与与无桩自自振频率率对比。表 4全桥桥空间模模型前10阶有桩桩和无桩桩自振频频率模态次序有桩（考虑虑桩土效效应）无桩自振频率振型特点自振频率10.22999355全桥纵向振振

22、动0.2400792220.31774655全桥一阶对对称横弯弯0.3677577730.61444622全桥一阶反反对称横横弯0.6633495540.85007933主梁一阶对对称竖弯弯0.8766235551.20330099右主墩顺桥桥向振动动1.2100465561.39993666主梁二阶对对称横弯弯1.4233379971.77005200左主墩顺桥桥向振动动1.7977955582.08551755左右主墩顺顺桥向振振动2.0899468892.59557744主梁二阶对对称竖弯弯2.66445577102.86669644主梁二阶反反对称横横弯3.07884233从上表可以以

23、看出：（1）考虑虑与不考考虑桩土土效应对对于桥梁梁结构的的动力特特性有明明显的差差别，前前者各阶阶的自振振频率比比后者小小，说明明考虑桩桩土效应应减小了了结构的的自由度度，因此此考虑桩桩土效应应在抗震震分析中中是很必必要的。（2）桥跨跨结构纵纵向基本本频率为为0.22299935 Hz，横向向基本频频率为0.33174465 Hz，说明明受到柔柔性高墩墩的影响响，结构构纵、横横向基本本频率较较低，在在低阶频频率中未未出现扭扭转相关关振型，说说明箱梁梁的抗扭扭刚度较较大，横横截面抗抗扭变形形能力较较强，扭扭转频率率较高。下面列举了了桩土作作用下结结构的主主要振型型：图3第一阶阶主振型型（f=00

24、.22299335）图 4第八八阶主振振型（f=22.08851775）图 5第十十二阶主主振型（f=22.97712226）图 6第二二十阶主主振型3 连续刚刚构桥的的地震反反应谱分分析 3.1 反应谱谱地震动动的输入入对于一个特特定的地地震波，其其绝对加加速度的的反应谱谱曲线总总是成锯锯齿状的的，而且且，一个个反应谱谱总相对对应于一一定的体体系阻尼尼比的。因因为地震震波是随随机的，所所以，只只有在大大量的地地震加速速度记录录输入绘绘制的众众多反应应谱曲线线的基础础上，经经过光滑滑处理后后，才可可得到平平均地震震反应谱谱。规范范反应谱谱曲线是是对应阻阻尼比为为5%时给出出的。根据公路路工程抗

25、抗震设计计规范，本本桥按II类场地地土考虑虑，采用用抗震基基本设防防烈度为为7度(水平地地震系数数为0.11)的设计计地震下下的反应应谱。按按照规范范，本文文考虑顺顺桥向和和横桥向向两个方方向的地地震荷载载，对于于基本烈烈度为9度区以以下的桥桥梁，规规范未要要求考虑虑竖直方方向的地地震荷载载，为了了研究竖竖向地震震动对连连续刚构构桥地震震反应的的影响，本本文也考考虑了竖竖直方向向的地震震荷载。. 3.2 反应谱谱振型分分析首先进行弹弹性反应应谱振型型分析，目目的是用用有效振振型参与与质量比比确定重重要振型型，由此此确定时时程积分分法用的的合理积积分步长长。计算算结果见见表7-5。表7-5前前6

26、0阶周期和和振型的的有效振振型参与与质量模态周期(s)UX(纵向向)UY(横向向)UZ(竖向向)振型累积振型振型累积振型振型累积振型参与质量比比参与质量比比(%)参与质量比比参与质量比比(%)参与质量比比参与质量比比(%)(%)(%)(%)14.35 57.66657.666000023.15 057.66648.68848.6880031.63 057.666048.6880041.18 057.666048.6881.591.5950.83 057.6665.5654.24401.5960.71 0.157.777054.24401.5970.56 057.777054.24430.177

27、31.76680.48 057.777054.244031.76690.39 0.1357.9054.244031.766100.35 057.910.95565.2031.766110.34 057.9065.20.0131.777120.34 20.33378.222065.2031.777130.33 078.222065.2031.777140.31 078.22215.93381.133031.777150.28 078.222081.133031.777160.28 078.233081.133031.777170.26 078.233081.1330.3532.111180.25

28、 8.1386.366081.133032.111190.24 086.366081.13310.22242.333200.23 086.366081.133042.333210.23 086.366081.13327.96670.299220.23 0.9987.355081.133070.299230.21 087.355081.1330.570.799240.18 087.3553.7684.888070.799250.18 087.355084.888070.799260.17 0.0687.411084.888070.799270.17 087.4110.184.988070.799

29、280.15 087.411084.98816.48887.277290.14 087.411084.988087.277300.13 0.0687.477084.988087.277310.12 087.4770.5685.544087.277320.11 087.477085.5440.0187.299330.11 0.1587.622085.544087.299340.11 087.622085.544087.299350.11 0.0187.633085.544087.299360.11 087.633085.544087.299370.11 087.633085.544087.299

30、380.10 087.633085.5440.2387.522390.10 087.644085.544087.522400.10 087.644085.544087.522410.09 087.644085.544087.522420.09 087.644085.544390.522430.08 087.6440.2385.777090.522440.08 087.644085.777090.522450.08 087.644085.7770.4891460.07 087.644085.777091470.07 087.644085.7771.392.3480.07 087.6440.138

31、5.9092.3490.07 087.644085.9092.3500.07 0.2287.855085.9092.3510.07 087.855085.9092.3520.07 087.855085.9092.3530.07 087.8550.2486.144092.3540.06 087.855086.144092.3550.06 087.855086.144092.3560.06 087.855086.144092.311570.06 087.855086.144092.311580.06 087.855086.144092.311590.06 0.0487.899086.144092.

32、311600.06 087.899086.144092.311从表7-55中可以以看出，前60阶振型中，参与质量贡献最大的6个振型是第1、2、7、12、14和21振型。对顺桥向地震反应，振型分量已接近90的总质量。对横桥向地震反应，振型分量也接近90的总质量；对竖向地震反应，前42阶振型分量已经超过90%的总质量。因此，论文中的反应谱振型分解法用前42阶振型叠加。 3.3 反应谱谱内力计计算分析析反应谱计算算分析内内力图见见图7-7。7-7 抗抗震分析析反应谱谱内力图图（Nmmm）反应谱计算算分析应应力图见见图7-8、7-9、7-110、7-111.顺桥向地震震波作用用下箱梁梁上、下下翼缘应应

33、力图如如下：图7-8顺顺桥向地地震波作作用下箱箱梁截面面上翼缘缘应力图图（N/ mm22）图7-9顺顺桥向地地震波作作用下箱箱梁截面面下翼缘缘应力图图（N/ mm22）横桥向地震震波作用用下箱梁梁上、下下翼缘应应力图如如下：图7-100横桥向向地震波波作用下下箱梁截截面上翼翼缘应力力图（N/mmm2）图7-111横桥向向地震波波作用下下箱梁截截面下翼翼缘应力力图（N/ mm22）反应谱计算算分析各各墩的应应力结果果见表7-7。表7-6各各墩内力力计算结结果工况2#墩顶2#墩1/22#墩底3#墩顶3#墩1/23#墩底顺桥向上翼缘1.80.5 1.881.80.5 1.881.80.51.81.8

34、0.51.8下翼缘1.80.5 1.881.80.5 1.881.80.51.81.80.51.8横桥向上翼缘0.2 0.770.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1下翼缘0.2 0.770.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1包络上翼缘 -4.44-7.4 -6.22-5.3-8.1-5.9 -1.44-5.5-2.7-2.2-6.1-2.5下翼缘-5.1-6.9-5.1-5.3-8.6-6.5 -1.99-5.2-1.8-2.3-6.5-3.1综上所述，反反应谱分分析时，地地震反应应引起的的梁部各各控制截截面正应应力比活活载引起起的正应应力小得得多。

35、地地震反应应在其他他截面的的地震反反应相对对较小，可可见，除除墩底截截面外，控控制截面面的强度度设计可可以忽略略地震力力的影响响。4 连续刚刚构桥的的时程分分析 4.1 地震波波输入地震波在地地层中的的传播引引起地面面运动，而而地面运运动又使使桥梁等等建筑物物发生振振动，从从而承受受地震作作用。在在桥梁结结构的地地震反应应分析中中一般以以地面运运动作为为地震动动输入。地地震动输输入历来来是结构构地震分分析中重重要的一一环，常常用的方方法有:直接利利用强震震记录;采用相相似场地地土与土土质条件件下己观观测到的的其他地地区的地地震记录录;以规范范反应谱谱为目标标合成人人工规范范化地震震波;作结构构

36、场址上上的地震震危险性性分析，对对该场址址上强地地震动作作经验性性和理论论性的估估计，从从大量实实际地震震记录的的统计特特征出发发，通过过数学、力力学等解解析方法法计算基基岩、覆覆盖土层层中地震震加速度度时程作作为输入入地震波波。在地震地面面运动特特征中，对对结构破破坏有重重要影响响的因素素主要有有地震动动强度、频频谱特性性和强震震持续时时间。因因此，在在选择地地震输入入时，必必须使这这三个方方面都满满足要求求。采用用时程法法进行地地震反应应分析时时，一般般采用地地震加速速度时程程作为地地震动输输入。选选择加速速度时程程时，必必须把握握住三个个特征，即即加速度度峰值的的大小(振幅)、波形形和强震震持续时时间。到目前为止止，基岩岩上的强强震加速速度记录录还很少少，论文文中为方方便分析析，采用用天然强强震加速速度记录录。通过过对本设设计的场场地土资资料分析析表明，该该桥址附附近属类场地地土。对对一些天天然强震震加