现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架施工方案

1、惠兴高速公路第19合同段 中国路桥集团西安实业发展有限公司PAGE PAGE 41现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架施工技术方案一、编制依据1、国家有有关政策策、法规规、建设设单位、监监理单位位对本工工程施工工的有关关要求；2、中华人人民共和和国交通通部部颁颁标准公公路桥涵涵施工技技术规范范（JTJJ041120000）、公公路工程程质量检检验评定定标准（JTG F80/1-2004）、公路工程施工安全技术规程（JTJ07695）等现行有关施工技术规范、标准；3、惠兴高高速公路路镇宁至至兴仁段段两阶段段施工图图设计；4、现场勘勘察和研研究所获获得的资资料，以以及相关关补充资资料；我我单位施施工类似似工

2、程项项目的能能力和技技术装备备水平；5、参考建建筑施工工碗扣式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JGJ166-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板与支架技术、公路施工手册（桥涵下册）、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。二、工程概概况ZK1800+2885.225巴铃大大桥为巴巴铃互通通扩建的的新建左左幅大桥桥，桥梁梁位于直直线段上上，桥面面纵坡为为1.004%。中心心桩号为为ZK1180+2855.255，起点点桩号为为ZK1180+1911.488,终点桩桩号为ZK1180+3855.522,桥梁全全长1944

3、.044米,最大桥桥高16.9855米。桥桥梁上部部结构为为（20.04+3220+119.994）+（19.94+2220+119.994）m钢筋混混凝土现现浇连续续箱梁，共共计两联联，变截截面箱梁梁：第一一联为单单箱三室室，桥宽宽19.14mm14.9088m;第二联联为单箱箱三室，桥桥宽14.9088m12.1088m;梁高为1.44m。下部部结构为为柱式墩墩、桩基基础；肋肋板桥台台，桩基基础；重重力式U形台，扩扩大基础础。第一一联为第第一第第五孔，其其中第一一至第第四孔桥桥下地面面平整，第第五孔桥桥下六阴阴河以60穿过。第第二联为为第六第九孔孔，桥下下地势平平坦。根根据当地地气象、水水

4、文地质质条件，每每年的510月份为为雨水季季节，同同时510月份为为巴铃大大桥施工工期。三、施工进进度计划划第一联：第第一跨第五跨跨场地硬化：20111年7月1日7月10日；支架搭设：20111年7月5日7月20日；支架预压：20111年7月22日8月10日；钢筋安装：20111年8月10日8月17日；混凝土浇筑筑：20111年8月17日8月31日；支架拆除：20111年9月15日9月22日；第二联：第第六跨第九跨跨场地硬化：20111年8月20日8月25日；支架搭设：20111年9月6日9月16日；支架预压：20111年9月17日9月30日；钢筋安装：20111年10月1日10月10日；混凝

5、土浇筑筑：20111年10月12日10月20日；支架拆除：20111年11月5日11月15日；四、施工方方法及施施工工艺艺 （一）、施施工方法法根据设计要要求本桥桥上部采采取满堂堂支架施施工，考考虑到雨雨季六阴阴河道涨涨水对现现浇箱梁梁施工安安全的影影响，跨跨越河道道段第一一联第五五跨采用用贝雷梁梁作为现现浇箱梁梁支架，以以保证河河道泄洪洪顺利，不不受河水水影响地地段采用用碗扣式式多排钢钢管脚手手架满堂堂支架现现浇施工工。本桥桥第一联联第1、第2、第3、第4跨采用用满堂支支架施工工，第5跨采取取临时墩墩支撑，贝贝雷架+满堂支支架施工工。4#墩、5墩柱预预留1880穿心心孔，利利用1550穿心心

6、棒作为为支撑点点，横桥桥向墩柱柱两侧采采用贝雷雷架支撑撑于穿心心棒之上上，贝雷雷架作为为纵梁，支支撑结构构为钢管管支架。为防止因上部荷载作用引起较大的挠度，在第5跨中间部位增加直径1.2米的临时墩进行支撑，临时墩采用桩基础，桩端至少进入基岩50cm，墩顶与预留穿心孔在同一高度。第二联桥下地势平坦，硬化后，采用满堂支架施工。（二）碗扣扣式多排排钢管脚脚手架满满堂支架架施工1、材料选选用和质质量要求求1）本工程程脚手架架为连续续箱梁承承重用，选选用碗扣扣式多排排钢管脚脚手架，现现浇梁外外模采用用12222444112优质竹竹胶板。2）钢管规规格为483.55mm，钢管管的端部部切口应应平整，禁禁止

7、使用用有明显显变形、裂裂纹和严严重绣蚀蚀的钢管管。钢管管应涂刷刷防锈漆漆作防腐腐处理，并并定期复复涂以保保持其完完好。2、满堂支支架地基基处理脚手架搭设设支架前前，对既既有地基基进行处处理，以以满足箱箱梁施工工过程中中承载力力的要求求，可先先用装载载机将表表层松土土推平并并用压路路机压实实，如果果发现弹弹簧土须须及时清清除，并并用石渣渣进行换换填压实实处理。对对于桩基基承台和和桥台基基坑附近近开挖过过的地面面，采取取分层回回填分层层整平压压实予以以加固。场场地平整整压实后后统一铺铺筑一层层40ccm厚的石石渣进行行硬化处处理，然然后再浇浇筑15ccm厚C20素混凝凝土垫层层，以提提高地基基承载

8、力力。在地面硬化化以后，应应该加强强箱梁施施工范围围内的排排水工作作，在场场地两侧侧开挖3030ccm矩形排排水沟，并并设置引引水槽，沟底设置纵坡，注意保持排水畅通，沟面抹1:2水泥砂浆，以保证雨水及时排除，避免雨水浸泡地基而导致地基承载力下降危及支架的安全，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。3、支架验验算本工程现浇浇梁支架架在一般般地段采采用满堂堂式脚手手架。满满堂脚手手架如下下图所示示。1）、满堂堂式脚手手架支架架验算此桥支架验验算以第第一联的的各种荷荷载数据据进行：（1）满堂堂式脚手手架支架架荷载计计算（以以第一联联第一跨跨计算为为例）a、梁

9、体钢钢筋混凝凝土自重重取40.14KKN/mm；b、模板自自重取1.55KN/mc、支架自自重=0.04KKN*44根/m22*8mm/根=1.228KNN/md、施工人人员及机机具重量量=3.3KNN/me、混凝土土灌注振振捣=2KKN/mm将以上（11项+2项）1.5+（4项+5项）1.4简化为为均布荷荷载：（40.114+11.5）1.5+（3.33+2）1.4 =69.74KKN/mm；第3项支架架自重直直接作用用于立杆杆轴线，简简支梁计计算如下下：Rmax=ql/2+11.288=699.744*0.6/22+1.28=22.2KNN（2）、立立杆计算算长度Lo=kuuhK-计算长长

10、度附加加系数，取1.155；u-脚手架架整体稳稳定因素素的单杆杆计算长长度系数数，取1.550；h-立杆步步距，取取0.99m；L0=1.1555*1.5*00.9=1.5559mm（3）、钢钢管截面面特性外直径448mmm，壁厚3.55mm，截面面积A=44.899cm22，惯性性矩I=112.119cmm4，回转转半径r=11.588cm。（4）、立立杆稳定定性计算算长细比=Lo/r=1155.9/11.588=988.688，查表表知折减减系数=0.5588N/A=（22.2110）/（0.55584.889*110）=811.366MPaaf=1170MMPa结论：立杆杆稳定性性满足（

11、5）、整整架稳定定性计算算0.9N/Afc/rmN=1.22*1.28+1.44*3.3=66.1556KNN（立杆杆验算截截面处的的轴心力力设计值值。其值值为N=11.2NNGK+1.44NQKK，NGK：脚手手架自重重标准值值在立杆杆中产生生的轴心心力（KN）；NQK：一般般计算施施工荷载载）rm=1.5：材料料强度附附加分项项系数。结果：0.9*66.1556*1103/（0.4489*4.889*1102）=233.1771700/1.5=1113KKN结论：整架架稳定性性满足要要求。（6）、底底模板下下次梁（1015ccm木枋）验验算：底模下脚手手管立杆杆的纵向向、横向向间距均均为0

12、.66m，顶托托木枋按按横桥向向布置，间间距0.66cm；次梁梁按顺桥桥向布置置，间距距15ccm。因此此计算跨跨径为0.66m，按简简支梁受受力考虑虑，验算算底模下下底板中中间位置置：荷载q=（40.14+1.55）*1.5=662.446KNN/m跨中弯矩：M=ql22/8=（62.46*0.662）/8=2.881MPPa。净截面抵抗抗矩W=bbh2/6=10*1522/6=3755cm33纵梁毛截面面惯性矩矩：Im=1/12*10*1533=2.81*1033cm4毛截面惯性性矩：Sm=（10*15*2）*155/4=2811.255cm33弯曲应力：=Mmmax/W=22.811*1

13、006/（3755*1003）=7.49MMPa=117 MMPa =117 MMPa 由矩形梁弯弯曲剪应应力计算算公式得得：=Q* Sm/ IIm*B=2.881*1103*2881.225*1103/2.81*1033*1004*1550=0.18875 MPaa=11.6 MPaa结论：底模模板下次次梁满足足要求（7）、顶顶托枋木木验算（1015ccm木枋）。计算跨径为为0.66m，按简简支梁受受力考虑虑，验算算底模下下底板中中间位置置：Mmaax= ql22/8 =622.466*0.62/8=2.881KNNW=bh22/6=10*1522/6=3755cm33弯曲应力：=Mmmax

14、/W=22.811*1006/3775*1103=7.49MMPa=117 MMPa =117 MMPa挠度计算：f=5*662.446*660044/3384*10*1033*2.81*1033*1004=00.3775mmm L/4000=1.5mmm结论：顶托托枋木满满足要求求4、地基承承载力验验算落地支架下下铺设木木枋（10*15*4000cm），其其上可放放6根立杆杆（间距距0.66cm），所所以有，每每根木枋枋所受力力为 F=22.2*66=1333.22KN=F/AA=1333.22*1003*100-3/55*0.2=1133.2KPPa而实测地基基承载力力在3000 KPPa

15、3500 KPPa之间，地基承载力力满足要要求。经验算满堂堂支架的的各项结结果均满满足施工工安全要要求。（三）、贝贝雷梁支支架施工工方案第五跨平面面位置图图 主要构构造现浇梁支架架自下而而上由桩桩基础、柱柱式墩、支支撑梁、贝贝雷梁、下下次梁方方木及支支架、底底模、侧侧模及支支撑等组组成。 各主要要构件功功能1）支墩基基础贝雷梁支墩墩在4#、5#墩预留留穿心孔孔采用1150穿穿心棒支支撑，跨跨中采用用桩基础础柱式墩墩支撑，桩桩基础直直径1.5米，临临时墩直直径1.2米，桩桩基以嵌嵌入基岩岩50ccm即可，均均采用C25混凝土土。2）支撑梁梁支撑梁采用用1.5米0.9米贝雷雷梁横向向布置，4#、5

16、#墩与临临时墩顶顶各两片片，共布布置6片，起起着将梁梁结构自自重、支支架荷载载和施工工荷载等等传到圆圆柱墩和和临时墩墩上的作作用。为为了确保保贝雷梁梁的稳定定，防止止滑移和和倾覆，墩墩柱两侧侧的贝雷雷片用10个槽钢钢将两片片贝雷梁梁连接成成一个整整体。浇浇筑临时时墩混凝凝土时，在在墩顶预预埋直径径为1200cm厚3cm的圆形形钢板，临临时墩贝贝雷梁与与预埋钢钢板焊接接连接，墩墩顶贝雷雷梁采用用单层双双排结构构，两排排梁之间间用标准准杆件连连接。3）分配横横梁分配横梁纵纵向布置置，起着着将结构构荷载、支支架荷载载和施工工荷载分分配到支支撑梁上上同时受受力的作作用。间间距90ccm，并在在贝雷梁梁

17、位置处处焊接加加劲板加加强，同同时焊挡挡块防止止贝雷梁梁移动。4）贝雷梁梁主梁跨中部部分及墩墩身横向向外侧由由贝雷梁梁组成，贝贝雷梁采采用单层层双排结结构，贝贝雷梁之之间采用用厂家专专用螺栓栓联结，用用于承受受制梁时时的荷载载，完成成现浇梁梁的浇注注。3、第4跨跨第5跨贝雷雷梁布设设：箱梁底板宽宽度为：11220.88cm10550.88cm 。 箱梁顶板板宽：15660.88cm14990.88cm。考虑为方便便施工，贝贝雷梁布布设以最最宽宽度度平行布布设，布布设间距距4#墩为0.995米，由由于箱梁梁为变截截面，5#墩处布布设间距距为0.660米。贝贝雷梁不不设纵坡坡和横坡坡，桥梁梁纵坡在

18、在支架通通过支架架钢管、方方木、顶顶托等调调整，横横坡通过过底托调调整。1)、贝雷雷梁上部部支架布布设(1)、贝贝雷梁上上部横梁梁和下次次梁横梁采用110115cmm方木，间间距按15ccm布设在在贝雷梁梁上。下下次梁采采用5110cmm方木按90ccm间距顺顺桥向布布设。方方木接头头错开布布置。(2)、钢钢管支架架的布设设支架底部采采用碗口口式支架架支撑于于贝雷架架上部的的横梁和和下次梁梁的方木木上，纵纵横向间间距90ccm。支架受受力计算算与第一一跨满堂堂支架相相同。（3）、底底模横梁梁和下次次梁底模横梁采采用1015ccm方木，间间距按0.9米布设设在贝雷雷梁上。底底模下次次梁采用用51

19、10cmm方木按15ccm间距顺顺桥向布布设。方方木接头头错开布布置。（4）、底底模混凝土梁自自重通过过底模，将将荷载传传递给支支架，然然后再通通过支架架传递到到贝雷梁梁上。底底模的预预拱度及及表面平平整度采采用不同同厚度的的钢板垫垫块在模模板肋带带处调节节。（5）、支支架搭设设在施工现场场集中进进行贝雷雷梁立柱柱拼装和和焊接，待待支架桩桩基及墩墩柱砼强强度达到到设计要要求后，吊吊车配合合人工进进行贝雷雷梁立柱柱的安放放。每排排贝雷梁梁立柱顶顶部横桥桥向安放放分配横横梁。安安装时严严格控制制贝雷梁梁立柱的的倾斜度度，应小小于0.11%。在贝雷梁柱柱和分配配横梁安安装完毕毕后并经经检查合合格后，

20、进进行贝雷雷梁的吊吊装。贝贝雷梁在在梁跨下下的地面面拼接好好后，采采用两台台吊车整整体吊装装就位。安安装顺序序为先安安装中间间后对称称吊装两两边的贝贝雷梁。吊吊装必须须有专人人指挥，起起吊和下下落必须须平稳，避避免对立立柱等结结构造成成冲击，以以确保安安全。4、贝雷梁梁支架荷荷载计算算（第五五跨）（1）贝雷雷梁支架架受力模模型。桁架片力学学性质见见下表：类型高长(cm)弦杆截面面面率F(ccm2)弦杆惯矩IIx(cm4)弦杆断面率率Wx(cm3)桁片惯矩IIg(cm4)桁片断面率率Wo(cm3)国产150330025.488396.6679.425050003570进口154.9943304.

21、8(611120 ft)27.488382.9975.22830000(68000 ftt4)3910(238.6 fft4)类型桁片允许弯弯矩Mo(KNm)弦杆回旋半半径= EQ R(,Ix/FF) (cm)自由长度Ip (ccm)长细比=Ip/R纵向弯曲系系数弦杆纵向容容许受压压荷载(KN)国产975.003.947519.00.9533663.00进口958.003.7276.220.50.9488638.00另有计算简简化成单单杆系可可采用：Ix6855.122100-8mm4，y0.000288m，截面面积A1466.455100-4mm。拼装钢桥梁梁几何特特性表： 几何特特性结构构

22、造W（cm33）I（cm44）单排单层不加强3578.52504997.22加强7699.15774334.44双排单层不加强7157.15009994.44加强153988.311548868.8三排单层不加强107355.67514991.66加强230977.417323303.2双排双层不加强148177.921485588.8加强306411.745962255.2三排双层不加强222266.832228883.2加强459622.668943382.8桁架容许内内力表： 桥型容许内力不加强桥梁梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层

23、弯矩(kNmm)788.221576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.09618.8剪力(kN)245.22490.55698.99490.55698.99245.22490.55698.99490.55698.99注：A、进口贝贝雷截面面面积等等是按4ft槽钢查查国外钢钢结构资资料得出出；B、进口贝贝雷桁片片惯矩(英制单单位)转引自“贝雷桁桁片手册册”，其桁桁片断面面率系由由惯矩计计算得出出；C、国产与与进口桁桁片容许许弯矩系系单排单单层的数数值，各各由其容容许应力力计算得得出。如如规定的的容许应应力与前前述不同同，应另另行计算算；D、单排

24、双双层贝雷雷梁的容容许弯矩矩可按单单排单层层的乘以以2再乘以以不均匀匀系数0.9；三排排单层贝贝雷梁的的容许弯弯矩可按按单排单单层的乘乘以3再乘以以不均匀匀系数0.9；双排排双层的的可按单单排单层层的乘以以4再乘0.9；三排排双层的的可按单单排单层层的乘以以8再乘0.8；E、表列国国产贝雷雷的力学学性质未未计入加加强弦杆杆。（2）、贝贝雷梁荷荷载情况况及荷载载计算：a、梁体钢钢筋混凝凝土自重重取4011.4KKN/mm；b、模板自自重取1.55KN/m；c、支架自自重=122.8KKN/ m；d、施工人人员及机机具重量量=3.3KNN/m；e、混凝土土灌注振振捣=2KKN/mm；将以上（11项

25、+2项+3项）2.0+（4项+5项）1.4简化为为均布荷荷载。将将（1项+2项+3项）考考虑1.5的安全全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。4#墩55#墩荷载载组合：q=（4011.4+1.55+122.8）1.5+（3.33+2）1.4=6630.97KKN/mm （3）、双双排单层层加强贝贝雷梁有有关技术术参数：E=2.111005 N/mm22，I= 115548668.88cm44容许弯矩：M= 15776.44KN.m ， 容许剪剪力N=4490.5KNN（4）、 弯矩验验算：贝雷梁布置置按照跨跨度10米的简简支梁计计算，验验算荷载载6300.977KN/ m22,验算的的最

26、大不不利荷载载计算。跨中最大弯弯矩值Mmaax=11/8qqL2=1/86630.971010=78887.1125 KN.m加强贝雷梁梁的排数数n=MMmaxx/ MM =778877.1225/115766.4=5排 （5）、剪剪力验算算：跨中最大弯弯矩Rmaax=qqL/2=331544.855KN贝雷梁的排排数n=RRmaxx/R=31554.885/4490.5=77排 考虑到贝雷雷梁自身身重量对对弯矩和和剪力产产生的影影响，n取：n=110排符合合要求。 （6）、挠挠度计算算：f=55qL44/3884EII/100l/4400=2.55cmF=5*6630.97*1044/(33

27、84*2.11*1005*0.1155486688)/100=0.344cmL/4400=2.55cm挠度符合要要求。7）、支撑撑梁（贝贝雷梁）验验算支撑梁布置置：每个个墩柱（包包括临时时墩）各各2排，每每排由2片贝雷雷片并列列组成，每每排之间间用标准准杆件连连接。4#墩与5#墩每排排间距为为1200cm，中间间临时墩墩2排之间间的距离离为45ccm.平均横断面面面积为为16.69，梁梁高140，梁梁底宽10550.88cm11220.88cm，梁面面宽14990.88cm15660.88cm。支撑梁受力力情况：a、梁体钢钢筋混凝凝土自重重取4011.4KKN/mm；b、模板自自重取1.55K

28、N/m；c、支架自自重=122.8KKN/mm；d、贝雷梁梁自重=1.97KKN/mm；e、施工人人员及机机具重量量=3.3KNN/m；f、混凝土土灌注振振捣=2KKN/mm；将以上（11项+2项+3项+4项）2.0+（5项+6项）1.4简化为为均布荷荷载。将将（1项+2项+3项）考考虑1.5的安全全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。4#墩55#墩荷载载组合：q=（4011.4+1.55+122.8+1.997）1.5+（3.33+2）1.4=6633.92KKN/mm 各支墩受力力分析：梁体重量分分布系数数：（11220.88cm-10550.88cm）/20000ccm=33.5%

29、4#墩受力力：6333.922KN/m*112m*（12mm/2）/100m*（1+33.5%）=47724KKN 5#墩受力力：6333.922KN/m*112m*（12mm/2）/100m*（1-33.5%）=44404.5KNN 临时墩受力力：(47224KNN+44404.5KNN)/22=45564.25KKN E=2.11*1005N/mmm2,I=1115448688.8ccm4,容许弯弯矩M=15576.4KNN.m,容许剪剪力N=4490.5KNN强度验算：支撑梁梁长度按按最宽处处计算，长18m4#墩：最最大组合合荷载为为47224KNN188m=2262.4KNN/m；5#

30、墩：最最大组合合荷载为为44004.55KN18mm=2444.669KNN/m；临时墩：最最大组合合荷载为为45664.225KNN188m=2253.57KKN/mm；4#墩强强度和刚刚度演算算A、强度演演算4#墩支撑撑梁弯矩矩：Mmaax=qql22/8=1/88*2662.444.854.885=7771.54KKN.mm单片贝雷片片承受弯弯矩：W=7771.54/4=1192.9KNN.mM=15576.4KNN.m4#墩支撑撑贝雷片片强度满满足要求求。4#墩支撑撑梁最大大剪力：4#-1墩墩柱支点点：Qmaax=2262.4*44.1446/22+2662.44*4.85/2=111

31、800.277KN4#-2墩墩柱支点点：Qmaax=2262.4*44.855/2*2=112722.644KN4#-3墩墩柱支点点：Qmaax=2262.4*44.1446/22+2662.44*4.85/2=111800.277KN单片贝雷片片容许剪剪力：4#-1墩墩柱支点点：Qmaax=111800.277/4=2955.077KNQ= 4490.5KNN4#-2墩墩柱支点点：Qmaax=112722.644/4=3188.166KNQ= 4490.5KNN4#-3墩墩柱支点点：Qmaax=111800.277/4=2955.077KNQ= 4490.5KNN强度满足要要求。B、刚度验验

32、算4#墩贝雷雷纵梁最最大挠度度fmax=5qll4/(3384EEI)=5x2662.44x4.85444/(3384xx2.11x1005x0.1155486688)=0.0778cmmf=LL/4000=4485.4/4400=1.221cmmfmaxf刚度满足规规范要求求。5#墩强强度和刚刚度演算算A、强度演演算5#墩支撑撑梁弯矩矩：Mmaax=qql22/8=1/88*2444.66944.055444.0554=5502.68KKN.mm单片贝雷片片承受弯弯矩：W=5502.68/4=1125.67KKN.mmM=15576.4KNN.m5#墩支撑撑贝雷片片强度满满足要求求。5#墩支

33、撑撑梁最大大剪力：5#-1墩墩柱支点点：Qmaax=2244.69*4.4496/2+2244.69*4.5504/2=111011.1KKN5#-2墩墩柱支点点：Qmaax=2244.69*4.5504/2*22=11102.1KNN5#-3墩墩柱支点点：Qmaax=2244.69*4.4496/2+2244.69*4.5504/2=111011.1KKN单片贝雷片片容许剪剪力：5#-1墩墩柱支点点：Qmaax=111011.1/4=2275.3KNNQ= 4490.5KNN5#-2墩墩柱支点点：Qmaax=111022.1 /4=2755.5KKNQ= 4490.5KNN5#-3墩墩柱支点

34、点：Qmaax=111011.1/4=2275.3KNNQ= 4490.5KNN强度满足要要求。B、刚度验验算5#墩贝雷雷纵梁最最大挠度度fmax=5qll4/(3384EEI)=5x2444.669x44.50044/(3384xx2.11x1005x0.1155486688)=0.0554cmmf=LL/4000=44.5004/4400=1.113cmmfmaxf刚度满足规规范要求求。临时墩贝贝雷梁强强度和刚刚度演算算A、强度演演算临时墩支撑撑梁弯矩矩：Mmaax=qql22/8=1/88*2553.55799.59.55=28860.6KNN.m单片贝雷片片承受弯弯矩：W=228600

35、.6/4=7715.1KNN.mM=15576.4KNN.m5#墩支撑撑贝雷片片强度满满足要求求。临时墩支撑撑梁最大大剪力：临时墩柱：Qmaax=2253.57*4.225/22+2553.557*99.5/2=117433.3KKN单片贝雷片片容许剪剪力：Qmax=17443.33/4=4355.8KKNQ= 4490.5KNN强度满足要要求。B、刚度验验算临时墩贝雷雷纵梁最最大挠度度fmax=5qll4/(3384EEI)=5x2553.557x99.544/(3384xx2.11x1005x0.1155486688)=1.1ccmf=LL/4000=99.5/4000=2.4cmmfma

36、xf刚度满足规规范要求求。即每个墩柱柱需要4榀贝雷雷梁进行行支撑，强强度和刚刚度才能能满足要要求。5、墩柱穿穿心棒受受力计算算针对钢棒的的受力特特点，主主要结构构计算分分为抗剪剪计算、抗抗弯计算算、挠度度计算。其其中钢棒棒的直径径为1500mm，45号圆钢钢。（1）、抗抗剪计算算：作用于4#-1墩柱钢钢棒上的的荷载为为P1=11880.227KNN;作用于4#-2墩柱钢钢棒上的的荷载为为P2=12772.664KNN;作用于4#-3墩柱钢钢棒上的的荷载为为P3=11880.227KNN;钢棒的许用用应力为为=1105MMPa钢棒的容许许应力值值:Q容=A=1.005*1105*0.0755*0

37、.0755=18854.5KNNP1，P2，P3安全系数：18554.55/12272.641000%=1145%(取钢棒棒最大荷荷载进行行演算)（2）、抗抗弯计算算取荷载作用用于钢棒棒墩柱支支点距离离为2cm（实际际施工中中小于2cm）.则产生弯矩矩：M1=-P11X=111800.277*0.02=23.6KNN.m M22=-PP2X=112722.644*0.02=25.45KKN.mm M33=-PP3X=111800.277*0.02=23.6KNN.m钢棒的许用用弯曲正正应力=1180MMPa，弯曲曲截面系系数W=2220.78ccm3.钢棒容许抗抗弯承载载力M容=*W=1180

38、*2200.788*100-3=339.774KNN.mM1，M2，M3;(3)挠度度计算取上部荷载载作用于于钢棒上上的有效效宽度为为2000mm,F=PL33/(33EI)=12272.64*20003/(33*2110*1104*4990.99)=33.299mm所以钢棒的的变形挠挠度仅为为3.229mmm.5#墩柱穿穿心棒受受力计算算同上。（四）、支支架预压压：1、预压的的目的为检查地基基承载力力及支架架承受梁梁体荷载载的能力力，减少少和消除除支架产产生的非非弹性变变形、方方木间的的间隙、地地基瞬时时沉降等等并获取取支架预预压沉降降观测值值用来做做设置预预拱值的的参考数数据。2、加载方方

39、法支架搭设完完毕、底底板模板板铺设完完毕之后后进行加加载预压压。拟采采用人工工装满砂砂袋，用用25t汽车吊吊吊装，按按要求的的位置和和高度人人工配合合堆码，预预压重量量为设计计重量的的1.2倍。堆堆码混凝凝土预制制块或砂砂袋的加加载方法法对现浇浇箱梁支支架进行行预压。预预压分两两级进行行，第一一级荷载载控制在在总荷载载的2/3左右。第第一次加加载后，荷荷载维持持一天进进行观测测，第二二天，进进行最后后一级荷荷载加载载。最后后一级维维持时间间根据预预压沉降降观测值值确定，每每隔12个小时时测一次次，直至至24小时内内排架变变形量不不超过设设计要求求的变形形量即可可卸载。预预压过程程中应对对支架沉

40、沉降进行行连续观观测。3、观测点点设置及及观测频频率观测点设置置：根据受力分分析可知知在跨中中的弯矩矩最大，因因此布点点选择在在跨中，每每跨布置置三点（三三点分布布在箱梁梁的中间间以及两两侧1/4跨径处处）。沉降观测频频率：每级荷载载添加前前观测一一次；每级荷载载添加完完毕观测测一次；荷载的全全部已加加上后第第一天4小时观观测一次次，其余余每天至至少观测测一次；卸载前观观测一次次；卸载后观观测一次次。观测注意事事项 ：a.观测频频率和时时间按上上述规定定外，可可根据实实际情况况适当增增加。b.箱梁浇浇注前在在底板位位置与预预压对应应位置设设置观测测点，观观测混凝凝土施工工过程中中的支架架沉降。

41、c.每次观观测得到到的数据据认真记记录在沉沉降量观观测专用用表格内内。4、数据整整理分析析及预拱拱度的设设置（1）观测测结束对对测量数数据进行行处理，根根据总沉沉降值和和卸载后后观测值值计算弹弹性变形形量。根根据试验验所测得得的数据据进行分分析，对对本工程程所设计计的预应应力现浇浇箱梁模模板支架架进砼浇浇筑时产产生的变变形进行行有效的的控制。可可依据变变形量调调整箱梁梁的底标标高，实实现砼浇浇筑完成成后能达达到设计计所要求求的梁底底标高。如如发现立立柱下沉沉比较明明显，需需对地基基处理进进行加强强。（2）预拱拱度的设设置确定预拱度度时考虑虑下列因因素：支支架在荷荷载作用用下的总总变形量量，支架

42、架在荷载载作用下下的弹性性压缩，支支架在荷荷载作用用下的非非弹性压压缩；箱箱梁设计计反拱度度，根据据设计院院提供。根据梁的拱拱度值线线形变化化，其它它各点的的预拱度度值，应应以中间间点为最最高值，以以梁的两两端为零零，按二二次抛物物线进行行分配。五、支架拆拆除 支架拆拆除待箱箱梁砼强强度达到到设计强强度的1000%方可进进行拆除除，拆除除由跨中中向支点点方向对对称拆除除。1）、拆除除顺序：护栏脚手板剪刀撑横杆立杆件件；支架架拆除时时，应按按多点、对对称、缓缓慢、均均匀的原原则进行行，必须须遵循先先拆中跨跨，后拆拆边跨；先拆支支点，后后拆跨中中的顺序序进行。2）、拆除除作业必必须由上上而下逐逐层

43、拆除除，严禁禁上下同同时作业业；3）、拆除除过程中中，凡已已松开连连接的杆杆、配件件应及时时拆除运运走，避避免误扶扶、误靠靠；4）、拆下下的杆件件应以安安全方式式吊走或或运出，严严禁向下下抛掷。5）、脚手手架安全全措施：A、禁止任任意改变变构架结结构及其其尺寸；B、禁止架架体倾斜斜或连接接点松驰驰；C、禁止不不按规定定的程序序和要求求进行搭搭设和拆拆除作业业；D、作应安护设护用用E、禁止随随意增加加上架的的人员和和材料，引引起超载载；F、不得将将模板支支架、缆缆风绳、泵泵送混凝凝土输送送管等固固定在脚脚手架上上，严禁禁悬挂起起重设备备；G、不得在在架上搬搬运重物物；H、不得在在六级以以上大风风

44、、雷雨雨和雪天天下继续续施工；I、脚手架架长期搁搁置以后后未作检检查的情情况下不不得重新新使用；J、手进气业必防施人；K、搭拆脚脚手架时时，地面面应设围围栏和警警示标志志，并派派专人看看守，严严禁非操操作人员员入内；L、脚手架架搭拆时时应制止止和杜绝绝违章指指挥、违违章作业业；拆下下的杆件件以安全全方式运运下，集集中堆码码整齐。（六）、支支架施工工安全及及防护措措施为防止坠物物伤人，在在钢管贝贝雷梁底底部及侧侧面张挂挂安全网网、立警警示牌，钢钢管桩周周边布防防撞设施施；坚持持施工队队伍的安安全教育育制度；项目安安全员要要经常检检查作业业队，认认真做好好分部分分项工程程安全技技术书面面交底工工作

45、，详详细说明明施工工工艺流程程、施工工过程中中应注意意的安全全事项及及质量标标准，交交底人和和被交底底人双方方签字。特特种作业业人员必必须经培培训考试试合格后后持证上上岗, 操作证证必须按按期复审审, 不得超超期使用用。支架安全措措施：A、必须严严格按设设计方案案进行支支架搭设设，支架架搭设所所用钢管管上严禁禁打孔。B、剪刀撑撑、横向向斜撑等等要同钢钢管立柱柱同步搭搭设。立立柱的垂垂直度，按按规定无无论从何何种角度度测量，必必须达到到50mmm以内，且且总高度度的偏差差不得大大于1000mm。C、搭设及及拆除时时现场必必须设警警戒区域域，张挂挂醒目警警戒标志志。警戒戒区域内内严禁非非操作人人员

46、通行行或在排排架下方方继续组组织施工工。地面面监护人人员必须须履行职职责。D、在进行行临边作作业时，必必须设置置牢固可可行的安安全防护护设施，不不同的临临边作业业场所、需需设置不不同的防防护设施施。E、斜道楼楼梯和梯梯段边，必必须安装装临时防防护栏杆杆，箱梁梁顶板处处要随工工程结构构的进度度安装正正式栏杆杆或者临临时护栏栏。梯段段旁边也也应设置置一道扶扶手，作作为临时时栏杆。F、作业人人员处于于高处危危险施工工全过程程，必须须佩戴安安全带，保保险钩宜宜高挂低低用并扣扣在牢固固部位。G、如遇强强风、雨雨等特殊殊气候，不不进行支支架搭设设或拆除除作业。夜夜间作业业，要具具备良好好的照明明设备。H、

47、在贝雷雷梁底全全宽挂好好安全网网，避免免施工过过程中物物体高处处坠落，击击伤人员员。I、支架滞滞后一孔孔拆除，由由跨中向向两端头头对称拆拆除翼缘缘板部位位支撑、支支架由跨中中向两端端头对称称拆除底底、腹板板部位支支撑、支支架顺序序进行。绝绝对禁止止未拆完完内模竖竖向支撑撑即拆支支架、未未拆完翼翼缘板部部分支撑撑支架即即拆底腹腹板部位位支撑支支架，以以防结构构在体系系转换时时产生破破坏性荷荷载拉裂裂梁体。落落架时先先敲松木木楔，再再用撬棍棍将底模模与砼分分离，最最后取出出底模以以及方木木。J、拆除作作业必须须由上而而下逐层层进行，严严禁上下下同时作作业。施施工前将将所有垃垃圾清理理干净，防防止石

48、子子等溅落落伤人。K、拆除顺顺序严格格按照从从上往下下，后搭搭先拆、先先搭后拆拆的顺序序，拆除除从内向向外拆除除，各种种构配件件严禁抛抛掷至地地面。（七）、河河道内支支架安全全防护为满足泄洪洪要求，我我部采用用跨主河河道（第第五跨）部部分搭设设贝雷梁梁支架，其其余部分分（第一一至第四四跨）采采用钢管管满堂支支架作为为现浇箱箱梁浇注注施工平平台。跨跨河部分分支架必必须满足足泄洪高高度要求求（详细细说明）。满满堂支架架与贝雷雷梁支架架相接部部分地基基基础处处理采用用C25砼浇注注（处理理范围、厚厚度），以以防止流流水冲刷刷，产生生危险。满满堂支架架基础边边缘采用用沙袋砌砌筑进行行防洪和和倒流（沙沙

49、袋码砌砌是否可可行），避避免洪水水对支架架在成冲冲刷。五、施工质质量控制制（一）、模模板工程程为保证现浇浇箱梁的的外观质质量光洁洁度、表表面平整整度和线线形，加加快施工工进度，本本工程箱箱梁底模模、外模模、内模模均采用用优质竹竹胶板铺铺设。模模板拼缝缝间夹贴贴双面棉棉胶，拼拼缝表面面用石腊腊密封。在在铺设底底模前先先放置好好支座，并并在支座座位置处处根据梁梁底的楔楔块尺寸寸在底模模上开孔孔，在开开孔处支支立梁底底楔块的的模板，楔楔块的底底模根据据预埋钢钢板的尺尺寸也开开孔，预预埋钢板板与楔块块的底模模用高强强砂浆密密封。 1、底模模：箱梁底模采采用优质质竹胶板板，模板板加工时时应根据据箱梁线线

50、形及宽宽度将模模板分段段（按顺顺桥向每每5m为一段段考虑）制制作，将将每一段段视为直直线段，即即分段用用折线代代替圆曲曲线，从从而提高高了模板板的使用用效率。竹竹胶板存存放时板板面不得得与地面面接触，要要下垫方方木，边边角对齐齐堆放，保保持通风风良好，防防止日晒晒雨淋，并并定期检检查。当一联砼浇浇筑完成成后，等等强度达达到95%且达到到相应的的龄期后后，方可可进行张张拉并及及时进行行压浆。待待预应力力管道内内净浆强强度达到到设计强强度的70%后，方方可将底底模板下下的可调调顶托下下降，将将木枋和和底模拆拆除。2、内模：箱梁内模采采用优质质竹胶板板，木枋枋顺向布布置。为为施工方方便，内内模分块块

51、加工成成几种型型号，并并确保同同一类型型号的模模板能够够互用；加工时时，将面面板和木木枋通过过铁钉加加工成整整体。为为便于内内模从箱箱梁内取取出，在在每一跨跨箱梁顶顶板上预预留三个个1000（纵向向）800（横向向）的人人洞，人人孔分布布在每跨跨离桥墩墩6米处；每联箱箱梁钢束束张拉、压压浆及封封锚完成成后，将将人孔浇浇注砼封封闭。箱梁内模支支撑采用用钢管做做横支撑撑和竖支支撑形成成组合“”字排架架，立柱柱支撑在在底模顶顶面上，顺顺桥向按按0.9米设置置一排,且每排排均需设设置纵、横横水平撑撑，以增增加支架架的整体体稳定性性，防止止内模胀胀模，内内模支架架的搭设设原理及及方式与与满堂脚脚手架的的

52、搭设原原理及方方式基本本相同；立柱支支撑点必必须与横横桥向底底模下的的木枋位位置对应应，而且且立柱不不可直接接支撑在在底模顶顶，两者者间须垫垫设混凝凝土垫块块。浇注砼之后后，等强强度达到到设计强强度的30%后方可可进行拆拆除内模模。如果果拆模时时间过早早，容易易造成箱箱梁顶板板砼下饶饶、开裂裂，粘模模、甚至至坍塌；如果拆拆模时间间过晚，将将增大了了拆模难难度，造造成拆模模时间长长且容易易损坏模模板。具具体拆模模时间由由现场技技术人员员视现场场砼的凝凝固情况况把握好好。3、外侧模模板和翼翼缘模板板为确保模板板整体不不向外滑滑移，翼翼缘模板板下方的的木枋与与底板下下方的横横向木枋枋连接在在一起，如

53、如此一来来，浇注注砼时两两侧腹板板砼向外外的胀力力可以相相互抵消消。施工工时必须须保证模模板支架架的强度度与刚度度，箱梁梁侧模与与翼板底底模须连连成一体体。为保保证侧模模稳固在在箱梁主主筋和腹腹箍筋上上，设置置一定数数量的定定位钢筋筋。准确确确定模模板位置置。首跨跨外侧模模板及翼翼缘模板板安装时时，采用用16t汽车吊吊起吊。模模板起吊吊前，要要将相应应的丝杆杆和横向向木枋联联接好，在在模板就就位时，要要将模板板上的横横向木枋枋与底模模板下的的横向木木枋位置置对齐。由由于每块块模板面面板均为为平面，没没有按照照箱梁平平曲线设设置弧面面，故安安装模板板时，确确保模板板与模板板之间留留有15mmm左

54、右的的间隙，以以此来调调出箱梁梁的平曲曲线（实实际为若若干折线线）。模模板之间间的间隙隙通过木木板条和和玻璃胶胶进行堵堵塞，不不留缝隙隙。当砼强度达达到设计计强度的的70%后，方方可脱离离外侧模模板和翼翼缘模板板。4、在梁端端与横梁梁位置预预应力锚锚头位置置的模板板和支座座处模板板，应按按设计要要求和支支座形状状做成规规定的角角度与形形状，并并保证锚锚头位置置混凝土土面与该该处钢绞绞线的切切线垂直直。所有有排气孔孔、压浆浆孔、泄泄水孔的的预埋管管及桥面面泄水管管按设计计图纸固固定到位位，预埋埋件的预预埋无遗遗漏且安安装牢固固，位置置准确。（二）、钢钢筋工程程现浇箱梁钢钢筋加工工及安装装的特点点

55、是钢筋筋密、预预埋件多多、弯曲曲钢筋多多，施工工要求高高。钢筋筋加工形形状、尺尺寸应严严格按设设计图纸纸执行，标标准弯钩钩应严格格执行规规范。钢钢筋绑扎扎时，可可在底模模边用油油漆标出出位置，这这样既保保证质量量，又方方便施工工。(1)、进进场钢筋筋应提供供质量保保证书或或检验合合格证，并并按照规规范要求求进行原原材料力力学性能能试验，对对直径大大于12mmm的钢筋筋要进行行可焊性性性能试试验。各各项试验验合格后后方可用用于工程程。（2）、进进场钢筋筋应按照照进行分分类分规规格存放放，存放放区要高高于地面面30ccm，同时时要覆盖盖进行防防雨防锈锈蚀。（3）、钢钢筋表面面应清洁洁，平顺顺无局部

56、部弯折。钢钢筋加工工配料时时，要准准确计算算钢筋长长度，减减少断头头废料和和焊接量量。钢筋筋的弯制制和末端端弯钩应应符合设设计要求求，设计计无规定定时，按按规范办办理。（4）、通通长受力力主筋的的连接采采用搭接接焊。接接头处的的钢筋轴轴线偏移移不大于于0.11d，并不不得大于于2mm，接头头处不得得有横向向裂纹，弯弯折不得得大于4。构造造钢筋的的连接可可采用绑绑扎，绑绑扎长度度不小于于35d，且不不小于3000mm。从事事对焊、电电焊的操操作人员员要有上上岗合格格证。电电焊时要要根据钢钢筋的材材质选用用相应的的焊条，不不得随意意滥用。（5）、受受力主筋筋焊接或或构造钢钢筋的绑绑扎接头头应设置置

57、在内力力较小处处。对于于绑扎接接头，两两接头间间距不小小于1.3倍搭接接长度，接接头错开开布置。接接头面积积百分率率为：受受拉区25%，受压压区50%。对于于焊接接接头，在在接头长长度区段段内（35D且不小小于5000mm）同意意根钢筋筋不得有有两个接接头。接接头面积积百分比比为：受受拉区50%。受压压区不限限制。（6）、钢钢筋布置置按设计计图纸，在在底模上上先绑扎扎底板钢钢筋，再再绑扎腹腹板钢筋筋，最后后绑扎顶顶板及翼翼板钢筋筋。按施施工图纸纸要求将将钢筋排排列标记记做好，以以保证成成型钢筋筋绑扎规规则、美美观。钢钢筋绑扎扎过程中中对规格格、数量量、间距距、尺寸寸、标高高、绑扎扎方式、保保护

58、层厚厚度进行行严格检检查，确确保符合合规范要要求。（7）、梁梁钢筋按按设计图图纸在钢钢筋加工工棚内进进行加工工；纵向向通长钢钢筋采用用搭接焊焊焊接，焊焊接接头头应符合合JGJJ-T22720001钢筋筋焊接及及验收规规程的的要求。为为保证钢钢筋保护护层的厚厚度，在在钢筋与与模板间间设置砂砂浆垫块块，垫块块用预埋埋的铁丝丝与钢筋筋扎牢，并并互相错错开布置置。（8）、箱箱梁钢筋筋现场绑绑扎时,顶板、底底板、腹腹板内有有大量的的预埋预预应力管管道，为为了不使使预应力力波纹管管损坏，一一切焊接接在波纹纹管埋置置前进行行，管道道安装后后尽量不不焊接，当当普通钢钢筋与波波纹管位位置发生生矛盾时时，适当当移

59、动钢钢筋位置置，确保保预应力力筋管道道位置准准确。若若无法避避开需要要切断钢钢筋，应应当再次次连接。连连接时必必须符合合焊接接接头的相相关规定定。调整整钢筋时时必须保保证混凝凝土保护护层厚度度。（9）、钢钢筋绑扎扎前由测测量人员员复测模模板的平平面位置置及高程程，其中中高程包包括按支支架的计计算挠度度所设的的预拱度度，依据据设计图图纸，跨跨中最大大预拱度度为1.55cm，经测测量无误误后方进进行钢筋筋绑扎。纵纵向普通通钢筋在在两梁段段的接缝缝处的连连接方法法及连接接长度满满足设计计及 HYPERLINK javascript:;规范范要求。为为使保护护层数据据准确，箱箱梁施工工底板采采用高强强

60、砂浆垫垫块，腹腹板垫块块采用塑塑料垫块块。（三）、混混凝土浇浇筑与振振捣 1、混凝土土拌制工工艺混凝土的配配合比设设计、拌拌和、运运输、浇浇注、养养护，均均应按规规范和监监理工程程师的指指示进行行施工，但但要浇筑筑高强度度、高质质量的混混凝土还还要按下下列工艺艺组织施施工。混凝土由拌拌合站集集中拌合合，并准准确控制制水灰比比及用水水量，为为提高混混凝土强强度及增增加混凝凝土和易易性，应应掺入外外加剂。拌拌和时间间1.55minn。冬季季搅拌混混凝土时时，骨料料中不得得带有冰冰雪和冻冻结团块块。投料料前先用用热水冲冲洗搅拌拌机，投投料顺序序为骨料料、水，搅搅拌，再再加水泥泥搅拌，搅搅拌时间间不小