外架施工方案(专项方案)

1、 =2.632kN/m正常使用极限状态qK=g+gKiXla/(n+l)+QKxla/(n+l)=0.033+0.1xl.8/(2+l)+3xl.8/(2+l)=1.893kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下1、抗弯验算(图3)承载能力极限状态的受力简图-北-北（图4）弯矩图M=0.252kNmmaxo=M/W=0.252x106/4490=56.096N/mm2Wf|=205N/mm2max2、挠度验算11.89：L2A150（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图vmax=0.68mmWv=minlb/150,10=6mm满足要求3、支座

2、反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.612kN正常使用极限状态V=1.16kNK四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.2x0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+l)lb(l+ai/lb)2=0.5x3xl.8/(2+

3、l)x0.9x(l+0.15/0.9)2=1.103kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+l)lb(l+ai/lb)2=1.4x0.5x3xl.8/(2+l)x0.9x(l+0.15/0.9)2=1.544kN/m（图8）弯矩图M=0.91kNmmaxo=M/W=0.91xl06/4490=202.723N/mm2Wf=205N/mm2max满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态的受力简图（纵杆）爲(图爲(图10)挠度图v=8.295mmWv=minl/150,10=10mmmaxa满足要求3、支座反力计算Vmax=5.757kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax

4、=5.757kNWRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=51、立杆承受的结构自重标准值NG1kNGiK=Hgk+y(lb+ai)ng/2+0.0146n/2=18x0.139+5x(0.9+0.15)x2x0.033/2+0.0146x2/2=2.691kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3x(0.9+0.15)x1.8x0.1/2+3x0.17x1.8+1.8x18x0.01=1.526kN3、施工活荷载标准值工NQK=(njgQkj+nzx

5、Qkx)(lb+a1)la/2=(1x3+1x2”(0.9+0.15”1.8/2=4.725kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙甲=1.2(la+h+0.3251ah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.3251ah)dx1.2(100-mA)/(1001ah)=1.2x(1.8+1.8+0.325x1.8x1.8)x(48/1000)/(1.8x1.8)+1.2x(100-2000 x0.01)/100-(1.8+1.8+0.325x1.8x1.8)x(48/1000)x1.2x(100-2000 x0

6、.01)/(100 x1.8x1.8)=0.977ps=1.3甲=1.3x0.977=1.27风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数馬=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数馬=0.916风荷载标准值：叭=馬人叫=065x0.083x0.25=0.013kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2/10=0.013x1.8x1.82/10=0.008kNm风荷载产生的弯矩设计值：M=0.9x1.4M1=0.9x1.4x0.008=0.01kNmwwk5、荷载组合立杆荷载组合不组合风荷载：N=1

7、.2(NGik+Ng2k)+14工NQK=1.2x(2.691+1.526)+1.4x4.725=11.675kN组合风荷载：N=1.2(NGiK+NG2K)+0.9x1.4工NQK=1.2x(2.691+1.526)+0.9xl.4x4.725=11.014kN6、稳定系数申的计算l0=kph=1.155xl.5xl.8=3.119m允许长细比的验算：九=l0/i=3.119xlOOO/15.9=196.132W九=210满足要求根据九值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到9=0.1887、立杆稳定的验算不组合风荷载：N/pA=11.6751000/(0.188x424)=146.

8、469N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/9A+MW/W=11.014x1000/(0.188x424)+0.01x106/4490=140.377N/mm2f=205N/mm2满足要求七、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=O.3xlOOO=3OOmmA=a0/i=3OO/15.9=18.868X=210根据九值查规范JGJ130-2011附录A.0.6得到9=0.952风荷载作用在一个连墙件处的面积A=2h3l=2xl.8x3xl.8=19.44m2wa风荷载标准值：k=ps0=0.916x0.083x0.25=0.019kN/m2风荷载产生的连墙件轴向力设计

9、值：Niw=1.4kAw=1.4x0.019xl9.44=0.517kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=0.517+3=3.517kN其中N0由JGJ130-5.2.12条进行取值。将Nl、9带入下式：强度：q=N,/A=3.517x1000/424=&296N/mm20.85f=0.85x205=174.25N/mm2lc稳定：Nl/9A=3.517x1000/(0.952x424)=8.714N/mm20.85f=0.85x205=174.25N/mm2扣件抗滑移：N=3.517kNR=12kNlc满足要求八、悬挑钢梁验算1、计算简图悬挑钢梁示意图如下：l-MOD衣MU（图11）

10、钢梁示意图根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩：M=17.838kNmmax正常使用极限状态最大弯矩kmax=13.684kNm承载能力极限状态下的最大剪力：M=17.838kNmmax正常使用极限状态最大弯矩kmax=13.684kNm承载能力极限状态下的最大剪力：Qmax=23.779kN支座反力：R2=9.797kNR1=34.16kN3、抗弯强度、整体稳定验算=Mmax/Wn=17-

11、838x103/185=96-423N/mm2f=205N/mm2因入y=lc/iy=(2/122=.16)W12(235/fv)-2=12x(235/12)-2=31.29-故=1.07-(入/44000兀/235=1.07-0.0162/44000与00/235=1.07o=Mmax/%W=17.838xl000/(1.07xl85)=90.115N/mm2Wf=205N/mm2满足要求4、抗剪强度验算max=Qmax/(I:S)tw=23.779xl000/(154x6.5)=23.755N/mm2W=120N/mm2满足要求5、悬挑钢梁的挠度验算由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载

12、产生的挠度叠加942?4创川1500*0(j:（图15）正常使用极限状态的受力简图（钢梁）0131刑川0131刑川(图16)挠度图v=6.247mmWvmm=21/250=2xl500/250=12mmmaxc1满足要求6、固定钢梁的U形拉环(或螺栓)强度验算将二=50N/mm,-：=已，3:为拉环截面面积的2倍与拉环个数的乘积，代入下式：o=Nm/A=9.797xl000/1256.637=7.797N/mm2f=42.5(多拉环)N/mm2满足要求7、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算由于钢梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支

13、板带的跨度为2Lc。这样简化后能够提供安全储备，且便于计算。Mrnax=1/2R21c=1/2x9-797x2=9-797kNm根据混凝土结构设计规范，查相关表格得1=1.0,取b=1000mm,h0=板厚-15mm,计算式如下：as=Mmax/(a1fcbh02)=9.797x1000000/(1xii.9xi000 x(i00-i5)2)=0.114g=l-(l-2as)o.5=l-O.879=O.121Ys=l-g/2=l-0.121/2=0.939As=MmaX/(Ysfcbh02)=9.797xlOOOOOO/(O.939xll.9xlOOOx(lOO-15)2)=O.121mm2因As=0.121,c查混凝土结构设计规范(GB50010-2010)附录A得到配筋为三级