洛惠渠高含沙水流的特性分析

1、洛惠渠高含沙水流的特性分析摘要：利用洛惠渠近二十年的实测资料，从泥沙颗粒沉速、流变特性等根本概念着手分析洛惠渠高含沙水流的特性。指出水流中含沙量的增大和细颗粒含量的增加，一方面使流体粘度增加；另一方面使流体容重增大，从而导致颗粒的沉速大幅度降低，甚至形成不分选泥浆。文章为进一步研究黄河等多沙河流的高含沙水流输沙提供了科学根据。关键词：洛惠渠高含沙沉速粘性宾汉体1灌区概况人民引洛灌区位于陕西关中东部，是河源泥沙干扰比拟突出、泥沙含量较大的灌区。灌区平面图见图1，总干渠全长21.5k，沿洛河东岸沟壑区经五号隧洞到达义井，再分为东、中、西三条干渠，呈扇形分布。图1人民引洛渠灌区平面图SkethfRe

2、ninYinLuIrrigatinDistrit灌区水源为北洛河，它是黄河多沙支流之一，发源于陕北定边县白宇山区。北洛河多年平均平均流量为25.73/s；洪水期79月，最大洪峰流量为44203/s；枯水期56月，最小流量为1.23/s；一般流量在103/s左右。氵状头站多年平均水、沙及各级含沙量(以重量百分比计)情况见表1。表1北洛河氵状头站多年平均水、沙情况统计表(19521974)AnnualrunffandsedientladatZhuangtustatin年径流量年沙量最大含沙量(%)各级含沙量出现历时(小时)总量(亿3)79月(%)总量(万t)79月(%)1525%2535%35%小

3、计8.144595009065.0120.470.6159.3350.3据前十五年的资料统计，一次洪峰持续高含沙的情况如下：含沙量大于40%、历时超过四天的有三年，超过三天的有九年；洪峰含沙量大于50%的几乎每年都出现，其中持续两天以上的有两年。北洛河洪水一般多出现于78月份，最早于6月中、下旬出现。洪峰和沙峰根本相适应，沙峰稍迟于洪峰，洪峰峰型陡瘦，沙峰陡涨缓落。人民引洛渠直接引用北洛河水，水沙关系与北洛河水变化过程根本一样。从1974年至1986年实测资料分析，引洛渠汛期含沙量与悬沙粒径有一定关系，即：含沙量越大，粒径越粗(见图2)；从汛期各次洪峰相比拟，由于来水来沙区不同，悬沙粒径也有所

4、不同。一般来说，每年第一次洪峰的悬沙粒径较粗。据19631970年资料统计；北洛河悬沙平均粒径为0.03990.0437，中值粒径为0.03530.0420。2泥沙颗粒在高含沙水流中的特性颗粒沉速是泥沙运动中的一个重要参数，如沉淀落淤速度、挟沙才能等都与这一参数亲密相关。图2东干义井断面洪峰时段Sd50关系图Relatinbeteensiltnentratinandd50atYijingsetininpeaktie已有的研究说明含沙量对泥沙颗粒的沉速有着一定的影响。粘土浆液的含沙量到达一定程度以后，具有非牛顿流体的特性。国内外学者多采用宾汉方程来近似描绘其流变特性1，2。2.1洛惠渠高含沙水流

5、的流变特性1985年费祥刻授3以爱因斯坦在球形颗粒的稀悬液条件下，推得的相对粘度理论公式液/0=(1+2.5Sv)为根底，分析求得不同粒度组成下高浓度悬液的相对粘度表达式，并做了比拟系统的粘性试验进展验证，最后得出高浓度泥沙悬液相对粘度的公式液/0=1-KSv/Sv-2.5(1)式中系数K是对固体浓度的修正系数，即考虑了细颗粒外表的薄膜水，又考虑了粒间封闭水对浓度的影响。Sv和Sv分别表示固体体积比浓度及其极限浓度，液和0那么表示泥沙悬液及同温度的清水的粘滞系数。当悬液中固体浓度较高时，已属非牛顿流体，可用宾汉模型来描绘其剪切力与切变率关系。宾汉极限剪切力的试验结果可用以下经历式表达4B=9.

6、810-2exp(B+1.5)(2)式中BN/2,系数B=8.45，=Sv-Sv0/Sv这里Sv0为由牛顿体转变到非牛顿体的临界浓度。公式(1)和(2)的特点是除了浓度Sv作为影响悬液流变参数的因素以外，又参加了反映颗粒组成特性的Sv值，使流变参数的应用范围明显扩大。根据采集黄河中下游有关水文站的悬沙沙样进展的流变试验3，得出如下关系式(3)Sv=0.92-0.2lgpi/di(4)K=1+2.0Sv/Sv0.31-Sv/Sv4(5)洛惠渠引水是引黄河之水，上述公式可以应用于此。转贴于论文联盟.ll.2.2泥沙颗粒在宾汉流体中的受力分析下面，我们分析一下作用于流体中下沉颗粒上的力。当泥沙颗粒的

7、水下有效重量与作用于颗粒的阻力平衡时，它便到达其最终沉速(s-)d3/6=Dd2/42/2g(6)式中s为泥沙颗粒比重，s=sg;为流体比重。知道了阻力系数如何变化，就可以推得沉速如何变化。作用于泥沙颗粒的阻力等于作用于泥沙颗粒外表的切应力和压应力沿运动方向的合力。泥沙颗粒在牛顿流体中作层流沉降时，作用于其上的总阻力(即式(6)等号右边的项)为3d，其中三分之一是压应力的合力，三分之二是切应力的合力。假设DD2/42/2g=3d(7)D=24/Re(8)Re=d/v(9)泥沙颗粒在做紊流沉降时，切应力的作用便退居次席。在充分紊动区，阻力系数趋于一个常数；在层流沉降与紊流沉降之间，那么有一个过渡

8、区。总的来说，阻力系数D是雷诺数的函数。泥沙颗粒在宾汉流体中沉降时，不仅有相当于牛顿流体动力粘滞系数的刚度系数，宾汉切应力B也会引起水流阻碍泥沙颗粒的运动。参照安斯列的概念，下面讨论作用于宾汉体中层流沉降颗粒上的力5。可以假定由刚度系数(相当于)引起的力仍为3d，由B引起的力由两局部组成：1.设作用于球体外表的切应力为B，那么它们沿垂直方向的合力为1/42d26；2.根据塑性流滑动线理论，作用于球面的压应力沿垂直方向的合力为5/82d2B。所有这些力的合力亦即总阻力，应为3d+7/82d2B。假如同样用一般阻力表达形式，可得Dd2/42/2g=3d+7/8X)2d2B(10)假设认为在层流区D

9、仍与雷诺数Re1成反比D=24/Re1(11)那么由上式可以得出修正雷诺数Re1的形式为Re1=2/d+7/24B(12)对于牛顿流体，B=0这时Re1即转化成式(9)形成的Re。比照泥沙颗粒在牛顿体中的沉降情况，泥沙颗粒在宾汉流体中沉降时，阻力系数D也应是修正后的雷诺数Re1的函数。将上述方程式(6)和(10)联和求解(s-)d3/6=3d+7/82d2B上式为清水比重。假如泥沙颗粒在高含沙水流中运动，那么就用浑水比重液来代替清水比重，即(s-液)d3/6=3d液+7/82d2B液=(s-液)d2/6-7/8dB/3(13)式中液是泥沙颗粒在浑水中的沉速。液=(s-液)d2/18液(14)式

10、中液根据方程式(1)求得，含沙量越大，液越大，且大于一样温度下清水的粘滞系数0。由于泥沙颗粒在高含沙水流中的沉速减小，图3泥沙颗粒在清水和浑水中的沉速Fallvelityinlearaterandsiltyater假如采用Sv3/gh关系作为挟沙才能的根底S=k(v3/gh),那么在流速v和水深h一定的情况下，挟沙才能就增大，从而使得泥沙淤积量减校这更有利于泥沙的远间隔 输送。(s-液)d2ax/6-7/8daxB=0dax=21B/4(s-液)便可以得到相应含沙量情况下能使泥沙颗粒不下沉(即=0)的最大粒径dax。根据洛惠渠的资料，计算得到dax如表2。从表2可以看出dax是很大的。从另一个

11、角度，我们也可以认为当高含沙水流形成宾汉体后，挟沙才能大大增加。这也是高含沙水流产生揭河底现象的一个重要原因。表2高含沙(宾汉体)水流不沉的最大粒径值Theaxiusizefnsettinginhypernentratedfl测次时间D平均()Sv液(kg/3)B(N/2)dax()S71974.7.29.7:450.04590.3290571.5429438.64328412.0452S87.29.18:480.0440.3362261.55477411.2790515.87396S97.30.7:220.02520.3218871.53111320.8247128.73945S107.30

12、.17:300.03220.3188681.52613233.5617846.12892S117.31.19:450.03440.2347171.3872834.7864535.908415S138.1.18:100.0330.2177361.3592645.0369056.09231S31977.6.27.8:560.04640.3037741.5012265.1795816.977082S71978.7.28.17:000.03270.2237741.3692264.734135.767407S11980.6.18.11:000.04230.307171.506839.15633612.3

13、8951S51974.7.29.7:300.04990.3362261.5547749.01856512.692593结语通过对洛惠渠水沙资料的分析，可以看出，含沙量越大，泥沙粒径越粗，流体容重就越大，粘性系数也增大。从而导致沉速大大降低，流体挟沙才能增强，河道淤积量减少。参考文献1钱宁，万兆惠。高含沙水流研究述评。水利学报，1985，(5).2ByrnBird,R,DaiG.andBarbaraJ.Yaruss,TheRhelgyandFlfVisplastiaterials.ReviesinheialEngineering,Vl.I,N.1,1982.3费祥浚黄河中下游含沙水流粘度的计算模型。泥沙研究，1991，(2).4FEiXiangjun,YangEIqing,ThePhysialPrpe