泥沙磨损文献笔记2

1、需要注意的论文内容：论文题目，作者，单位，时间文章的研究方法，创新点，方法设置从文章得到的收获A literature survey on abrasive wear in hydraulic machinery, G.F GRUSCOTT,THE British hydromechanics research center, Cranfield, Bedford, September 29,1971Abstract: The survey considers the factors affecting abrasive wear the properties of the solid par

2、ticles, the construction materials and the flow-and various types of wear. The main sources of information are from laboratory wear tests on materials and pumps, and from service experience on pumps and water-turbines. The effects of wear on performance and working life are also discussed. Finally,

3、the main points emerging from the survey are listed.文章是对已有的泥沙磨损研究成果的文献调查，对已有的成果进行了总 结概述。文章主要归纳了3方面的内容：影响磨损的主要因素；磨损的类型；磨损理论。影响磨损的主要因素：颗粒的各种特性solid particles；壁面材料特性construction material;流体的流动特性 flow。磨损的类型：scouring, sliding, jet impact, cutting(friction),plowing, indenting磨损理论：将磨损速率与速度，颗粒粒度，碰撞角度等建立函数关系

4、Development of mechanistic erosion equation for solid particles, H.Arabneja,A.Mansouri,S.A.Shirazi,B.S.McLaury,erosion/corrosion center,department of mechanical engineering, the university of Tulsa,September, 17, 2014文章认为磨损机理有两方面组成：切削 cutting和变形deformation,对磨损模型进行了修正，通过与 实验结果的对比分析，确 定了不同的经验常数，碰 撞角函数

5、等。实验的流体 介质为空气gaso颗粒粒 度 150 n m.修正后的磨损模型如 图：模型进行了修正，通过与 实验结果的对比分析，确 定了不同的经验常数，碰 撞角函数等。实验的流体 介质为空气gaso颗粒粒 度 150 n m.修正后的磨损模型如 图：The swepr vDlunne is里CE2FIT the impacL angle ts gpeAar than unfortan KforMi -q|71K.山匕 parliclc will luvc dvelodry component in the x-direcrion when it leaves the surface dnd

6、rhe first 史ciuarion applies, Orherw-lse, rhe x component of velodry will be zen earlier and the second equation is obtained.Bintr il proposed the followequation for ieforciidtiocierasion:in which U /(he (wrricle initial vekicicy M# if rhe threshold vtlodty below which rM deformjrion erosion is negli

7、gible, and * ii ttw ilefurtiucioii wej.r 口ctutHit? erusiuci ratio 四udtiou With irtcurpurdUMl euipjj-LirJl F1ktlJim kcvm.rflniwhere & is rhf sharpness facior of the prficle, 15 the marprl density to convert vdumetric loss tomass loss, and Cithe cutt ng erosion cofffirifnt tlwt ：s mmripii* W the cjicu

8、latfti disptoria combined numerical-experimental study on the effect of surface evolution on the water-sand multiphase flow characteristics and the material erosion behavior, V.B.Nguyen ,Q.B.Nguyen ,Z.G.Liu ,S.Wan ,C.Y.H.Lim,Y.W.ZhangInstitute of high performance computing, Department of mechanical

9、engineering, national university of Singapore, May 13,2014文章研究了由于磨损导致的材料表面的变化如何反过来进一步影响磨损过程，通过水沙磨损实验，得到不同磨损时段的材料外观轮廓，建立相应的数值模 型，结合数模结果，对磨损机理进行分析研究。研究结果表明，外观轮廓的变化 会显著影响磨损过程，因此要考虑磨损过程中表面变化的影响。0.015Open boundaryTest sampleOpen boundaryOpen boundary0.03 (m)0.015Open boundaryTest sampleOpen boundaryOpen

10、boundary0.03 (m)1实验设备与数模模型，样本是25*25*5mm的立方体。平均颗粒粒度 150pm。颗粒形状因数0.58, 体积分数0.5%。实验分为两组实验：.速度恒定30m/s,测试时间0.5, 5, 15, 30min,测试时间恒定 30min,速度15, 20, 25, 30m/s。数模设置中，rebound velocity model是Forder建立的模型：e为回弹系数en = 0.988 - 0.78G+0-0.024标 +002761.0 - 0.78(9 + 0.84(72 - 0.21十 0,286*4 0.0226*5.Erosion model 是 Ok

11、a erosion modelga)= sin ar(A +Hv(l - sinEgo = K 旧心(Vp/lORDp/D 严.n1 =sUHv)Q n2=s2(Hv)(i2f k2 = 2,3(Hv)a038文章指出，样本的磨损可以分为四个区域，不同区域上，各种磨损机理占不 同的主导地位，随着时间的推移，磨损区域的深度，宽度在发生变化，及颗粒撞 击特征在发生变化。Rdnn (mm)Ridm (mmp文章中有处提至 U, both impact angle and impact velocity are recorded using the UDFs when the particles ar

12、e approaching to the sample surface里可以借用, 对 分析数模结果很有帮助，只是，不知道该怎样定义 UDFs呢？Effect of particle size on erosion characteristics,Authors the same as paper3.received August 3.2015文章与文献3使用相同的模型，实验装置。增加了一个 particle-particle interaction model。颗粒粒径为 50, 80, 150, 350, 450, 700实验发现， 随着粒径增大，磨损表面出现了从 W形向U形的转变。文章主

13、要从颗粒的运 动轨迹解释磨损的变化。文章中提到了 Stk(stokes number)乍为判断颗粒在水中状态的指标，Stk远小于 1时，颗粒完全跟随水流的运动，Stk远大于1时，颗粒会完全偏离水流。 八颗粒越小，Stk越小，因此，小颗粒会紧密的跟随水流运动。在喷嘴轴线上有一个驻点，压力最大，水流在压力作用下，会有一个向四周的偏 离，小颗粒因此改变运动方向，以较小的撞击角度作用在样本上，在样本表面造 成大范围的磨损，大颗粒基本很难改变运动方向，因此差不多垂直撞击在表面， 并且反弹，与来流粒子碰撞，颗粒间的相互作用又缓解了来流颗粒的速度，因此7 3CE-D52.10E-05 1.90E-05 1J

14、CE-C5 1.5CE-05 7 3CE-D52.10E-05 1.90E-05 1JCE-C5 1.5CE-05 1.3CE-05 1.1CE 05 5.0CE-D6 7 0CE-065.00E-06100 200m 4U C 兀口 too ZODHartcle size mm)对磨损有缓冲的作用Fl厚 10. Campa risini & er gs iar rati between riLiHMriai 用rtulatLcn and expennienL对磨损有缓冲的作用可以看出，在150pm时，达到最大磨损率，然后因为颗粒相互作用，磨损率减小。不同粒度颗粒的运动轨迹进而导致了 W和U这

15、两种表面形态的产生。Erosion wear on centrifugal pump casing due to slurry flowAdnan Aslam Noon, Man-Hoe Kim; School of MechanicalNational University; Accepted 10 July 2016文章是半开式离心泵，输运介质是石灰浆，研究颗粒粒径0.81.7mm,粒径较大。文章研究了颗粒粒径，颗粒浓度，温度，速度对磨损的影响，与已有的很多结果相似。文章中的模型可以参考。A mixed Euler- Euler/ Euler-Lagrange approach to er

16、osion prediction. J Wear.138-1532015.08.14; Gianandrea Vittorio Messa ,Giacomo Ferrarese , StefanoMalavasi(Italy)Cavitation enhancement of silt erosion-An envisaged micro model. JWear.1145-1150;2005.07.11; Shengcai Li文章是李胜才老师提出的一个空化对泥沙磨损的强化作用的模型。文章考虑 到流体与颗粒间的相互作用，并从 driving force出发，提出了假想的模型。颗粒的存在促进了

17、空化的发生，破裂的气泡产生的微射流给了颗粒一个朝向 材料表面的很大的速度，加强了颗粒的撞击作用，空化也使得流动状态更加紊乱， 在紊乱流动中的颗粒破坏力更大，另外，颗粒的存在也常常扩大空化的范围，增大空化的破坏性。被破坏的表面接着导致流态的变化，进而导致更大的破坏。以上是综合的概述，作者指出，需要从微观层面进行研究，来认识这种协同 作用的本质。Practical estimation of erosion damage caused by solid particle impact Part1:Effects of impact parameters on a predictive equati

18、on. J Wear 2005.01.31; Y.I.Oka, K.Okamura, T.Yoshida; Japan文章是文献3的参考文章，文献3中采用了文章中的磨损模型。文章提出了 一个实用的公式，用于估计预测任意碰撞情况及材料类型时的磨损状况。文章指 出，传统的由颗粒撞击能量得来的磨损方程受到材料种类的限制。而文章所提出的模型是根据indentation behavior得来，与材料硬度有关，适用于各种不同的材 料。文章假定，影响磨损的因素包括：撞击速度，角度，颗粒尺寸，颗粒特性,材料硬度。由此建立了磨损方程,E(? = ?(?0，表示每千克颗粒导致的材料损失体积(？?？?% 。其中，?

19、 = (sin ?n1 (1 + ?1 - sin ?产?0 = K(?？?i(?3文章通过试验，对上面各种因素的相互影响作用进行了分析，即对 n1;n2;k1;k2;k3这些指数的决定因素进行了分析。文章结论如下：.?与材料的初始硬度以及颗粒特性(颗粒种类，形状)有关，而与颗粒 撞击速度及颗粒粒径无关。指数n1,n2可以很好的反映塑性变形以及切削作用这 两种磨损机理的作用。.颗粒速度与颗粒粒径相互独立，互不影响，即 k2不用考虑D, k3不用考 虑V。.颗粒速度k2受到颗粒特性及材料硬度的影响。.理论值k2=2;k3=0.实际k2,k3数值会有偏离，原因可能是颗粒尖端对材料 的嵌入作用。Pr

20、actical estimation of erosion damage caused by solid particle impactPart2: Mechanical properties of materials directly associated with erosion damage 2005.01.31; Y.I.Oka, T.Yoshida; Japan该文章与文献8是同一个研究，提出了完整的磨损预测方程。文章指出，已有的研究表明，对于一些材料，在一定的硬度范围内，材料的磨损与材料的硬度有直接的联系。但对于另外一些材料，如经过热处理的碳钢，具磨 损性能就与材料硬度无关。因此，

21、文章试图寻找材料的其他物理特性， 作为预测 磨损的一个指标。文章进行了静态以及动态条件下的压痕测试， 测量了试验之后 的应力松弛度，以及材料的微观结构。通过对试验数据的分析，作者得到了以下结论：.载荷松弛率(load relaxation ratio)由材料的类型以及材料的塑性变形能力或 者材料的脆度决定。.在？?3的计算公式里，由载荷松弛现象确定的特征常数。指数等，适用于很多 的碰撞情况，磨损破坏与材料的初始硬度以及塑性变形特征或材料的脆性有.静态与动态压痕测试条件下有不同表现或微观结构的材料，其实际磨损破坏 要比计算结果高。.将颗粒特性用K,k1,k2,k3的值表示出来，可以利用公式将很多

22、撞击条件下的 ,k2k3k1?b v D磨损破坏计算出来。E90 k aHvq De g E90Measurements of plastic strain below an indentation and piling-up between two adjacent indentationsWear 186-187 (1995) 50-55,Y.I.Oka, M. Matsumura, H. Funaki文章对拟静态以及动态条件下，颗粒法向撞击壁面后，材料的应力，应变进行了测量分析。有单颗粒的压痕也有相邻两个颗粒的压痕结果。 撞击试验后, 材料会产生凹坑和凸起的两种形态特征。文章最后的结论是

23、，凸出的材料附 近，由于应力应变的加强，而成为材料损失的主要原因。11. The impact angle dependence of erosion damage caused by solid particleWear 203-204(1997)573-579 Y.I. Oka, H. Ohnogi, T. Hosokawa, M. Matsumura文章使用平均粒径325um的石英砂，在不同硬度的材料上做了气砂喷射实验, 对不同喷射角度，不同速度都进行了试验，以此来分析撞击角度与影响磨损 的各因素的相关性。实验装置图如下：Re&efvoirFig 2. Scheraaiic of a s

24、and blast type erosioi test rig.Tyf1Typ220* 工mr ?2?其中，E是无量纲质量(壁面材料损失质量与颗粒质量之比)，Vp是颗粒速度，？是攻角，？?是发生最大磨损对应的角度，k1-k4,k12, ?是模型中的常数项，取值依赖于颗粒以及材料的特性。. Erosion of surfaces by solid particlesWEAR 3(1960)87 -103; Iain Finnie文章对柔性材料及脆性材料的磨损特性进行了较为详细的分析，首先是对流体的流动进行论述，分析了颗粒在流体中运动时的运动轨迹及速度，指出，流体速度并不是颗粒速度；其次，分析了柔

25、性材料的磨损特性，并提出了相应的计算 公式对柔性材料的磨损进行计算。 最后，分析脆性材料的磨损特性，并得到一定 结果。下面做一个详细的总结。柔性材料：求解硬颗粒与表面相互作用的运动方程，由颗粒轨迹来预测材料损失。颗粒作用示意图Fig. i. Idealized pictun： uf abrasive grain striking a HUtrfse anti removing mafeTt&L Initially the vfthK ity vector of the particles center of gtavity make# an mug】e a with the surface文章

26、提出，当攻角较小时，当颗粒顶端不再与壁面接触时，磨损过程就停止了；攻角较大时，当水平速度分量为0时，磨损停止，因此，提出以下模型：(单 个颗粒)?60?Q=赤?n 2? ?sin2?) ?画？?& -_ ? Kcos2 ?Q ? 6) ?n ? 6其中，K是颗粒所受垂向分力与水平分力的比值，与颗粒的形状有关，K增大时，磨损率减小，对于有角的颗粒， K=2,对于球状颗粒，K要大一些。对于颗粒流的作用，考虑颗粒并不会全都对表面产生切削作用，以及颗粒在撞击壁面时内部会发生破碎，因此，从预测的公式里削减50%,作为颗粒流的作 用效果。脆性材料：Firb 5- SchEjraatic drawinp o

27、f the ring crack produced wlwn q 尊甘l 印luer等鼻 苗题ul urelaLtivcly Urge glass surface,预测与脆性材料的泊松比以及弹性系数有关，与颗粒速度、攻角有关，但是，并不能提出一个比较简单的公式来计算。Erosion wear on Francis turbine components due to sediment flow文章的主要内容是使用数值模拟的方法，研究不同浓度，颗粒粒径，颗粒形 状的泥沙组合对水轮机各个部件的影响。使用ANSYS CFX软件，SST湍流模型， Finnie磨损模型，所以在计算工具上没有什么改变。文章

28、比较重要的一点就是，对水轮机所在工程处的泥沙条件进行了比较细致 的研究，得到了颗粒的成分、密度、颜色、大小(粒径、中值粒径)、形状系数 以及不同季节时的泥沙浓度。数值计算的结论包括：磨损率及效率损失随浓度，粒径的增大而增大，随形 状系数的增大而减小。文章提供的实验部分是原型的水轮机的磨损情况，水轮机没有做特殊处理。. Numerical prediction of the erosion due to particles in elbowsGabriel Chucri Pereira, Francisco Jos de Souza , Diego Alves de MoroMartinsSch

29、ool of Mechanical Engineering, Federal University of Uberlandia, Av. Jo? o Naves de a vila, 2121 Bloco 5P, 38400-902 Uberlandia, Minas Gerais, Brazil Powder Technology 261 (2014) 105 -117文章的主要目标是研究颗粒对90度弯管的磨损的数值计算模型。作者使用了 Ahlert,Neilson and Gilchrist, Oka, and Zhang提出的四个模型计算弯管磨损，并与实验结果进行对比，以评估各个数值模型

30、的好坏。此外，文章对数模中的参数，如计算的颗粒数、颗粒回弹系数、摩擦系数以及表面粗糙度也进行了评估。结果发现，虽然数模的磨损模式与实验(空气45m/s沙粒150um铝一一弯管)很像，但数值非常不同；Oka的模型与实验结果的一致性 最好。作者将磨损考虑为两方面的内容：一是流动状况，包括撞击表面的颗粒数量、速度和角度；二是利用得来的前述数据计算材料表面的损失量。作者对计算使用的各种公式及模型进行了非常详细的介绍，包括气体的RANS方程、颗粒运动模型(各项力)、磨损模型、回弹系数模型、摩擦系数等，可以为后期的论文提供 爹苦。作者首先在4个磨损模型中筛选出 Oka模型，然后再该模型的基础上，分析了其他

31、因 素的影响。在结果分析中，发现了一些未能解释的现象，可以为我的后期工作提供很多的指导，从图像中发现更多的信息。UNSCYFL3D是一个计算代码，计算动量守恒？Finite element modeling of erosive wear M.S. Eltobgy, E. Ng, M.A. Elbestawi International journal of machine tools & manufacture 45(2005)1337-1346文章作者使用了弹塑性有限元模型来计算材料的磨损，可以将材料阻尼(materialdamping)、材料热弹塑性变化、不同颗粒的影响以及材料去除影响。

32、计算结果与已有文献 里的实验结果以及 Annie、bitter、hashish的数模结果吻合良好。该文献没有看太懂，不过，文章对 finnie等的模型进行了分析，可以参考。CFD simulation of sand particle erosion in gas-dominant multiphase flowMazdak Parsi, Madhusuden Agrawal, Vedanth Srinivasan, Ronald E. Vieira,Carlos F. Torres, Brenton S. McLaury, Siamack A. ShiraziJournal of Natur

33、al Gas Science and Engineering 27 (2015) 706 -718正如题目所言，文章研究了以气体为主要输送介质的气-水混合流中的沙粒对弯管磨损的影响。对流体的计算采用的是 VOF模型，分别计算了低、中、高流速的气体(10.1、18.3、27.1m/s) 与0.3m/s的液体的混合流以及150、300um的沙粒对弯管的磨损。文章采用了6个不同的磨损计算模型，分别是 Neilson, Tabakoff, Oka, DNV, Zhang, and Mansouri的模型，该文章的计算 结果显示，Mansouri的模型与实验结果吻合最好。Comparison of co

34、mputed and measured particle velocities and erosion in water and air flows Y. Zhang , E.P. Reuterfors, B.S. McLaury, S.A. Shirazi, E.F. RybickiWear 263 （2007） 330 T38已有的关于磨损的计算模型多是以高速气流为输运介质的实验得来，对于以液体为输送介质的情况，由于液流中的颗粒的速度通常比流速小，角度也与流动方向不尽相同，因此， 适用于气体的磨损公式是否能很好的应用于液流中，需要进行分析验证。文章通过将CFD计算结果与实验结果对比，来验证

35、CFD计算的可行性。实验装置是使用激光 多普勒测速计（LDV）测量流速及颗粒速度（使用具有高反射性的SiC和625铝颗粒），使用电阻探针（ER）测量材料损失量。经过对比，验证了CFD计算颗粒速度及流速的准确性。文章还对Finnie, Hashish, Bitter, E/CRC, Oka等提出的模型的计算结果与实验进行了对比，发现E/CRC和Oka的这两个模型计算结果与实验吻合最好，通过对这两个模型的f 曲线以及材料硬度（布氏硬度以及韦氏硬度）曲线的比较，发现两个模型非常相似，可以相互验证。 作者还根据这两个模型提出设想，将粒径与形状同时考虑进去，考虑颗粒堆积对磨损的影响。作者还对CFD计算磨

36、损的注意事项进行了陈述：网格，尤其是近壁面出的网格非常重要， 最好采用结构化网格；湍流模型以及湍流边界条件对于计算出正确的流场非常重要：在选择耦合方法时，要考虑颗粒在介质中的浓度，目前情况下的计算是忽略颗粒间的相互作用的；颗粒回弹模型对计算结果的影响通常不大，并且与计算介质有关。Evaluation of numerical models for prediction of areas subjected to erosion wearB. Dobrowolski, J. Wydrych; Opole University of TechnologyInt. J. of Applied Mec

37、hanics and Engineering, 2006, vol. 11, No.4, pp. 735-749文章比较了不同的磨损计算模型，将模型计算结果与实验结果对比，找到了与作者实验（气-沙-钢铁）结果吻合最好的是 Bitter的模型。文章中分析数据的方法可以作为学习参考： 实验测量值与数模值比较；同一角度，不同数模与实验的相对误差比较来分析各个模型在哪一个范围内与实验吻合最好。采用部分透明的实验装置来观察内部状态。21 Modelling the particles impingement angle to produce maximum erosionY. Ben-Ami, A. U

38、zi, A. Levy; Department of Mechanical Engineering, Ben-Gurion University of the Negev, Israel; Powder Technology 301（2016） 1032-1043作者提出了一个半经验-半理论公式来计算磨损。作者认为，虽然有一些经验公式 （Oka以及Ahlert提出的公式）可以很准确的计算出磨损量，但是并不能深入磨损的机理，所提出 来的一些系数没有物理意义，因此，需要提出半理论半经验的公式将可以量化的材料物理特 性应用到磨损率的计算当中。作者的研究基于Huang et al.和Hutchings

39、的模型，提出了新的预测单个颗粒磨损量的公 式。将磨损机理分成两部分：切削与变形；但是作者认为，fracture （破碎，破裂）不仅仅与deformation有关， 还包含在 cutting中，因此，cutting分为两种情况： ploughing mechanism 和 fracture mechanismo对于cutting导致的磨损量，ploughing 与fracture各占多少比仞ij,使用了 f来衡量，f在01之间，f越大，ploughing所占比例越大，f等于1时，可以得到Finnie的模型。f f R H,d eff ,其中，R是破裂强度（fracture toughness）

40、, H是硬度（hardness） ,deff是有效粒径。R/H是主导参数，决定了磨损机理及最大磨损对应的角度。R/H较大时，如柔性材料，ploughing是主导作用。以fracture为主的磨损，速度指数为3,;以ploughing 为主的磨损，速度指数为2,与量纲分析吻合良好。作者提出的理论图示如下:Plougliiiig mechanism Fracnue mechanism图1论文21的图解作者提出的公式如下： = C0|南出同口渥7叫CN1 +/)” 3-2004)C茨:山3刖小)(38)A comprehensive review of solid particle erosion

41、modeling for oil and gas wells and pipelines applicationsMazdak Parsi, Kamyar Najmi, Fardis Najafifard, Shokrollah Hassani, Brenton S. McLaury, Siamack A. ShiraziJournal of Natural Gas Science and Engineering 21 (2014) 850-873文章对磨损研究做了一个很详细的综述，总结了各种控制磨损的参数，颗粒磨损的机理，前人提出的24个计算磨损的公式，并对各个参数在这些公式中出现的频率进行

42、了总结。同时， 对于管道磨损预测的经验公式做了总结。对于单相流、多相流(气泡流、环流、柱塞流、混 合流)中的磨损预测模型也做了总结。此外，对于目前应用广泛的CFD方法中的磨损计算进行了分析，提出了其中的关键点及发展方向。最后作者总结了磨损建模、预测中可以改进的方向(颗粒粒径，尤其是小粒径，的影响有待研究；柔性材料与脆性材料的过渡过程需要研 究；高浓度时的磨损效应；复杂几何形状的磨损；多相流的磨损；流体粘性的影响；已有的 模型仍旧争议很大，需要更加精确的模型)。P11 0lM MhlflUffl H U-ICMJ GSPnllMl HUtell后片的pt评司即国国li的 M mfccTV + T

43、 1910 11 HI B 141$ li U li Mi11 Z7 HF7 hdjdud匚0 n nijai 士可理 m3”RctMAjTld 出口口 JFliW 2YcuiV F whMT h EE crwiDriplh uF dleTuEfliM pmMr jlai prf In 31ThrrmjlLcwipcrjlinc Erthd*号 d rrwHing Lirttlne eiwria- LMureE % Erasicm nsi皿no; tEcjl r jrkif Grit n Rinfen Mm MTU，If a nglt tnVM.1 Jiigir nun wedr KI irV

44、Hfrr Fee pjnik- in ur|n rcmfNutsc1ScilniluiniJcR-ndcn rDrillcWfiibTiiibcT uf mgit匕MtM3ncirfni.irnl/渣JF/./ / / / zz* * */w * * *z / z / /z/ z/w * /#Jw#/d/ # * * z zz/ ZJ* * * z mi 90/gow y * */ / / zw/ * J / *上图是作者对已有的磨损计算公式的总结。Improved CFD modeling and validation of erosion damage due to fine sand p

45、articles Amir Mansouri, Hadi Arabnejad, Soroor Karimi, Siamack A. Shirazi, Brenton S. McLaury Wear 338-339 (2015) 339-350作者对于CFD计算中，影响磨损计算结果的因素进行了分析比较。这里分析的一个主要问题是，标准壁面函数在计算粒径很小的颗粒时，会得到比试验值大很多的结果，因此，作者采用了低雷诺数方法，来改进计算的结果。作者采用的是水一一沙实验，流速15.2m/s、26.2m/s,颗粒是256um（大）半圆石英砂、25um （小）sharp silica。作者采用文献2提出的模

46、型作为磨损 计算公式；近壁面处理采用两种方法，一是采用壁面函数将粘性底层与充分发展的湍流区连 接，二是将靠近壁面的区域网格划分的非常细（低雷诺数法）；颗粒回弹模型是Grant andTabakoff提出的公式。作者通过定义一个 UDF来控制单个颗粒撞击壁面的最大次数，发现可 以很好的控制小粒径颗粒的磨损，由此认为，采用壁面函数方法时，小颗粒累积在壁面附近， 产生反反复复的磨损，使得计算值偏大。虽然采用low-Re number方法可以比较准确的预测小颗粒磨损最大值，但是，所有的数模结果对于发生最大磨损的位置的预测都是不准确的，作者认为，模拟采用的是定常流，对于发生二次流的管道，应认为是非定常流；文章采用的k-湍流模型对回流的计算结果没有 RSM（Reyn