毕业设计英文翻译

1、毕业设计英文翻译使用高级分析法的钢框架创新设计.导言在美国，钢结构设计方法包括允许应力设计法，塑性设 计法和荷载阻力系数设计法。在允许应力设计中，应力计算 基于一阶弹性分析，而几何非线性影响则隐含在细部设计方 程中。在塑性设计中，结构分析中使用的是一阶塑性较分析。 塑性设计使整个结构体系的弹性力重新分配。尽管几何非线 性和逐步高产效应并不在塑性设计之中，但它们近似细部设 计方程。在荷载和阻力系数设计中，含放大系数的一阶弹性 分析或单纯的二阶弹性分析被用于几何非线性分析，而梁柱 的极限强度隐藏在互动设计方程。所有三个设计方法需要独 立进行检查，包括系数 K计算。在下面，对荷载抗力系数设 计法的特

2、点进行了简要介绍。结构系统内的内力及稳定性和它的构件是相关的，但目 前美国钢结构协会（AISC）的荷载抗力系数规范把这种分开 来处理的。在目前的实际应用中，结构体系和它构件的相互 影响反映在有效长度这一因素上。这一点在社会科学研究技 术备忘录第五录摘录中有描述。尽管结构最大内力和构件最大内力是相互依存的（但不 一定共存），应当承认，严格考虑这种相互依存关系，很多 结构是不实际的。与此同时，众所周知当遇到复杂框架设计 中试图在柱设计时自动弥补整个结构的不稳定（例如通过调 整柱的有效长度）是很困难的。因此，社会科学研究委员会 建议在实际设计中，这两方面应单独考虑单独构件的稳定性 和结构的基础及结构

3、整体稳定性。图 28.1就是这种方法的 间接分析和设计方法。在目前的美国钢结构协会荷载抗力系数规范中，分析结 构体系的方法是一阶弹性分析或二阶弹性分析。在使用一阶 弹性分析时，考虑到二阶效果，一阶力矩都是由B1,B2系数放大。在规范中，所有细部都是从结构体系中独立由来，他 们通过细部内力曲线和规范给生的那些隐含二阶效应，非弹 性，残余应力和挠度的相互作用设计的。理论解答和实验性 数据的拟合曲线得到了柱曲线和梁曲线，同时Kanchanalai发现的所谓“精确”塑性区解决方案的拟合曲线确定了梁柱 相互作用方程。为了证明单个细部内力对整个结构体系的影响，使用了 有效长度系数，如图 28.2所示。有效

4、长度方法为框架结构 提供了一个良好的设计。然而，有效长度方法的使用存在着一些困难，如下所述：1、有效长度的方法不能准确核算的结构系统及其细部 之间的互相影响。这是因为在一个大的结构体系中的相互作 用太复杂不能简单地用有效长度系数K代表。因此，这种方法不能准确地测算框架单元实际需要的强度。2、有效长度的方法无法获取结构体系中内力非弹性再 分配，因为带有 B1、B2系数的一阶弹性分析只证明二阶影 响，但不是非弹性内力再分配。有效长度的方法只是保守的 估计了最终承载大型结构体系的能力。3、有效长度方法无法测算的结构体系受负荷载下的失 效模式。这是因为荷载抗力系数相互作用方程不提供在任何 负载下结构体

5、系的失效模式的信息。4、有效长度的方法与计算机程序不兼容。5、有效长度的方法在涉及系数K的单独构件能力检测时需要耗费比较长的时间。随着电脑技术的发展，细部结构的稳定性和整体结构的稳定性这两个方面，可以通过结构 的最大强度测定来被严格对待。图28.1就是这种方法的问接分析和设计方法。直接设计方法的发展被称为高级分析， 或者更具体地说，二阶弹性分析框架设计。用这种直接的方 式，无须计算有效长度系数，因为不需要规范方程包含的单 独构件能力检测。凭借目前现有的计算技术，直接使用高级 分析法技术框架设计是可行的。这种方法过去在办公室设计 使用时一直被认为是不切实际的。本章的目的是提由一个切 实可行的，直

6、接的钢框架设计方法，使用高级分析法产生跟 荷载抗力系数法的相同的结果。利用高级设计分析的优点概述如下：1、高级分析法是结构工程师进行钢结构设计的另一个 工具，它的通过不是强制性的，而是为设计人员提供灵活的 选择。2、高级分析法直接获取了整个结构体系和细部结构极 限状态的强度和稳定性，这样就不需要规范方程包含的单独 构件能力检测。3、相比荷载阻力系数设计法和允许应力设计法，高级 分析法通过直接弹性二阶分析提供了更多结构性能的信息。4、高级分析法解决了常规荷载阻力系数设计法中由于 不兼容弹性全球分析和单元极限状态设计的困难。5、高级分析法与计算机程序兼容性良好，但荷载阻力 系数设计法和允许应力设计

7、法则无法与计算机程序兼容，因为它们在过程中都需要 有对系数K的单独构件能力检测的计算。6、高级分析法可以得到整个结构体系弹性内力再分配 的结果，并且节约高度不确定的钢框架的材料。7、过去在设计室使用高级分析法被认为不切实际，而 现在则是可行的，因为个人电脑和工程工作站的能力正在迅 速提高。8、通过高级分析法测定的各项数据都接近了荷载抗力 系数法测定的那些数据，因为高级分析法对荷载抗力系数法 的柱曲线和梁柱的相互作用方程进行了校准。因此，高级分析法替代了荷载抗力系数法9、高级分析法比较高效，因为它完全消除了经常引起 混淆的冗长的单独构件能力检测，包括荷载阻力系数设计法 和允许应力设计法中的系数

8、K的计算。在各种高级分析法中，包括塑性区准塑性较法，弹性区 塑性较法，名义负荷塑性较法和改进塑性较法，推荐使用改 进塑性较法，因为它保留了计算的效率和简便性及实际应用 的准确度。这个方法是对简单的传统的弹塑性较法的改进。 其中包括一个简单的修改，证明在塑性较位置截面刚度的逐 步退化和包括细部两个塑性较之间的逐步刚度退化。表28.1中对常规荷载抗力系数法和高级实用性分析方 法的关键因素做了比较。荷载抗力系数方法用来证明主要影 响隐含在其柱强度和梁柱相互作用方程之中，而高级分析法 通过稳定性的功能，刚度退化的功能和几何缺陷方面来证明 那些影响，在28.2中有详细讨论。高级分析法持有许多钢结构实际问

9、题的答案，同样地， 我们推荐寻找有效地合理地完成框架设计方法提供给工程师，但这要符合荷载抗 力系数规范。在下面的章节里，我们将提由符合荷载抗力系 数钢框架结构设计的高级先进实用分析方法。该方法的有效 性将通过比较基于精确塑性区解决方案和荷载抗力系数设 计分析及设计结果的细部和框架的实际案例研究。大范围的 案例研究和比较可以这种高级方法的有效性。.高级实用性分析本节介绍了一种消除规范单独构件能力检测的直接设 计钢框架的高级实用性分析方法。改进后的塑性较法是由简 单的传统的弹塑性较法发展调整而来，实现了简单和真实的 反映了实际情况。下一节将提供了最终确认该方法的有效性 的核查方法。高级分析能够验证

10、连接的灵活性。常规分析和钢结构的 设计通常在假设梁柱连接不是完全刚性或理想的固定下进 行。然而，在大部分实际的连接是半刚性的并且它们的状态 介于这两个极端的例子之间。在允许应力设计-荷载抗力系数规范，有两类特定的建筑：FR （完全受限）结构和 PR （部分受限）结构。荷载抗力系数规范允许通过“合理途径”连 接灵活性评估。瞬间旋转的关系代表了连接的状态，已经完成多方面的 试点连接工作和收集大批的瞬时旋转数据。有了这个数据 库，研究人员已经开发了数个连接模型，包括线性，多项式，B曲线，动力和指数。鉴于此，Kishi和Chen提由的三参数事函数模型被采用了。在使用高级分析时，几何缺陷必须由框架单元加

11、以塑 造。几何缺陷在构造或架设过程中导致不可避免的错误。对 于建筑结构的结构构件，几何缺陷的种类属于非线性和非垂直的。明确建模和等效名义载荷被研究人员用来证明几何缺 陷。在这一章节中，发展了基于进一步减小构件切线刚度的 新方法。这种方法提供了一种简易的途径用来证明没有输入 名义载荷或明确几何缺陷的不完善的影响。本节中描述的高级实用性分析方法仅限于受静载的两 维支撑，无支撑，和半刚架。不考虑结构的空间状态，并且 假定有足够的侧向支撑防止侧扭屈曲。假设W节就是这样的节可以在无局部屈曲情况下发挥全塑性时刻能力。强轴和弱 轴弯曲宽凸缘部分的研究都采用高级实用性分析方法。该方 法可被视为介于现在广泛使用

12、的 篇二：毕业设计外文翻译模板大连理工大学本科外文翻译专业：学生姓名：学号：指导教师：完成日期：大连理工大学Dalian University of Technology外文翻译要求：.毕业设计（论文）外文翻译的译文不得少于5千汉字。.译文内容必须与题目（或专业内容）有关，且正式 由版日期为近5年内的外文期刊。.外文原文、译文应用标准 A4纸单面打字成文。.译文的基本格式与外文格式相同，页边距：上3.5cm,下 2.5cm,左 2.5cm、右.5cm；页眉：2.5cm,页眉：译文的中文题目，页脚： 2cm文中标题为宋体，小四号，字体加粗。.原文中的图、表等名称必须翻译，参考文献内容不 翻译。6

13、.外文翻译装订顺序：封面、外文原文、中文译文。翻译外文的中文题目（宋体、三号、加粗）author （外文，不翻译，小三）工作单位（中文，宋体、四号）摘要：要求忠于原文，语意流畅。关键词：（此处空一行）每段落首行缩进2个汉字；或者手动设置成每段落首行 缩进2个汉字，字体：宋体，字号：小四，行距：多倍行距 1.25，间距：段前、段后均为 0行，取消网格对齐选项。图、表、公式如果不加入到译文中，则必须在相应位置 空一行。标由图名、表名或公式编号。参考文献：略（翻译到此为止，此行不省略） 篇三：毕业设计外文翻译#学院毕业设计（论文）外文资料翻译系别：专业：班级： 姓名： 学号： 外文由处： The C

14、oncrete structure附件：1、外文原文；2、外文资料翻译译文。1、外文资料原文Prestressed ConcreteConcrete is strong in xxpression, but weak in tension: Itstensile strength variesfrom 8 to 14percent of its xxpressive strength. Due tosuch a Iow tensile capacity, fiexural cracks develop at early stages ofloading. In order to reduce

15、or prevent such cracks from developing, aconcentric or eccentric force is imposed in the longitudinal direction of the structural element. This force prevents the cracks from developing by eliminating or considerably reducing the tensile stresses at thecritical midspan and support sections at servic

16、e load, thereby raising the bending, shear, and torsional capacities of the sections. The sections are then able to behave elastically, and almost the full capacity of the concrete in xxpression can be efficiently utilized across the entire depth of the concrete sections when all loads act on the st

17、ructure.Such an imposed longitudinal force is called a prestressing force,i.e., a xxpressive force that prestresses the sections along the span ofthe structuralelement prior to the application of thetransversegravitydeadand liveloads or transienthorizontal live loads. The type ofprestressing force i

18、nvolved, together with its magnitude, are determined mainly on the basis of the type of system to be constructed and the span length and slenderness desired. Since the prestressing force is applied longitudinally along or parallel to the axis of the member, the prestressing principle involved is xxm

19、only known as linear prestressing.Circular prestressing, used in liquid containmenttanks, pipes,and pressure reactor vessels, essentially follows the same basic principles as does linear prestressing. The circumferential hoop, or hugging stress on the cylindrical or spherical structure, neutralizes

20、the tensile stresses at the outer fibers of the curvilinearsurface caused by the internal contained pressure.Figure 1.2.1 illustrates, in a basic fashion, the prestressing action in both typesof structural systems and the resulting stress response. In, the individual concrete blocks act together as

21、a beam due to the large xxpressive prestressing force P. Although it might appear that the blocks will slip and vertically simulate shear slip failure, in fact they will not because of the longitudinal force P. Similarly, the wooden staves in might appear to be capable of separating as a result of t

22、he high internal radial pressure exerted on them.But again, because of the xxpressive prestress imposed by the metal bands as a form of circular prestressing, they will remain in place.From the preceding discussion, it is plain thatpermanent stresses in the prestressed structuralmember are created b

23、efore the full dead and live loads are applied in order to eliminate or considerably reduce the net tensile stresses caused by these loads. With reinforced concrete,it is assumed that the tensile strength of the concrete is negligible and disregarded. This is because the tensile forces resulting fro

24、m the bending moments are resisted by the bond created in the reinforcement process. Cracking and deflection are therefore essentially irrecoverable in reinforced concrete once the memberhas reached its limit state at service load.The reinforcement in the reinforced concrete memberdoes not exert any

25、 force of its own on the member, contrary to the action of prestressing steel. The steel required to produce the prestressing force in the prestressed member actively preloads the member, permitting a relatively high controlled recovery of cracking and deflection. Once the flexural tensile strength

26、of the concrete is exceeded, the prestressed memberstarts to act like a reinforced concrete element.Prestressed members are shallower in depth thantheir reinforced concrete counterparts for the same span and loading conditions. In general, the depth of a prestressed concrete member is usually about

27、65 to 80 percent of the depth of the equivalent reinforced concrete member. Hence, theprestressedmemberrequires less concrete, and,about 20 to 35 percent ofthe amount of reinforcement.Unfortunately, thissaving in material weight is balanced by the higher cost of the higher quality materials needed i

28、n prestressing. Also, regardless of the system used, prestressing operations themselves result in an added cost: Formwork is more xxplex, since the geometry of prestressed sections is usually xxposed of. flanged sections with thin-webs.In spite of these additional costs, if a large enough number of

29、precast units are manufactured, the difference between at least the initial costs of prestressed and reinforced concrete systems is usually not very large. And the indirect long-term savings are quite substantial, because less maintenance is needed; a longer working life is possible due to better qu

30、ality control of the concrete, and lighter foundations are achieved due to the smaller cumulative weight of the superstructure.Once the beam span of reinforced concrete exceeds70 to 90 feet , the dead weight of the beam bexxesexcessive, resulting in heavier members and, consequently, greater long-te

31、rm deflection and cracking. Thus, for larger spans, prestressed concrete bexxes mandatory since arches are expensive to construct and do not perform as well due to the severe long-term shrinkage and creepthey undergo. Very large spans such as segmental bridges or cable-stayed bridges can only be con

32、structed through the use of prestressing.Prestressd concrete is not a new concept, datingback to 1872, when P. H. Jackson, an engineer from California, patented a prestressing system that used a tie rod to construct beams or arches from individual blocks see Figure 1.2.1 . After a long lapse of time

33、 during which little progress was made because of the unavailability of high-strength steel to overxxe prestress losses, R. E. Dill of Alexandria, Nebraska, recognized the effect of the shrinkage and creep ofconcrete on the loss of prestress. He subsequently developed the idea that successive post-t

34、ensioning of unbonded rods would xxpensate for the time-dependent loss of stress in the rods due to the decrease in the length of the member because of creep and shrinkage.In the early 1920s,W. H. Hewett of Minneapolis developed the principles of circular prestressing. He hoop-stressed horizontal re

35、inforcement around walls of concrete tanks through the use of turnbuckles to prevent cracking due to internal liquid pressure, thereby achieving watertightness. Thereafter, prestressing of tanks and pipes developed at an accelerated pace in the United States, with thousands of tanks for water, liqui

36、d, and gas storage built and much mileage of prestressed pressure pipe laid in the two to three decades that followed.Linear prestressing continued to develop in Europe and in France, in particular through the ingenuity of Eugene Freyssinet, who proposed in 1926-1928 methods to overxxe prestress los

37、ses through the use of high-strength and high-ductility steels. In 1940, he introduced the now well-known and well-accepted Freyssinet system.P. W. Abeles of England introduced and developed the concept of partial prestressing between the 1930s and 1960s. F. Leonhardt of Germany, V. Mikhailov of Rus

38、sia, and T. Y. Lin of the United States also contributed a great deal to the art and science of the design of prestressed concrete. Lins load-balancing method deserves particular mention in this regard, as it considerably simplified the design process, particularly in continuous structures. These twentieth-century developments have led to the extensive use of prestressi