塔吊基础施工方案培训资料(doc 41)

1、可发科技一期新建厂房H区工程 塔吊基础施工方案PAGE PAGE 45宿迁华夏建设（集团）工程有限公司 可发科技技（宿迁迁）有限限公司厂厂区一期期工程HH区塔吊吊基础施施工方案案编制：审核：审批: 宿迁华夏夏建设（集集团）工工程有限限公司二零一五五年四月月目录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc416351714 一、编制制依据 PAGEREF _Toc416351714 h 33 HYPERLINK l _Toc416351715 二、工程程概况 PAGEREF _Toc416351715 h 33 HYPERLINK l _Toc416351716 1、基本本概

2、况 PAGEREF _Toc416351716 h 33 HYPERLINK l _Toc416351717 2、地质质、水文文资料 PAGEREF _Toc416351717 h 33 HYPERLINK l _Toc416351718 三、塔吊吊选型及及技术性性能指标标 PAGEREF _Toc416351718 h 4 HYPERLINK l _Toc416351719 1、塔吊吊选型 PAGEREF _Toc416351719 h 44 HYPERLINK l _Toc416351720 2、QTTZ633塔吊、QTZZ40塔塔吊技术术参数 PAGEREF _Toc416351720

3、h 44 HYPERLINK l _Toc416351721 四、土方方开挖及及塔基施施工 PAGEREF _Toc416351721 h 7 HYPERLINK l _Toc416351722 1、土方方开挖 PAGEREF _Toc416351722 h 77 HYPERLINK l _Toc416351723 2、塔吊吊基础施施工 PAGEREF _Toc416351723 h 7 HYPERLINK l _Toc416351724 五、塔吊吊的变形形观察 PAGEREF _Toc416351724 h 77 HYPERLINK l _Toc416351725 六、接地地装置 PAGER

4、EF _Toc416351725 h 77 HYPERLINK l _Toc416351726 七、QTTZ633塔吊基基础配筋筋验算（平平面布置置见总平平图） PAGEREF _Toc416351726 h 77 HYPERLINK l _Toc416351727 7.1、6*66m矩形形板式基基础计算算书（1m厚承承台） PAGEREF _Toc416351727 h 77 HYPERLINK l _Toc416351728 7.2、6*66m矩形形板式基基础计算算书(11.5mm厚) PAGEREF _Toc416351728 h 17 HYPERLINK l _Toc416351729

5、 7.3、6*66m矩形形板式基基础计算算书(11.355m厚) PAGEREF _Toc416351729 h 26 HYPERLINK l _Toc416351730 八、QTTZ400塔吊基基础配筋筋验算 PAGEREF _Toc416351730 h 335厂房塔吊吊基础施施工方案案一、编制制依据1、建建筑机械械使用安安全技术术规程JJGJ333-2201222、施施工现场场临时用用电安全全技术规规程 JGJJ46-200053、QQTZ633塔式起起重机使使用说明明书、QTTZ400塔式起起重机使使用说明明书4、工程程现有图纸纸5、 地地质勘探探报告。二、工程程概况1、基本本概况可发

6、科技技(宿迁迁)有限限公司厂厂区一期期新建工工程(HH区)位位于玄武武湖西路路以南、民便河河以北、莫干山山路以东东、五指山山路以西西，场地地占地面面积13312778.889,总建筑筑面积22610031.73平方米米。本工程程共由112栋单单体厂房房，11栋栋附属用用房组成成。本工程程建设单单位是可可发科技技(宿迁迁)有限限公司,监理单单位是宿宿迁市建建设工程程监理咨咨询中心心有限公公司，总承包包单位是是宿迁华华夏建设设(集团团)工程程有限公公司，工程开开工日期期为20015年年3月221日.为了加加快施工工进度,提高垂垂直运输输效率，本工程程拟选用用18台台QTZZ63塔塔吊(三三种型号号

7、)，二台QTTZ400塔吊（一一种型号号）。2、地质质、水文文资料地耐力允允许值：根据勘勘探报告告各层土土的平均均厚度见见地勘报报告,地地基承载载力见下下表三、塔吊吊选型及及技术性性能指标标1、塔吊吊选型由于本工工程厂房房南北向向较长(1600m长),东西西向为448m,但楼层层高度不不高.结结合现场场实际情情况以及及本工程程工期要要求为平平行施工工，本工工程设置置18台QTZ63塔式式起重机机。考虑虑到塔吊吊的利用用率，本工程程选用臂臂长为555m长长，高度度根据楼楼层高度度不同分分别设置置高度在228m-35m。2、QTTZ633塔吊、QQTZ440塔吊吊技术参参数2.1、QTZZ63塔机

8、机为水平平起重臂臂、小车车变幅，该该机的特特色有：2.1.1.性能参参数及技技术指标标国内领领先，最最大工作作幅度555m，最大大起重量量为6tt。2.2.2.该机机有地下下浇注基基础固定定式、底底架固定定独立式式、外墙墙附着等等工作方方式，适适用各种种不同的的施工对对象，独独立式的的起升高高度为228m，附着着式的起起升高度度为1220m。该机主要要特点如如下：2.1.3、塔机机的自身身加节采采用液压压顶升,使塔身身能随着着建筑物物高度的的升高而而升高，塔塔机的起起重性能能在各种种高度下下保持不不变。2.1.4、刚性双双拉杆悬悬挂大幅幅度起重重臂，起起重臂刚刚度好，自自重轻，断断面小，风风阻

9、小，外外形美观观，长度度有几种种变化，满满足不同同施工要要求；2.1.5、安全全装置具具有起高高限制器器、变幅幅小车行行程限位位器、力力矩限制制器、起起重量限限制器装装置等安安全保护护装置，可可保证工工作安全全可靠。2.2、QTZZ63塔吊吊主要技技术参数数 2.3、QTZZ40塔吊吊主要技技术参数数 部件单位参数公称起重重力矩KKN.mmKN.MM400最大起重重量T4最大幅度度下的额额定起重重量T0.9002工作幅度度M3 42起升高度度独立式M28附着式M120起升速度度倍率24起升速度度M/miin70357.53517.553.755最大起重重量T122244转速R/miin0.37

10、75/00.755变速M/miin38/119起升速度度M/miin0.6重量平衡重T6.4整机重量量T18.88最大回转转半径M42.994后臂回转转半径M10.7733最大工作作风速M/s20爬升风速速M/s13工作环境境温度-20+400四、土方方开挖及及塔基施施工1、土方方开挖本工程基基础开挖挖过程中中，进行行塔吊位位置确定定，考虑虑到基坑坑的开挖挖深度以及及放坡要要求,因因此各栋栋楼塔吊吊基础中中心距承承台外边边线距离离确保在在5m范范围以外外，位置详详见总平平面布置置图。2、塔吊吊基础施施工2.1、楼塔吊基基础根据据塔吊基础图图施工,塔基上上表面要要求平整整，其最最大误差差5mmm

11、。2.2、塔吊基基础周边边预留集集水坑，并并做好排排水沟，便便于基础础排水工工作。五、塔吊吊的变形形观察塔吊在安安装完及及安装后后每星期期进行一一次垂直直度观测测，并做做好垂直直度观测测记录；在每次次大风或或连续大大雨后应应对塔吊吊的垂直直度、基基础标高高等作全全面观测测，发现现问题及及时与项项目技术术部及安安全部联联系解决决。六、接地地装置塔机避雷雷针的接接地和保保护接地地采用-40*3镀锌锌扁铁，利利用48钢钢管打入入地下（埋埋深至少少3米），扁扁铁与钢钢管及塔塔身的连连接采用用焊接，要要求塔吊吊的接地地电阻不不得大于于4。七、QTTZ633塔吊基础础配筋验验算（平平面布置置见总平平图）7

12、.1、6*66m矩形形板式基基础计算算书（11m厚承承台）计算依据据： 1、塔塔式起重重机混凝凝土基础础工程技技术规程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土结结构设计计规范GB50010-2010 3、建建筑地基基基础设设计规范范GBB500007-20111一、塔机机属性塔机型号号QTZ663塔机独立立状态的的最大起起吊高度度H0(m)40塔机独立立状态的的计算高高度H(m)43塔身桁架架结构方钢管塔身桁架架结构宽宽度B(m)1.6二、塔机机荷载 11、塔机机传递至至基础荷荷载标准准值工作状态态塔机自重重标准值值Fk1(kkN)401.4起重荷载载标准值值Fqk(kkN)60竖向

13、荷载载标准值值Fk(kNN)461.4水平荷载载标准值值Fvk(kkN)18.9927倾覆力矩矩标准值值Mk(kNNm)674.0777非工作状状态竖向荷载载标准值值Fk(kkN)401.4水平荷载载标准值值Fvk(kN)45.2246倾覆力矩矩标准值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔机机传递至至基础荷荷载设计计值工作状态态塔机自重重设计值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷载载设计值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081竖向荷载载设计值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷载载设计值值Fv(kNN)1.35

14、5Fvkk1.335118.992725.5511倾覆力矩矩设计值值M(kkNmm)1.355Mk1.3556774.00779100.0004非工作状状态竖向荷载载设计值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷载载设计值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822倾覆力矩矩设计值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基础础验算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基础布置置图.ddwg 基础础布置图图基础布置置基础长ll(m)6基础宽bb(m)6基础高度

15、度h(mm)1基础参数数基础混凝凝土强度度等级C35基础混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基础上部部覆土厚厚度h(m)2.8基础上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基础混凝凝土保护护层厚度度(mmm)40地基参数数修正后的的地基承承载力特特征值ffa(kPPa)100软弱下卧卧层基础底面面至软弱弱下卧层层顶面的的距离zz(m)5地基压力力扩散角角()20软弱下卧卧层顶地地基承载载力特征征值fazkk(kPPa)130软弱下卧卧层顶面面处修正正后的地地基承载载力特征征值faz(kkPa)329.5地基变形形基础倾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基础倾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2

16、(mmm)20基础倾斜斜方向的的基底宽宽度b(mmm)50000基础及其其上土的的自重荷荷载标准准值： Gk=bll(hc+h)=66(1225+22.819)=28815.2kNN基础及其其上土的的自重荷荷载设计计值：GG=1.35GGk=1.3528115.22=38800.52kkN荷载效应应标准组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷载效应应基本组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211

17、.2993kNN基础长宽宽比：ll/b=6/66=11.11，基础础计算形形式为方方形基础础。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相应于荷荷载效应应标准组组合时，同同时作用用于基础础X、Y方向的的倾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距验算相应于荷荷载效应应标准组组合时，基基础边缘缘的最小小压力值值： Pkmmin=(F

18、kk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mkyy/Wy =(4461.4+228155.2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=664.5536kkPa0偏心荷载载合力作作用点在在核心区区内。 2、基础底底面压力力计算 PPkmiin=664.5536kkPa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+228155.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1117.4977kPaa 3、基础轴轴心荷载载作用应应力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+228155.2)/(666)

19、=911.0117kNN/m22 4、基础底底面压力力验算 (1)、修正正后地基基承载力力特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、轴心心作用时时地基承承载力验验算 Pk=911.0117kPPaffa=1000kPPa满足要求求！ (3)、偏心心作用时时地基承承载力验验算 Pkmmax=1177.4997kPPa11.2ffa=1.21100=1200kPaa满足要求求！ 5、基础抗抗剪验算算基础有效效高度：h0=h-=110000-(440+225/22)=9948mmm X轴方方向净反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.

20、4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=-8.5677kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=43.1722kN/m2假设Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.1722/6.0000=277.3442kNN/m22 Y轴方方向净反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fv

21、kkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=-8.5677kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.0000)/366.0000)=43.1722kN/m2假设Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.1722/6.0000=277.3442kNN/m22基底平均均压力设设计

22、值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.1722+277.3442)/2=335.2257kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.1722+277.3442)/2=335.2257kkPa基础所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.2557(6-11.6)6/2=4465.3933kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.2557(6-11.6)6/2=4465.3933kN X轴方方向抗剪剪： h0/l=9488/60000=0.11584 0.225ccfclh0=0.251116.77600009488=2337477.

23、4kkNVVx=4665.3393kkN满足要求求！ Y轴方方向抗剪剪： h0/b=9488/60000=0.11584 0.225ccfcbh0=0.251116.77600009488=2337477.4kkNVVy=4665.3393kkN满足要求求！ 6、软弱下下卧层验验算基础底面面处土的的自重压压力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下卧层顶顶面处附附加压力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(91.0177-288.5)/(6+255taan200)(6+255taan200)=244.222kPaa软弱下卧卧层

24、顶面面处土的的自重压压力值：pcz=zz=55199=955kPaa软弱下卧卧层顶面面处修正正后地基基承载力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在软软弱下卧卧层顶面面处总压压力：ppz+pczz=244.222+955=1119.222kPPaffaz=3329.5kPPa满足要求求！ 7、地基变变形验算算倾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001满足要求求！四、基础

25、础配筋验验算基础底部部长向配配筋HRB3335 2552000基础底部部短向配配筋HRB3335 2552000基础顶部部长向配配筋HRB3335 2552000基础顶部部短向配配筋HRB3335 2552000 1、基础弯弯距计算算基础X向向弯矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.255766/8=5111.9332kNNm基础Y向向弯矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.255766/8=5111.9332kNNm 2、基础配配筋计算算 (1)、底面面长向配配筋面积积 S11=|MM|/(1fcbh02)=5511.93221006/

26、(11166.760000994822)=00.0006 1=1-(1-2SS1)0.55=1-(1-200.0006)00.5=0.0006 S11=1-1/2=1-00.0006/22=0.9977 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5111.93321106/(00.999799483000)=118055mm22基础底需需要配筋筋：A1=maax(118055，bhh0)=mmax(18005，0.000155600009488)=885322mm22基础底长长向实际际配筋：As1=152209mmm2A1=85532mmm2满足要求求！ (2)、底面面短向配配筋面积积 S22

27、=|MM|/(1fclh02)=5511.93221006/(11166.760000994822)=00.0006 2=1-(1-2SS2)0.55=1-(1-200.0006)00.5=0.0006 S22=1-2/2=1-00.0006/22=0.9977 AS22=|MM|/(S22h0fy2)=5111.93321106/(00.999799483000)=118055mm22基础底需需要配筋筋：A2=maax(118055，lhh0)=mmax(18005，0.000155600009488)=885322mm22基础底短短向实际际配筋：AS2=152209mmm2A2=85532

28、mmm2满足要求求！ (3)、顶面面长向配配筋面积积基础顶长长向实际际配筋：AS3=152209mmm20.5ASS1=0.551552099=76605mmm2满足要求求！ (4)、顶面面短向配配筋面积积基础顶短短向实际际配筋：AS4=152209mmm20.5ASS2=0.551552099=76605mmm2满足要求求！ (5)、基础础竖向连连接筋配配筋面积积基础竖向向连接筋筋为双向向1005000。五、配筋筋示意图图 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基础配筋筋图.ddwg 基础础配筋图图7.2、6*66m矩形形板式基基础计算算书(11.5mm

29、厚)计算依据据： 1、塔塔式起重重机混凝凝土基础础工程技技术规程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土结结构设计计规范GB50010-2010 3、建建筑地基基基础设设计规范范GBB500007-20111一、塔机机属性塔机型号号QTZ663塔机独立立状态的的最大起起吊高度度H0(m)40塔机独立立状态的的计算高高度H(m)43塔身桁架架结构方钢管塔身桁架架结构宽宽度B(m)1.6二、塔机机荷载 11、塔机机传递至至基础荷荷载标准准值工作状态态塔机自重重标准值值Fk1(kkN)401.4起重荷载载标准值值Fqk(kkN)60竖向荷载载标准值值Fk(kNN)461.4水平荷载载标准值

30、值Fvk(kkN)18.9927倾覆力矩矩标准值值Mk(kNNm)674.0777非工作状状态竖向荷载载标准值值Fk(kkN)401.4水平荷载载标准值值Fvk(kN)45.2246倾覆力矩矩标准值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔机机传递至至基础荷荷载设计计值工作状态态塔机自重重设计值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷载载设计值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081竖向荷载载设计值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷载载设计值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.335118.992725.5511倾覆

31、力矩矩设计值值M(kkNmm)1.355Mk1.3356674.07779100.0004非工作状状态竖向荷载载设计值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷载载设计值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822倾覆力矩矩设计值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基础础验算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基础布置置图.ddwg 基础础布置图图基础布置置基础长ll(m)6基础宽bb(m)6基础高度度h(mm)1.5基础参数数基础混凝凝土强度度等级C3

32、5基础混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基础上部部覆土厚厚度h(m)2.8基础上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基础混凝凝土保护护层厚度度(mmm)40地基参数数修正后的的地基承承载力特特征值ffa(kPPa)100软弱下卧卧层基础底面面至软弱弱下卧层层顶面的的距离zz(m)5地基压力力扩散角角()20软弱下卧卧层顶地地基承载载力特征征值fazkk(kPPa)130软弱下卧卧层顶面面处修正正后的地地基承载载力特征征值faz(kkPa)329.5地基变形形基础倾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基础倾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2(mmm)20基础倾斜斜方向的的基底宽宽度b(mm

33、m)50000基础及其其上土的的自重荷荷载标准准值： Gk=bll(hc+h)=66(1.55255+2.8119)=32665.22kN基础及其其上土的的自重荷荷载设计计值：GG=1.35GGk=1.3532665.22=44408.02kkN荷载效应应标准组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvkk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷载效应应基本组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211.2993kNN基础长宽宽比：ll/b=6

34、/66=11.11，基础础计算形形式为方方形基础础。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相应于荷荷载效应应标准组组合时，同同时作用用于基础础X、Y方向的的倾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距验算相应于荷荷载效应应标准组组合时，基基础边缘缘的最小小压力值值： Pkmmin=(Fkk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mk

35、yy/Wy =(4461.4+332655.2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=777.0036kkPa0偏心荷载载合力作作用点在在核心区区内。 2、基础底底面压力力计算 Pkmmin=77.0366kPaa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+332655.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1129.9977kPaa 3、基础轴轴心荷载载作用应应力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+332655.2)/(666)=1003.5517kkN/mm2 4、基础底

36、底面压力力验算 (1)、修正正后地基基承载力力特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、轴心心作用时时地基承承载力验验算 Pk=988.2117kPPafa=1000kPPa (3)、偏心心作用时时地基承承载力验验算 Pkmmax=1188.9332kPPa11.2ffa=1.21100=1200kPaa 5、基础抗抗剪验算算基础有效效高度：h0=h-=115000-(440+220/22)=114500mm X轴方方向净反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731

37、.5500)/366.0000)=-8.8633kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=43.4688kN/m2假设Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.4688/6.0000=277.5229kNN/m22 Y轴方方向净反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.00

38、00-(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=-8.8633kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.5500)/366.0000)=43.4688kN/m2假设Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.4688/6.0000=277.5229kNN/m22基底平均均压力设设计值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.4688+277

39、.5229)/2=335.4499kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.4688+277.5229)/2=335.4499kkPa基础所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.4999(6-11.6)6/2=4468.5811kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.4999(6-11.6)6/2=4468.5811kN X轴方方向抗剪剪： h0/l=14550/660000=0.24224 0.225ccfclh0=0.251116.776000014550=3363222.55kNVx=4668.5581kkN满足要求求！ Y轴方方向抗

40、剪剪： h00/b=14550/660000=0.24224 0.225ccfcbh0=0.251116.776000014550=3363222.55kNVy=4668.5581kkN满足要求求！ 6、软弱下下卧层验验算基础底面面处土的的自重压压力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下卧层顶顶面处附附加压力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(1033.5117-228.55)/(66+25ttan220)(66+25ttan220)=229.0063kkPa软弱下卧卧层顶面面处土的的自重压压力值：pcz=zz=55199

41、=955kPaa软弱下卧卧层顶面面处修正正后地基基承载力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在软软弱下卧卧层顶面面处总压压力：ppz+pczz=299.0663+995=1124.0633kPaafaaz=3329.5kPPa满足要求求！ 7、地基变变形验算算倾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001满足要求求！四、基础础配筋验验算基础底部部长向配配筋HRB3335

42、2001880基础底部部短向配配筋HRB3335 2001880基础顶部部长向配配筋HRB3335 2001880基础顶部部短向配配筋HRB3335 2001880 1、基础弯弯距计算算基础X向向弯矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.499966/8=5155.4339kNNm基础Y向向弯矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.499966/8=5155.4339kNNm 2、基础配配筋计算算 (1)、底面面长向配配筋面积积 S11=|MM|/(1fcbh02)=5515.43991006/(11166.7600001145002)=00

43、.0002 1=1-(1-2SS1)0.55=1-(1-200.0002)00.5=0.0002 S11=1-1/2=1-00.0002/22=0.9999 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5155.43391106/(00.99991145003000)=11886mmm2基础底需需要配筋筋：A1=maax(111866，bhh0)=mmax(11886，0.0001556000014550)=130050mmm2基础底长长向实际际配筋：As1=134450mmm2A1=1330500mm22 (2)、底面面短向配配筋面积积 S22=|MM|/(1fclh02)=5515.4399

44、1006/(11166.7600001145002)=00.0002 2=1-(1-2SS2)0.55=1-(1-200.0002)00.5=0.0002 S22=1-2/2=1-00.0002/22=0.9999 AS22=|MM|/(S22h0fy2)=5155.43391106/(00.99991145003000)=11886mmm2基础底需需要配筋筋：A2=maax(111866，lhh0)=mmax(11886，0.0001556000014550)=130050mmm2基础底短短向实际际配筋：AS2=134450mmm2A2=1330500mm22 (3)、顶面面长向配配筋面积积

45、基础顶长长向实际际配筋：AS3=107781mmm20.5ASS1=0.551007811=53390mmm2满足要求求！ (4)、顶面面短向配配筋面积积基础顶短短向实际际配筋：AS4=107781mmm20.5ASS2=0.551007811=53390mmm2满足要求求！ (5)、基础础竖向连连接筋配配筋面积积基础竖向向连接筋筋为双向向1005000。五、配筋筋示意图图 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基础配筋筋图.ddwg 基础础配筋图图7.3、6*66m矩形形板式基基础计算算书(11.355m厚)计算依据据： 1、塔塔式起重重机混凝凝土基础础

46、工程技技术规程程JGGJ/TT1877-20009 2、混混凝土结结构设计计规范GB50010-2010 3、建建筑地基基基础设设计规范范GBB500007-20111一、塔机机属性塔机型号号QTZ663塔机独立立状态的的最大起起吊高度度H0(m)40塔机独立立状态的的计算高高度H(m)43塔身桁架架结构方钢管塔身桁架架结构宽宽度B(m)1.6二、塔机机荷载 11、塔机机传递至至基础荷荷载标准准值工作状态态塔机自重重标准值值Fk1(kkN)401.4起重荷载载标准值值Fqk(kkN)60竖向荷载载标准值值Fk(kNN)461.4水平荷载载标准值值Fvk(kkN)18.9927倾覆力矩矩标准值值

47、Mk(kNNm)674.0777非工作状状态竖向荷载载标准值值Fk(kkN)401.4水平荷载载标准值值Fvk(kN)45.2246倾覆力矩矩标准值值Mk(kkNmm)615.9299 22、塔机机传递至至基础荷荷载设计计值工作状态态塔机自重重设计值值F1(kNN)1.355Fk111.3354401.45411.899起重荷载载设计值值FQ(kNN)1.355FQkk1.33566081竖向荷载载设计值值F(kkN)541.89+816222.899水平荷载载设计值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.335118.992725.5511倾覆力矩矩设计值值M(kkNmm)1.355Mk1.3

48、356674.07779100.0004非工作状状态竖向荷载载设计值值F(kN)1.355Fk1.3354401.45411.899水平荷载载设计值值Fv(kkN)1.355Fvkk1.335445.224661.0822倾覆力矩矩设计值值M(kNm)1.355Mk1.3356615.92998311.5004三、基础础验算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基础布置置图.ddwg 基础础布置图图基础布置置基础长ll(m)6基础宽bb(m)6基础高度度h(mm)1.355基础参数数基础混凝凝土强度度等级C35基础混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基

49、础上部部覆土厚厚度h(m)2.8基础上部部覆土的的重度(kkN/mm3)19基础混凝凝土保护护层厚度度(mmm)40地基参数数修正后的的地基承承载力特特征值ffa(kPPa)100软弱下卧卧层基础底面面至软弱弱下卧层层顶面的的距离zz(m)5地基压力力扩散角角()20软弱下卧卧层顶地地基承载载力特征征值fazkk(kPPa)130软弱下卧卧层顶面面处修正正后的地地基承载载力特征征值faz(kkPa)329.5地基变形形基础倾斜斜方向一一端沉降降量S1(mmm)20基础倾斜斜方向另另一端沉沉降量SS2(mmm)20基础倾斜斜方向的的基底宽宽度b(mmm)50000基础及其其上土的的自重荷荷载标准

50、准值： Gk=bll(hc+h)=66(1.335225+22.819)=31130.2kNN基础及其其上土的的自重荷荷载设计计值：GG=1.35GGk=1.3531330.22=42225.77kkN荷载效应应标准组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： Mk=6744.0777kNNm Fvkk=Fvkk/1.2=118.9927/1.22=155.7772kNN荷载效应应基本组组合时，平平行基础础边长方方向受力力： M=9110.0004kkNmm Fv=Fv/1.2=225.5551/1.22=211.2993kNN基础长宽宽比：ll/b=6/66=11.11，基础础计算形形式为方方形

51、基础础。 Wx=lbb2/6=6662/6=36mm3 Wy=bll2/6=6662/6=36mm3相应于荷荷载效应应标准组组合时，同同时作用用于基础础X、Y方向的的倾覆力力矩： Mkxx=Mkb/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm Mkyy=Mkl/(b2+l2)0.55=6774.00776/(62+62)0.55=4776.6644kkNmm 1、偏心距距验算相应于荷荷载效应应标准组组合时，基基础边缘缘的最小小压力值值： Pkmmin=(Fkk+Gk)/AA-Mkkx/WWx-Mkyy/Wy =(4461.4+331300.

52、2)/366-4776.6644/36-4766.6444/336=773.2286kkPa0偏心荷载载合力作作用点在在核心区区内。 2、基础底底面压力力计算 Pkmmin=73.2866kPaa Pkmmax=(Fkk+Gk)/AA+Mkkx/WWx+Mkyy/Wy =(4461.4+331300.2)/366+4776.6644/36+4766.6444/336=1126.2477kPaa 3、基础轴轴心荷载载作用应应力 Pk=(FFk+Gk)/(lb)=(4461.4+331300.2)/(666)=999.7667kNN/m22 4、基础底底面压力力验算 (1)、修正正后地基基承载力力

53、特征值值 fa=1000.000kPPa (2)、轴心心作用时时地基承承载力验验算 Pk=999.7667kPPaffa=1000kPPa满足要求求！ (3)、偏心心作用时时地基承承载力验验算 Pkmmax=1177.2447kPPa1.22fa=1.21100=1200kPaa 5、基础抗抗剪验算算基础有效效高度：h0=h-=113500-(440+118/22)=113011mm X轴方方向净反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=

54、-8.7744kN/m2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWx)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=43.3799kN/m2假设Pxxminn=0,偏心安安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxxmaxx/b=(66.0000+11.6000)/2)43.3799/6.0000=277.4773kNN/m22 Y轴方方向净反反力： Pymmin=(FFk/A-(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000-(6744.0777+115

55、.77731.3350)/366.0000)=-8.7744kN/m2 Pymmax=(FFk/A+(Mkk+Fvkkhh)/WWy)=11.355(4461.4000/366.0000+(6744.0777+115.77731.3350)/366.0000)=43.3799kN/m2假设Pyyminn=0,偏心安安全，得得 P1yy=(l+BB)/22)Pyymaxx/l=(66.0000+11.6000)/2)43.3799/6.0000=277.4773kNN/m22基底平均均压力设设计值： px=(PPxmaax+PP1x)/2=(43.3799+277.4773)/2=335.442

56、6kkN/mm2 py=(PPymaax+PP1y)/2=(43.3799+277.4773)/2=335.4426kkPa基础所受受剪力： Vx=|ppx|(bb-B)l/22=355.4226(6-11.6)6/2=4467.6244kN Vy=|ppy|(ll-B)b/22=355.4226(6-11.6)6/2=4467.6244kN X轴方方向抗剪剪： h0/l=13001/660000=0.21774 0.225ccfclh0=0.251116.776000013001=3325990.005kNNVxx=4667.6624kkN满足要求求！ Y轴方方向抗剪剪： h0/b=1300

57、1/660000=0.21774 0.225ccfcbh0=0.251116.776000013001=3325990.005kNNVyy=4667.6624kkN满足要求求！ 6、软弱下下卧层验验算基础底面面处土的的自重压压力值：pc=dm=1.5119=228.55kPaa下卧层顶顶面处附附加压力力值： pz=lbb(Pkk-pc)/(b+2zttan)(ll+2zztann) =(66(99.7677-288.5)/(6+255taan200)(6+255taan200)=277.611kPaa软弱下卧卧层顶面面处土的的自重压压力值：pcz=zz=55199=955kPaa软弱下卧卧层顶

58、面面处修正正后地基基承载力力特征值值 fazz=fazzk+b(bb-3)+ddm(d+z-00.5) =1300.000+0.3019.00(6.00-3)+1.660119.000(5.000+11.500-0.5)=3299.500kPaa作用在软软弱下卧卧层顶面面处总压压力：ppz+pczz=277.611+955=1222.661kPPaffaz=3329.5kPPa满足要求求！ 7、地基变变形验算算倾斜率：tann=|S1-S2|/bb=|20-20|/50000=000.0001满足要求求！四、基础础配筋验验算基础底部部长向配配筋HRB3335 1881880基础底部部短向配配筋

59、HRB3335 1881880基础顶部部长向配配筋HRB3335 1881880基础顶部部短向配配筋HRB3335 1881880 1、基础弯弯距计算算基础X向向弯矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66-1.6)22355.422666/8=5144.3887kNNm基础Y向向弯矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66-1.6)22355.422666/8=5144.3887kNNm 2、基础配配筋计算算 (1)、底面面长向配配筋面积积 S11=|MM|/(1fcbh02)=5514.38771006/(11166.7600001130112)=00.0003 1=1-(1-2SS1

60、)0.55=1-(1-200.0003)00.5=0.0003 S11=1-1/2=1-00.0003/22=0.9988 AS11=|MM|/(S11h0fy1)=5144.38871106/(00.99981130113000)=13220mmm2基础底需需要配筋筋：A1=maax(113200，bhh0)=mmax(13220，0.0001556000013001)=117709mmm2基础底长长向实际际配筋：As1=129932mmm2A1=1117099mm22 (2)、底面面短向配配筋面积积 S22=|MM|/(1fclh02)=5514.38771006/(11166.76000