启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案

1、启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案目 录一、工程概况 2 二、方案编制依据 3 三、梁的系统运算书 3 四、现浇板的系统运算书 28 五、安全技术交底 42六、施工安全 42七、安全文明保证措施 43 附件：危急源辨识专家论证报告一、工程概况1 / 411 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案1、本工程为动力装置启动锅炉房,休息室等；是一座综合建筑, 里面有电气室、 锅炉间、堆煤间、2、该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2,二层框架结构,总高度约15m；3、为确保施工安全, 便利施工,主体施工、 装饰施工外围搭设双排 脚手架专项方案）,内部框架混凝土结构采纳钢管扣件满堂搭设的方

2、法；4、本工程的 1轴至 5轴和 B至 D轴为启动锅炉间,建筑面积为 33M*25825M 3,屋面高度为13.5M,层高为 13.5M,5轴至 6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间,建筑面积为 25M*9225M 3,屋面高度为 10M,层高为 10.6M, 属于高大模板支模,特编此专项方案；二、方案编制依据 1、建筑施工模板安全技术规范 （162-2022） 2、建筑施工运算手册江正荣著 3、建筑结构荷载规范 50009-2022 4、混凝土结构设计规范50010-2022 5、钢结构设计规范 50017-2022 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（302022） 7、建筑施工安全检查

3、标准 （5999） 8、建筑施工高处作业安全技术规范 （8091） 9、施工图纸以及相关规范和规定三、梁的支撑系统运算书（以最大几何尺寸为代表）2 / 412 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案梁支撑剖面图500300500800梁800650 6503 / 413 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案钢管排列图3.1 、参数信息3.1.1. 模板构造及支撑参数 一 构造参数梁截面宽度 B：0.3m；梁截面高度 D：1.2m；楼层高度 H：13.5m；结构表面要求：隐匿；混凝土楼板厚度： 120；梁边至板支撑距离： 0.5m；板底承重立杆横向间距： 1.2m；立杆沿梁跨度

4、方向间距： 0.8m；立杆步距 h：1.5m；梁底承重立杆根数： 1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8 ； 二 支撑参数梁底采纳的支撑钢管类型为： 483.2；钢管钢材品种：钢材 Q235钢 16-40 ；钢管弹性模量 E：206000 2；钢管屈服强度： 235 2；钢管抗拉 / 抗压 / 抗弯强度设计值 f ：205 2；钢管抗剪强度设计值： 120 2；钢管端面承压强度设计值：325 2；3.1.2. 荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24 3；钢筋自重标准值 G3k：1.5 3；梁侧模板自重标准值 G1k：0.5 2；砼对模板侧压力标准值 G4k：12.93

5、3 2；振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k：4 2；梁底模板自重标准值 G1k：0.5 3.1.3. 梁侧模板参数2；振捣砼对梁底模板荷载 Q2k：2 2；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； 一 面板参数4 / 414 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案面板采纳 12厚覆面木胶合板；厚度：12；抗弯设计值： 29 2；弹性模量 E：11500 2； 二 主楞参数材料： 2根 483.2钢管；间距 ：100,300*3 ；钢材品种：钢材 Q235钢 16-40 ；弹性模量 E：206000 2；屈服强度： 235 2；抗拉 / 抗压 / 抗弯强度设计值 f ：205 2；抗剪强度设计值

6、： 120 2；端面承压强度设计值： 325 2； 三 次楞参数材料： 1根50 100矩形木楞；间距 ：500；木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000 2；抗压强度设计值： 15 2；抗弯强度设计值： 17 2；抗剪强度设计值： 1.6 2； 四 加固楞支拉参数加固楞采纳穿梁螺栓支拉；螺栓直径： M14；螺栓水平间距： 800；螺栓竖向间距 依次是： 100,300*3 ；3.1.4. 梁底模板参数搭设形式为： 3层梁顺横顺混合承重； 一 面板参数面板采纳 12厚覆面木胶合板；厚度：12；抗弯设计值： 29 2；弹性模量 E：11500 2； 二 第一层支撑梁参数5 / 415 /

7、41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案材料： 1根50 100矩形木楞；根数： 4；木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000 2；抗压强度设计值： 15 2；抗弯强度设计值： 17 2；抗剪强度设计值： 1.6 2； 三 其次层支撑梁参数材料： 1根 483.2钢管；间距： 200；钢材品种：钢材 Q235钢 16-40 ；弹性模量 E：206000 2；屈服强度： 235 2；抗拉 / 抗压 / 抗弯强度设计值 f ：205 2；抗剪强度设计值： 120 2；端面承压强度设计值： 325 2； 四 第三层支撑梁参数材料： 2根 483.2钢管；钢材品种：钢材 Q235钢 16-40

8、 ；弹性模量 E：206000 2；屈服强度： 235 2；抗拉 / 抗压 / 抗弯强度设计值 f ：205 2；抗剪强度设计值： 120 2；端面承压强度设计值： 325 2；3.2 、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度；依据模板规范（162-2022）第5.2.1条规定,面板依据简支跨运算；这里取面板的运算宽度为 1.080m；面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : I = 1080 18 3/12= 5.249 10 54； W = 1080 18 2/6 = 5.832 10 43；3.2.1. 荷载运算及组合6 / 416 / 41 启动锅炉房屋面

9、模板高支模排架搭设方案 一 新浇砼作用于模板的最大侧压力 G4k按以下公式运算,并取其中的较小值: 1.200m； F1/2 1=0.22t 12V F2=H 其中 砼的重力密度,取 24.0003； t 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h ； T 砼的入模温度,取 20.000 ； V 砼的浇筑速度,取 1.500 ； H 砼侧压力运算位置处至新浇砼顶面总高度,取1 外加剂影响修正系数,取1.000 ；2 砼坍落度影响修正系数,取1.000 ；依据以上两个公式运算得到： F1=12.933 2G4（F1,F2）=12.933 2； F2=28.800 2新浇砼作用于模板的最大侧压力砼侧压力

10、的有效压头高度：=12.933/24.000=0.539m ； 二 振捣砼时产生的荷载标准值 Q2kQ24 2； 三 确定采纳的荷载组合运算挠度采纳标准组合： 12.933 1.08=13.968 ；运算弯矩采纳基本组合：（q1,q2）=20.781；由可变荷载效应掌握的组合：7 / 417 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 q1=0.9 1.2 12.933+1.4 4 1.08=20.528 ；由永久荷载效应掌握的组合： q2=0.9 1.35 12.933+1.4 0.7 4 1.08=20.781 ；3.2.2. 面板抗弯强度运算 f 其中： W 面板的截面抗击矩, W

11、=5.832 10 43； M 面板的最大弯矩 N 0.1252=6.494 10 5N ；运算弯矩采纳基本组合 : 20.781 ；面板运算跨度 : l = 500.000；经运算得到,面板的受弯应力运算值 : = 6.494 10 5 / 5.832 10 4=11.135 2；实际弯曲应力运算值 =11.135 2 小于抗弯强度设计值 f=29 2,满意要求！3. 面板挠度运算 =5 4/384 其中：作用在模板上的压力线荷载 = 13.968 ；面板运算跨度 : l =500.000；面板材质的弹性模量 : E = 11500 2；面板的截面惯性矩 : I = 5.249 10 54；

12、容许挠度 : 结构表面隐匿 250=2.000 ；面板的最大挠度运算值: = 5 13.968 500.0004/384 11500 5.249 10 5 = 1.883 ；实际最大挠度运算值 : =1.883小于最大答应挠度值 : =2.000,满意要求！3.3 、梁侧模板支撑的运算3.3.1. 次楞运算次楞采纳 1根50 100矩形木楞为一组,间距 500；8 / 418 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案次楞的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 1 416.67 10 4= 4.167 10 4；6 1 83.33 10 3= 8.333 10 3；4 1

13、0000 2； 一 荷载运算及组合运算挠度采纳标准组合： 12.933 0.500=6.467 ；运算弯矩和剪力采纳基本组合：有效压头高度位置荷载：（q1,q2）=9.621；由可变荷载效应掌握的组合：q1=0.9 1.2 12.933+1.4 4 0.500=9.504 ；由永久荷载效应掌握的组合：q2=0.9 1.35 12.933+1.4 0.7 4 0.500=9.621 ；有效压头高度位置以下荷载： 0.9 1.35 12.933 0.500=7.857 ；顶部荷载： 0.9 1.4 0.7 4 0.500=1.764 ； 二 内力运算次楞直接承担模板传递的荷载,依据实际受力情形进行

14、电算,得到运算简图及内力、变形图如下：7.857kN /m 9.621kN /m1.764kN /m100300300300805415399 / 419 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案弯矩和剪力运算简图 0.067 0.058 0. 039 0.0070.0361. 088弯矩图 m 1.0481.2480.1880. 7861.2691.2060.487剪力图 6.467kN /m10030030030080541539变形运算简图0.0020.005 变形图 经过运算得到 : 最大弯矩 0.067 m 最大剪力： 1.269 最大变形： = 0.005 最大支座反力： 2

15、.517 三 次楞运算 1 次楞抗弯强度运算10 / 4110 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 0.067 10 6/8.333 10 4 =0.7992 实际弯曲应力运算值=0.7992 小于抗弯强度设计值 f=172,满意要求！2 次楞抗剪强度运算 01.269 1000 62500/4.167 10 6 50=0.381 2；实际剪应力运算值 0.381 2 小于抗剪强度设计值 =1.600 2,满意要求！3 次楞挠度运算 容许挠度 : 结构表面隐匿 250 ；第1跨最大挠度为 0.001 ,容许挠度为 0.400 ,满意要求！第2跨最大挠度为 0.005 ,容许挠度为

16、1.200 ,满意要求！第3跨最大挠度为 0.003 ,容许挠度为 1.200 ,满意要求！第4跨最大挠度为 0.002 ,容许挠度为 1.200 ,满意要求！第5跨最大挠度为 0.002 ,容许挠度为 0.320 ,满意要求！各跨实际最大挠度运算值小于最大答应挠度值,满意要求！3.3.2. 主楞运算 主楞采纳 2根 483.2钢管为一组,共 4组；主楞的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 25 12.19 10 4= 2.438 104；2.517 ,运算挠度 2 5.08 10 3= 1.016 10 43； 206000 2；主楞承担次楞传递的集中力,运算弯矩和剪力时

17、取次楞的最大支座力时取次楞的最大支座力 2.043 ；依据实际受力情形进行电算,得到运算简图及内力、变形图如下：11 / 4111 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案2.517kN2.517kN2.517kN2.517kN2.517kN800800800200500500500500200弯矩和剪力运算简图0.328 0. 3280.004 0.0040.1750.358弯矩图 m 0. 3583. 2421.7920.7251.2591.2590.7251. 7923.242剪力图 2.043kN2.043kN2.043kN2.043kN2.043kN80080080020050

18、0500500500200变形运算简图0.0270.254变形图 经过运算得到 :最大弯矩 0.358 m 最大剪力： 3.242 最大变形： = 0.254 12 / 4112 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案最大支座反力： 4.500 1 主楞抗弯强度运算 0.358 10 6/1.016 10 4 =35.2842 2,满意要求！实际弯曲应力运算值=35.2842 小于抗弯强度设计值 f=2052 主楞抗剪强度运算 01.621 1000 6946/2.438 10 5 3.5=13.194 2；实际剪应力运算值 13.194 2 小于抗剪强度设计值 =120.000 2,

19、满意要求！3 主楞挠度运算 容许挠度 : 结构表面隐匿 250 ；第1跨最大挠度为 0.254 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第2跨最大挠度为 0.027 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第3跨最大挠度为 0.253 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！各跨实际最大挠度运算值小于最大答应挠度值,满意要求！3.3.3. 穿梁螺栓运算 验算公式如下 : NN= f A 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 2 ；170 2； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取穿梁螺栓型号 : M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径 : 11.55 ； 105/1000 = 17.850

20、；穿梁螺栓有效面积 : A = 105 2；穿梁螺栓最大容许拉力值 : N = 170穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =4.500 ；13 / 4113 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案穿梁螺栓所受的最大拉力 4.500 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850 ,满意要求！3.4 、梁底模板面板运算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度；依据模板规范（162-2022）第5.2.1条规定,面板依据简支跨运算；这里取面板的运算宽度为 0.200m；面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : I = 200 18 3/12= 9.720 10 44； W = 200

21、 18 2/6 = 1.080 10 43；3.4.1. 荷载运算及组合模板自重标准值 G10.5 0.200=0.100 ；新浇筑砼自重标准值 G224 0.200 1.2=5.760 ；钢筋自重标准值 G31.5 0.200 1.2=0.360 ；永久荷载标准值 G1 G2 G36.220 ；振捣砼时产生的荷载标准值Q22 0.200=0.400 ；1 运算挠度采纳标准组合： 6.220；2 运算弯矩采纳基本组合：（q1,q2）=7.910；由可变荷载效应掌握的组合： q1=0.9 1.2 6.220+1.4 0.400 =7.222；由永久荷载效应掌握的组合： q2=0.9 1.35 6

22、.220+1.4 0.7 0.400 =7.910；3.4.2. 面板抗弯强度验算 f 14 / 4114 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案其中： W 面板的截面抗击矩, W =1.080 10 43； M 面板的最大弯矩 N 0.1252=9.888 10 3N ；运算弯矩采纳基本组合 7.910 ；面板运算跨度 : l = 300/4-1=100.000；经运算得到,面板的受弯应力运算值 : = 9.888 10 3/1.080 10 4=0.916 2；实际弯曲应力运算值 =0.916 2 小于抗弯强度设计值 f=29 2,满意要求！3.4.3. 面板挠度验算 =5 4/3

23、84 其中：作用在模板上的压力线荷载 = 6.220 ；面板运算跨度 : l =100.000；面板材质的弹性模量 : E = 11500 2；截面惯性矩 : I =9.720 10 44； - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250=0.400 ；面 板 的 最 大 挠 度 计 算值 : = 5 6.220 100.000 0.007 ；4/384 11500 9.720 10 4 = 实际最大挠度运算值 : =0.007小于最大答应挠度值 : =0.400,满意要求！3.5 、梁底支撑梁的运算3.5.1. 第一层支撑梁的运算支撑梁采纳 1根50 100矩形木楞,共 4组,匀称布置在梁底；支撑梁

24、的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 1 416.67 10 4= 4.167 10 4；6 1 83.33 10 3= 8.333 10 3；4 10000 2；支撑梁直接承担模板传递的荷载,依据均布荷载作用下的三跨连续梁运算；15 / 4115 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案支撑梁均布荷载运算：1 运算弯矩和剪力采纳（考虑支撑梁自重） ：q = 7.910 100.000/800.000+0.041=1.029 ；2 运算挠度采纳（考虑支撑梁自重） ：q = 6.220 100.000/800.000+0.030=0.808 ；最大弯矩 M = 0.1

25、2=0.1 1.029 0.8 2=0.066 最大剪力 0.60.6 1.029 0.8=0.494 最大支座力 1.1 =1.1 1.029 0.8=0.906 最大变形 = 0.677 4/1000.677 0.808 800 4/100 10000.000 4.167 10 6=0.054 一 支撑梁抗弯强度运算 0.066 10 6/8.333 10 4 =0.7912 2,满意要求！实际弯曲应力运算值=0.7912 小于抗弯强度设计值 f=17 二 支撑梁抗剪运算 00.494 1000 62500/4.167 10 6 50=0.148 2；实际剪应力运算值 0.148 2 小于

26、抗剪强度设计值 =1.600 2,满意要求！ 三 支撑梁挠度运算最大挠度： =0.054 ； - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250=3.200 ；实际最大挠度运算值 : =0.054小于最大答应挠度值 : =3.200,满意要求！2. 其次层支撑梁的运算支撑梁采纳 1根 483.0钢管,间距 800；支撑梁的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 1 1 10.78 10 4= 1.078 10 54； 4.49 10 3= 4.490 10 33；16 / 4116 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 206000 2； 一 荷载运算及组合：1 其次层支撑梁承担

27、第一层支撑梁传递的集中力 运算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力 0.906 ；运算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力 1.094 ；（包含梁侧模板 传递的自重荷载）运算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力 0.711 ；运算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力 0.831 ；（包含梁侧模板传递的 自重荷载）2 其次层支撑梁自重均布荷载：运算弯矩和剪力时取 0.045 ；运算挠度时取 0.033 ； 二 支撑梁验算 依据前面运算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到运算简图及内力、变形 图如下：5000.906kN1.094kN6505001. 094kN0

28、.906kN 0.045kN /m650100100100弯矩和剪力运算简图 0.1540.058 0.0580.044 0.044弯矩图 m 17 / 4117 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案1.93 1.928 1.0221. 0170.0990.0770.0770.0991.0171. 022 1.928 1.93 剪力图 5000.711kN 0.831kN0. 831kN 0.711kN0.033kN /m650500650100100100变形运算简图0. 043 变形图 经过运算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.099 N2=3.860 N3=0.099 运算

29、得到：最大弯矩： 0.154 最大剪力： 1.930 最大变形： = 0.043 最大支座反力： 3.860 1 支撑梁抗弯强度运算 0.154 10 6/4.490 10 3 =34.3602 2,满意要求！实际弯曲应力运算值=34.3602 小于抗弯强度设计值 f=20518 / 4118 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案2 支撑梁抗剪运算 01.930 1000 3042/1.078 10 5 3=18.153 2；实际剪应力运算值 18.153 2 小于抗剪强度设计值 =120.000 2,满意要求！3 支撑梁挠度运算 - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250 ；第1跨最大

30、挠度为 0.043 ,容许挠度为 2.600 ,满意要求！第2跨最大挠度为 0.043 ,容许挠度为 2.600 ,满意要求！各跨实际最大挠度运算值小于最大答应挠度值,满意要求！3.5.3. 第三层支撑梁的运算 一 梁底支撑梁验算支撑梁采纳 1根50 100矩形木楞为一组,共 1组；支撑梁的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 2 10.78 10 4= 2.156 10 4；5 2 4.49 10 3= 8.980 10 3；3 206000 2；取承担最大支座反力的支撑梁进行验算,支撑梁依据集中与均布荷载作用下的三跨连续梁运算；支撑梁所受集中荷载 F：运算弯矩和剪力时采纳

31、 F1=3.860；运算挠度时采纳 F2=2.974；均布荷载取支撑梁的自重 q：运算弯矩和剪力时采纳 q1= 0.090 ；运算挠度时采纳 q2= 0.067 ；依据上面运算的荷载进行电算,得到运算简图及内力、变形图如下：19 / 4119 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN3.86kN 3.86kN 3.86kN 3.86kN 3. 86kN 3.86kN 3.86kN0.09kN /m200800200200800200200800200200200200200200200弯矩和剪力运算简图0.

32、2911.1640.3871. 1640.2910.872 0.969 0.969 0. 872弯矩图 m 7.28 7.2625.826 5.8084.371 4.353 3.402 3.3841.948 1.930.493 0.4750.475 0. 4931.93 1.9483.384 3.402 4. 353 4.3715.808 5. 8267.262 7.28剪力图 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN 2.974kN0.067kN

33、 /m800 800 800200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200变形运算简图0.0510.91变形图 运算得到：最大弯矩： 1.164 最大剪力： 7.280 最大变形： = 0.910 20 / 4120 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案最大支座反力： 16.966 1 支撑梁抗弯强度运算 1.164 10 6/8.980 10 3 =129.5862 2,满意要求！实际弯曲应力运算值=129.5862 小于抗弯强度设计值 f=2052 支撑梁抗剪运算 03.640 1000 6084/2.156 10 5 3=34.2

34、40 2；实际剪应力运算值 34.240 2 小于抗剪强度设计值 =120.000 2,满意要求！3 支撑梁挠度运算 - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250 ；第1跨最大挠度为 0.909 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第2跨最大挠度为 0.090 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第3跨最大挠度为 0.910 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！各跨实际最大挠度运算值小于最大答应挠度值,满意要求！ 二 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采纳 1根 483.2钢管为一组,共 2组；支撑梁的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为：11.36 10 4= 1.136 10 4；5

35、4.73 10 3= 4.730 10 3；3206000 2；梁侧支撑梁依据集中与均布荷载作用下的三跨连续梁运算；支撑梁所受集中荷载 F：运算弯矩和剪力时采纳 F1=0.099；运算挠度时采纳 F2=0.076；均布荷载取支撑梁的自重 q：21 / 4121 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案运算弯矩和剪力时采纳 q1= 0.048 ；运算挠度时采纳 q2= 0.035 ；依据上面运算的荷载进行电算,得到运算简图及内力、变形图如下：0.099kN 0.099kN 0.099kN 0.099kN 0.099kN 0.099kN0.099kN 0.099kN 0.099kN 0.09

36、9kN 0.099kN 0.099kN 0.099kN0.048kN /m800 800 800200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200弯矩和剪力运算简图0.0080.0330.0110. 0330.0080.024 0.0270.20.027 0. 024弯矩图 m 0.0910.127 0.1180.168 0.1590. 2090.10.018 0.0090.059 0.050.0910.10.05 0.0590.009 0. 0180. 118 0.1270.20.2090.159 0. 168剪力图 0.076kN 0.076kN

37、 0.076kN 0.076kN 0.076kN 0.076kN0.076kN 0.076kN 0.076kN 0.076kN 0.076kN 0.076kN 0.076kN0.035kN /m800 800 800200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200变形运算简图0.0030.048变形图 运算得到：22 / 4122 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案最大弯矩： 0.033 最大剪力： 0.209 最大变形： = 0.048 最大支座反力： 0.477 1 支撑梁抗弯强度运算 0.033 10 6/4.730 10 3 =

38、6.9572 2,满意要求！实际弯曲应力运算值=6.9572 小于抗弯强度设计值 f=2052 支撑梁抗剪运算 00.209 1000 3217/1.136 10 5 3.2=1.854 2；实际剪应力运算值 1.854 2 小于抗剪强度设计值 =120.000 2,满意要求！3 支撑梁挠度运算 - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250 ；第1跨最大挠度为 0.048 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第2跨最大挠度为 0.005 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！第3跨最大挠度为 0.048 ,容许挠度为 3.200 ,满意要求！各跨实际最大挠度运算值小于最大答应挠度值,满意要求！4.

39、 扣件抗滑力的运算 P96页,双扣件 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,承载力设计值取 16.00 ,依据扣件抗滑承载力系数 为12.8 ；0.8 ,该工程实际的旋转双扣件承载力取值纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范 5.2.5: R 其中 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.8 ； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,取 0.477 ；23 / 4123 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案R 12.8 ,双扣件抗滑承载力的设计运算满意要求！3.6 、立杆的稳固性运算3.6.1. 梁底立杆稳固性验算立杆的稳固性运算公式

40、 = Af 其中钢管立杆轴心受压应力运算值 2 ；N 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =16.966 ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.9 1.2 0.129 13.5-1.2=1.715 ；N 12=16.966+1.715=18.681 ；0.592 ； 轴心受压立杆的稳固系数,由长细比 查模板规范 162-2022附录 D得到= 立杆运算长度 1.5m；运算立杆的截面回转半径i = 1.590 ；A 立杆净截面面积： A = 4.5002；2；f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 钢管立杆长细比 运算值： 1.5 100/1.590=94.340钢管立

41、杆长细比 = 94.340 小于钢管立杆答应长细比 = 150 ,满意要求！钢管立杆受压应力运算值：=18.681 10 3/0.592 4.500 10 2 = 70.127 2；钢管立杆稳固性运算 = 70.127 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 2,满足要求！3.6.2. 梁侧立杆稳固性验算立杆的稳固性运算公式 = Af 24 / 4124 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案其中钢管立杆轴心受压应力运算值 2 ；N 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.477 ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.9 1.2 0.129 13.

42、5-0.12=1.866 ；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3 = （F1,F2）=4.518 ；可变荷载效应掌握 F1=0.9 1.2 3.080+1.4 0.880=4.435 ；永 久 荷 载 效 应 控 制 F2=0.9 1.353.080+1.4 0.7 0.880=4.518 ；永久荷载标准值 25 0.12+0.5 0.5+1.2/2 0.8=3.080 ；活荷载标准值 1.0 0.5+1.2/2 0.8=0.880 ；N 123=0.477+1.866+4.518=6.861 ；0.592 ； 轴心受压立杆的稳固系数,由长细比 查模板规范 162-2022附录 D得到= 立杆

43、运算长度 1.5m；运算立杆的截面回转半径i = 1.590 ；A 立杆净截面面积： A = 4.5002；2；f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 钢管立杆长细比 运算值： 1.5 100/1.590=94.340钢管立杆长细比 = 94.340 小于钢管立杆答应长细比 = 150 ,满意要求！钢管立杆受压应力运算值：=6.861 10 3/0.592 4.500 10 2 = 25.757 2；钢管立杆稳固性运算 = 25.757 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 2,满足要求！3.7 、立杆的地基承载力运算25 / 4125 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭

44、设方案立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求p 地基承载力设计值 : = = 144.000 ；其中,地基承载力标准值： 180 ；模板支架地基承载力调整系数： = 0.8 ；立杆基础底面的平均压力：p = =74.722 ；立杆的轴心压力设计值：N =18.681 ；基础底面面积：A = 0.25 m 2 ；74.722 144.000 ；地基承载力满意要求！四、现浇板的系统运算书26 / 4126 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案模板支撑体系剖面图100010001000 1000钢管排列平面示意图4.1 参数信息27 / 4127 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设

45、方案4.1.1. 模板构造及支撑参数 一 构造参数楼层高度 H：13.5m；混凝土楼板厚度： 120；结构表面要求：隐匿；立杆步距 h：1.6m；立杆纵向间距： 1m；立杆横向间距： 1m；扫地杆距支撑面 h1m：0.15m； 二 支撑参数满堂支撑架类型：剪刀撑设置一般型；支撑架高宽比： 2高宽比 2.5 ；纵横向最少跨数 k：5k8；板底采纳的支撑钢管类型为： 48 3.2；钢管钢材品种：钢材 Q235钢 16-40 ；钢管弹性模量 E：206000 2；钢管屈服强度： 235 2；钢管抗拉 / 抗压 / 抗弯强度设计值 f ：205 2；钢管抗剪强度设计值： 120 2；钢管端面承压强度设

46、计值：325 2；4.1.2. 荷载参数新浇筑砼自重标准值 G2k：24 3；钢筋自重标准值 G3k：1.1 3；板底模板自重标准值 G1k：0.3 2；承担集中荷载的模板单块宽度：900；施工人员及设备荷载标准值 Q1k：运算模板和直接支承模板的小梁时取 4 2；运算直接支承小梁的主梁时取 2.4 2；运算支架立柱等支承结构构件时取 1.6 2；4.1.3. 板底模板参数搭设形式为： 2层梁顶托承重；28 / 4128 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 一 面板参数面板采纳 12厚覆面木胶合板；厚度：12；抗弯设计值： 31 2；弹性模量 E：11500 2； 二 第一层支撑梁

47、参数材料： 1根50 100矩形木楞；间距： 300；木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000 2；抗压强度设计值： 15 2；抗弯强度设计值： 17 2；抗剪强度设计值： 1.6 2； 三 其次层支撑梁参数材料： 1根50 100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量 E：10000 2；抗压强度设计值： 15 2；抗弯强度设计值： 17 2；抗剪强度设计值： 1.6 2；4.1.4. 地基参数模板支架放置在地面上,地基土类型为：砂土；地基承载力标准值： 180；立杆基础底面面积： 0.25m 2；地基承载力调整系数： 0.8 ；4.2 、模板面板运算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯

48、强度和刚度；依据模板规范（162-2022）第5.2.1条规定,面板依据简支跨运算；这里取面板的运算宽度为 0.900m；面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : I = 900 12 3/12= 1.296 10 54； W = 900 12 2/6 = 2.160 10 43；29 / 4129 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案4.2.1. 荷载运算及组合模板自重标准值 G10.3 0.900=0.270 ；新浇筑砼自重标准值 G224 0.900 0.12=2.592 ；钢筋自重标准值 G31.1 0.900 0.12=0.119 ；永久荷载标准值 0.270+ 2

49、.592+ 0.119=2.981 ；施工人员及设备荷载标准值Q14 0.900=3.600 ；运算模板面板时用集中活荷载进行验算 4 ；1 运算挠度采纳标准组合： 2.981；2 运算弯矩采纳基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合（q1,q2）=7.755；由可变荷载效应掌握的组合： q1=0.9 1.2 2.981+1.4 3.600 =7.755；由永久荷载效应掌握的组合： q2=0.9 1.35 2.981+1.4 0.7 3.600 =6.797；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应掌握的组合：q1=0.9 1.2 2.981 =3.219；P1=0.9 1.4 4 =5.04

50、0；由永久荷载效应掌握的组合：q2=0.9 1.35 2.981 =3.622 ；P2=0.9 1.4 0.7 4 =3.528 ；4.2.2. 面板抗弯强度验算30 / 4130 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 f 其中： W 面板的截面抗击矩, W =2.160 10 43； M 面板的最大弯矩 N （,1,2）=0.414m； 0.125q l 2=0.125 7.755 0.3 2 =0.087 m；1=0.125q1 l 2+0.25P1 l =0.125 3.219 0.32+0.25 5.040 0.3 =0.414 m；2=0.125q2 l 2+0.25P2

51、l =0.125 3.622 0.32+0.25 3.528 0.3 =0.305N ；经运算得到,面板的受弯应力运算值 : = 0.414 10 6/2.160 10 4=19.177 2；实际弯曲应力运算值 =19.177 2 小于抗弯强度设计值 f =31 2,满意要求！4.2.3. 面板挠度验算 =5 4/384 其中：作用在模板上的压力线荷载 = 2.981 ；面板运算跨度 : l =300；面板材质的弹性模量 : E = 11500 2；截面惯性矩 : I =1.296 10 54； - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250=1.200 ；面板的最大挠度运算值 : = 5 2.981

52、 300 4/384 11500 1.296 10 5=0.211 ；实际最大挠度运算值 : =0.211小于最大答应挠度值 : =1.200,满意要求！4.3 、板底支撑梁的运算4.3.1. 第一层支撑梁的运算支撑梁采纳 1根50 100矩形木楞,间距 300；支撑梁的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 1 416.67 10 4= 4.167 10 64；31 / 4131 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案 1 83.33 10 3= 8.333 10 43； 10000 2； 一 荷载运算及组合：模板自重标准值 G10.3 0.3=0.090 ；新浇筑砼

53、自重标准值 G224 0.3 0.12=0.864 ；钢筋自重标准值 G31.1 0.3 0.12=0.040 ；永久荷载标准值 0.090+0.864+ 0.040=0.994 ；施工人员及设备荷载标准值 Q14 0.3=1.200 ；运算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算 4 ；1 运算挠度采纳标准组合 考虑支撑梁自重 ： 0.994+0.03=1.0236；2 运算弯矩和剪力采纳基本组合 考虑支撑梁自重 ：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应掌握的组合： q1=0.9 1.2 0.994+0.03 =1.105； q2=0.9 1.4 1.200 =1.512 ；由永久荷载效应掌

54、握的组合： q1=0.9 1.35 0.994+0.03 =1.244； q2=0.9 1.4 0.7 1.200 =1.058 B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应掌握的组合：0.9 1.2 0.994+0.03 =1.105；0.9 1.4 4 =5.040；由永久荷载效应掌握的组合：32 / 4132 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案0.9 1.35 0.994+0.03 =1.244；0.9 1.4 0.7 4 =3.528 ； 二 荷载效应运算支撑梁直接承担模板传递的荷载,依据三跨连续梁运算；作用荷载分为“ 永久荷载和均布活荷载组合” 和“ 永久荷载和集中活荷载

55、组合” 两种情形,为了精确运算受力,把永久荷载和活荷载分开运算效应值,查模板规范（1 最大弯矩 M运算 最大弯矩（,）=1.162 m；A 永久荷载和均布活荷载组合162-2022）附录 C表C.1-2 确定内力系数；经过系统电算,采纳以下荷载组合的弯矩效应值最大0.100 q1 l2+0.117 q2 l2 =0.100 1.105 1 2+0.117 1.512 1 2 =0.287 m；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算,采纳以下荷载组合的弯矩效应值最大0.080 q l 2+0.213 P l=0.080 1.105 1 2+0.213 5.040 1=1.162 m；2 最大剪

56、力 V运算最大剪力（,）=4.065 ；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算,采纳以下荷载组合的剪力效应值最大0.600 q1 0.617 q2 l=0.600 1.105 1+0.617 1.512 1=1.596；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算,采纳以下荷载组合的剪力效应值最大33 / 4133 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案0.600 q 0.675 P=0.600 1.105 1+0.675 5.040=4.065 ；3 最大变形 运算= 0.677 4/1000.677 1.0236 1000 4/100 10000 4.167 10 6=0.166 三

57、 支撑梁验算1 支撑梁抗弯强度运算 1.162 10 6/8.333 10 4 =13.9442 2,满意要求！实际弯曲应力运算值 =13.9442 小于抗弯强度设计值 f =172 支撑梁抗剪运算 04.065 1000 62500/4.167 10 6 50=1.220 2；实际剪应力运算值 1.220 2 小于抗剪强度设计值 =1.600 2,满意要求！3 支撑梁挠度运算最大挠度： =0.166 ； - 容许挠度 : 结构表面隐匿 250=4.000 ；实际最大挠度运算值 : =0.166小于最大答应挠度值 : =4.000,满意要求！4.3.2. 其次层支撑梁的运算支撑梁采纳 1根50

58、 100矩形木楞,间距 1000；支撑梁的截面惯性矩 I ,截面抗击矩 W和弹性模量 E分别为： 1 416.67 10 4= 4.167 10 4；6 1 83.33 10 3= 8.333 10 3；4 10000 2； 一 荷载运算及组合1 第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q12.4 0.3=0.720 ；34 / 4134 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案由可变荷载效应掌握的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.105；q2=0.9 1.4 0.720 =0.907 ；由永久荷载效应掌握的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.244；q2=0.9 1.4 0

59、.7 0.720 =0.635 ；由可变荷载效应掌握的组合产生最大支座反力 F1=1.100 q1 1.200 q2 l =1.100 1.105 1+1.200 0.907 1 =2.305 ；由永久荷载效应掌握的组合产生最大支座反力F2=1.100 q1 1.200 q2 l =1.100 1.244 1+1.200 0.635 1 =2.130 ；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（运算其次层支撑梁弯矩和剪力采纳）：最大支座反力（ F1,F2）=2.305；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（运算其次层支撑梁变形采纳）：1.100 q 1.100 1.0236 1=1.126；2 其次层

60、支撑梁自重 A 运算其次层支撑梁弯矩和剪力采纳：0.041 ；B 运算其次层支撑梁变形采纳：0.030 ； 二 荷载效应运算 其次层支撑梁依据集中与均布荷载作用下的三跨连续梁运算；依据上面运算的荷载进行电算,得到运算简图及内力、变形图如下：35 / 4135 / 41 启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案2.305kN 2.305kN 2.305kN 2.305kN 2.305kN2.305kN 2.305kN 2.305kN 2.305kN 2. 305kN 2.305kN0.041kN /m300100030030010003003001000300300300300300弯矩和剪力运算简