三跨变截面连续刚构桥施工图设计

1、第 PAGE 160 页 共 NUMPAGES 160 页目录TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc31169 啊1背 暗方案拟定与比唉选敖 PAGEREF _Toc31169 皑3 HYPERLINK l _Toc32062 佰1.1 概述阿 PAGEREF _Toc32062 扮3 HYPERLINK l _Toc7194 唉1.2 方案叭比选袄 PAGEREF _Toc7194 扒3 HYPERLINK l _Toc15393 靶2 主梁内力阿计算百 PAGEREF _Toc15393 矮8 HYPERLINK l _Toc6844 昂2.1 埃主要技术指霸 PAG

2、EREF _Toc6844 伴8 HYPERLINK l _Toc10117 八2.1.1 拌材料规格疤 PAGEREF _Toc10117 唉8 HYPERLINK l _Toc1499 拌2.2 梁截艾面尺寸拟定伴 PAGEREF _Toc1499 拔8 HYPERLINK l _Toc7172 败2.2.1 艾主梁梁高巴 PAGEREF _Toc7172 爸8 HYPERLINK l _Toc8591 挨2.2.2 鞍顶板和底板吧 PAGEREF _Toc8591 摆9 HYPERLINK l _Toc26057 吧2.2.3 把腹板捌 PAGEREF _Toc26057 稗9 HYPE

3、RLINK l _Toc21430 昂2.2.4 扒桥面铺装及栏癌杆捌 PAGEREF _Toc21430 扳9 HYPERLINK l _Toc28304 佰2.2.5 芭下部结构尺寸胺拟定翱 PAGEREF _Toc28304 熬9 HYPERLINK l _Toc29391 阿2.2.6 蔼主梁分段及施俺工过程搬 PAGEREF _Toc29391 稗9 HYPERLINK l _Toc8090 懊2.3 百内力计算隘 PAGEREF _Toc8090 班10 HYPERLINK l _Toc1234 哎2.3.1 蔼截面特性计算败 PAGEREF _Toc1234 哀10 HYPERL

4、INK l _Toc2517 凹2.4 结构败内力计算按 PAGEREF _Toc2517 伴11 HYPERLINK l _Toc13948 搬2.4.1 绊结构自重笆 PAGEREF _Toc13948 坝11 HYPERLINK l _Toc794 叭2.4.2 笆可变作用效应埃 PAGEREF _Toc794 芭15 HYPERLINK l _Toc6845 俺2.5 作用奥效应组合懊 PAGEREF _Toc6845 靶19 HYPERLINK l _Toc8607 斑2.5.1 半承载能力极限澳状态下的效应板组合八 PAGEREF _Toc8607 安19 HYPERLINK l

5、_Toc26966 版3翱 扒预应力钢束设靶计笆 PAGEREF _Toc26966 凹27 HYPERLINK l _Toc24542 败3.1 钢束笆估算挨 PAGEREF _Toc24542 唉27 HYPERLINK l _Toc11379 巴3.2预应力暗筋束的布置原氨则傲 PAGEREF _Toc11379 柏28 HYPERLINK l _Toc30131 伴3.3 主梁扒净截面及换算败截面特性值败 PAGEREF _Toc30131 阿29 HYPERLINK l _Toc11452 奥3.4 预应坝力损失及有效柏预应力稗 PAGEREF _Toc11452 昂31 HYPER

6、LINK l _Toc32644 巴3.4.1 安控制应力及有扒关参数的确定拜 PAGEREF _Toc32644 翱31 HYPERLINK l _Toc381 艾3.4.2 艾预应力筋钢与佰管道壁间摩擦俺引起的应力损拌失蔼l1蔼的计算爸 PAGEREF _Toc381 版31 HYPERLINK l _Toc30662 碍3.4.3 按锚具变形、钢氨束回缩和接缝斑压缩一起的应拜力损失笆l3奥啦的计算佰 PAGEREF _Toc30662 皑32 HYPERLINK l _Toc23022 拔3.4.4 捌混凝土的弹性阿压缩引起的应绊力损失蔼l4斑咯的计算氨 PAGEREF _Toc2302

7、2 罢33 HYPERLINK l _Toc13026 绊3.4.5 扳预应力筋束松靶弛引起的应力癌损失啊l5哎计算绊 PAGEREF _Toc13026 搬34 HYPERLINK l _Toc23175 靶3.4.6 胺 混凝土收缩凹和徐变引起的敖应力损失唉l6胺的计算埃 PAGEREF _Toc23175 版34 HYPERLINK l _Toc1084 瓣3.4.7 岸预应力损失组拌合及有效预应鞍计算袄 PAGEREF _Toc1084 把35 HYPERLINK l _Toc7806 矮4 主梁验算俺 PAGEREF _Toc7806 般37 HYPERLINK l _Toc2183

8、2 稗4.1 强度阿验算搬 PAGEREF _Toc21832 靶37 HYPERLINK l _Toc32036 盎4.1.1 罢正截面抗弯承癌载能力百 PAGEREF _Toc32036 败37 HYPERLINK l _Toc18968 邦4.1.2 矮斜截面抗剪验哀算稗 PAGEREF _Toc18968 奥47 HYPERLINK l _Toc23064 扮4.2 应力巴验算跋 PAGEREF _Toc23064 艾47 HYPERLINK l _Toc14385 盎4.2.1 搬预应力筋拉应隘力验算伴 PAGEREF _Toc14385 拜47 HYPERLINK l _Toc23

9、433 扳4.2.2施跋工阶段法向压笆应力验算鞍 PAGEREF _Toc23433 伴50 HYPERLINK l _Toc16582 般4.2.3 蔼使用阶段正截版面压应力验算昂 PAGEREF _Toc16582 巴59 HYPERLINK l _Toc19125 鞍4.2.4 班斜截面主压应稗力验算笆 PAGEREF _Toc19125 版63 HYPERLINK l _Toc18850 伴4.2.5 阿使用阶段正截奥面压应力的验隘算盎 PAGEREF _Toc18850 蔼68 HYPERLINK l _Toc22935 挨4.2.6使傲用阶段斜截面捌主压应力验算笆 PAGEREF

10、_Toc22935 叭73 HYPERLINK l _Toc6836 哀4.3 抗裂挨满足要求验算百 PAGEREF _Toc6836 昂78 HYPERLINK l _Toc32474 皑4.3.1 叭使用阶段正截稗面抗裂验算办 PAGEREF _Toc32474 昂78 HYPERLINK l _Toc25221 皑4.3.2 胺使用阶段混凝矮土抗裂验算按 PAGEREF _Toc25221 靶83 HYPERLINK l _Toc26887 岸5 主梁主梁暗变形（挠度）霸计算八 PAGEREF _Toc26887 阿89 HYPERLINK l _Toc25922 熬5.1 挠度斑计算熬

11、 PAGEREF _Toc25922 捌89 HYPERLINK l _Toc6016 败6 设计总结澳 PAGEREF _Toc6016 拜90 HYPERLINK l _Toc20774 傲参考文献班 PAGEREF _Toc20774 拜91 HYPERLINK l _Toc9089 致谢 PAGEREF _Toc9089 92隘1挨 爸方案拟定与比懊选按 斑1.1 概述啊 昂本次的毕业设扮计为洞庭大道鞍新河渠南过渡版孔号桥施工靶图设计。在设柏计中我们必须案考虑其与周围败的环境相协调伴，虽然该桥无八通航要求，但埃桥下要有足够般的净空保证桥把下行船安全。般1.2 袄方案比选凹 根据八安全、

12、适用、爸经济、美观的半设计原则，我氨初步拟定了三岸个方案。百方案一：敖等截面预应力百筋钢混凝土箱把型梁桥（4白52.5m）傲箱梁顶板宽1颁7.5米，底叭板宽9.9米办，梁高2.6鞍米，腹板厚度瓣为40厘米底爸板厚40厘米哀，顶板厚20邦厘米，翼缘长氨3.8米，混巴凝土采用C5霸0的，如图所胺示。 拜图1.1等截皑面等跨连续梁唉桥板图1.2 等暗截面连续梁桥版截面图颁采用桥面连续巴的方式，解决俺行车顺适的问柏题；桥墩横桥靶向两侧设防震捌挡块，防止主袄梁在地震时跌按落；采用等截柏面主梁，梁高爸2.6m，三阿跨等跨径布置安，同一跨主梁稗尺寸相同，可百以一套模板重绊复使用；主梁袄预制场后张法巴预制、采

13、用整岸体顶推施工，百可避免对桥下癌匝道的通行运按输；下部采用颁双柱式桩基、傲双柱式桥墩、跋带悬臂盖梁的啊结构形式，克班服基础开挖的澳一系列弊端。盎方案二：采用阿变截面连续刚笆构桥，孔径组敖合为55m+艾100m+5瓣5m，全桥长艾210米，整靶体布置如下图办所示，主梁采胺用C50的单背箱单室变截面隘连续梁，箱梁白顶板宽17.胺5米，底板宽吧9.9米，腹阿板厚40厘米背。般下部构造桥墩敖为竖直双支薄昂壁式桥墩。氨三跨变截面连邦续刚构捌具有T形刚构阿桥的优点。但鞍与同类桥（如皑连续梁桥、T唉形刚构桥）相板比：多跨刚构半桥保持了上部坝构造连续梁的败属性，跨越能俺力大，施工难矮度小，行车舒艾顺，养护简

14、便矮，造价较低。翱多跨连续-刚摆构桥则在主跨凹跨中设铰，两笆侧跨径为连续皑体系，可利用唉边跨连续梁的鞍重量使T构做拜成不等长悬臂柏，以加大主跨傲的跨径。全桥袄采用悬臂挂篮跋施工方法施工澳。桥面形状与把梁截面尺寸如俺下图所示。搬图1.3啊 拔变截面连续刚芭构桥佰图1.4 变胺截面连续刚构俺桥截面尺寸办方案三：芭55m+10板0m+55m板三跨变截面预柏应力混凝土连敖续梁方案。主白梁采用C50佰的单箱单室变拜截面连续梁，邦箱梁顶板宽1斑7.5米，底按板宽9.5米翱，腹板厚40氨厘米。箱梁及叭全桥尺寸如图熬所示。半 艾 摆 敖 爸 捌图1.4 变俺截面连续梁桥澳图1.5 变吧截面连续梁桥般截面尺寸袄

15、 埃全桥连续，行按车顺适；整体矮型好，利于抗斑震，桥梁支座版采用滑动盆式熬橡胶支座和固疤定盆式橡胶支安座，其中固定阿支座可以将主伴梁与桥墩相连疤，防止主梁在凹地震时变形、稗移动、破坏；把。主梁采用梁背底搭设龙门支芭架，可避免对艾桥下匝道的通搬行运输，铺设啊模板，绑扎普捌通筋钢，预留鞍预应力管道（翱采用锌铁皮波把纹管成孔），隘浇筑C50混埃凝土（先底板把、后腹板和桥绊面板），预应氨力筋钢采用后拌张法超张拉，拜两端张拉，并败通过梁顶板下拜缘、腹板侧壁埃、底板上缘设敖置齿板锚固；佰全桥采用用挂败篮悬臂方法施霸工。叭 澳 耙根据三个比选背方案，我们分暗别从经济、适绊用、安全、美癌观这几个方面办进行必选

16、，选跋出最优的方案霸来。凹表1-1方案败比选半方案一叭方案二败方案三岸经济性八桥梁上部结构啊比较搬经济，下部敦败也较耙少，综合整体搬经济扮性一般柏 桥梁上部结靶构比较柏经济，下部敦疤虽较扳多但直径较小隘预算埃也较少，综合艾整体熬经济性一般坝桥梁上部结构巴预算袄很大，敦虽数安量少但直径较熬大故预算也较隘多，综合整经埃济性较好啊适用性拌受力明确，由耙于下面较高不般能采用满堂支办架整体现浇施唉工，施工不方隘便。办中孔100米稗主跨跨越主航艾道，与航道适碍应性好，通航碍净空大，防撞俺要求低；啊采用宽梁设计懊，在同等跨径暗中，具有经济般优势。罢中孔100米扮主跨跨越主航碍道，与航道适坝应性好，通航柏净空

17、大，防撞熬要求低；河床澳压缩少,有利阿于汛期泄洪。昂安全性班主桥跨度较大扮，采用等跨等拔截面时边跨的芭正弯矩远大于肮中跨，造成预翱应力浪费。行肮车平顺舒适败采用对称悬臂矮浇佰筑施工，施工霸条件瓣好，制约因素扳不多，采用双佰支薄壁墩有效芭的分担了支座柏处的负弯矩，斑使成桥状态更绊合理。 行车挨平顺舒罢适伴采用对称悬臂碍浇筑施工，施哀工条件好，制板约因素不多，奥然而支座处负氨弯矩较大。行板车平顺舒适。般美观性柏线条平直啊桥梁主桥线条熬简洁肮明快，与周围鞍环境八相协调，综八合整体美观性盎较好颁桥型线性变化斑柔和，与环境八搭配和谐。癌结论懊弃用阿首选奥弃用柏 拔 蔼最后综合各方败面因素，我选氨择了方案

18、二，案采用55m柏100m5般5m三跨变截捌面连续刚构桥绊。白2佰 扳 安主梁内力计算靶2.1 罢主要技术指暗2.1.1 佰材料规格翱1、荷载等级挨：公路级奥 2、扳设计速度：斑6080k敖m/h；叭 3、挨通航要求：无颁；鞍 4、笆桥面净宽：1唉m（防护栏）暗+7.5m（白车行道）+0隘.5m（中央哎分隔带）+7拌.5m（车行碍道）+1m（耙防护栏）=1佰7.5m：叭 5、瓣桥面衡坡为双叭向2%；搬6、不考虑地拌震作用；熬 混凝矮土：熬主梁采用C5半0混凝土；版 1、袄桥墩桩基础等靶构件采用C3胺0混凝土；暗 2、般桥面铺装为7懊cm沥青混凝霸土，由两层组鞍成，上层为6邦cm沥青混凝翱土，下

19、层为6芭cm C40鞍防水混凝土。爸 预应摆力筋钢：挨根据公路筋版钢混凝土及预绊应力混凝土桥芭涵设计规范版(JTG_D癌62-200败4)疤中d=15.唉24mm的钢跋绞线，公称面澳积为139m哎m2，标准强罢度fpk=1碍860MPa班，弹性模量E奥p=1.95吧10啊5柏Mpa。凹普通筋钢：采澳用R235和凹HTB335昂两种筋钢，其阿中R235筋般钢应符合筋昂钢混凝土用热扒轧光圆筋钢氨（GB130矮13-199袄1）、HRB傲335筋钢应叭符合筋钢混按凝土用热轧带暗肋筋钢（G凹B1499-皑1998）标奥准中的各项规唉定。凡筋钢直柏径大于或等于班10mm者，靶均采用HRB百335筋钢；胺

20、直径小于10俺mm者，均采矮用R235筋俺钢。八2.2 梁截叭面尺寸拟定拜2.2.1 安主梁梁高翱 根据熬经验确定，预按应力混凝土连颁续刚构桥的中佰支点主梁高度拔与其跨径之比挨通常在1/1袄61/20版之间，而跨中吧梁高与支点梁氨高之比一般为邦1/1.5碍1/2.5之翱间。本桥在支敖点和跨中的梁颁高拟定值：支拔点处梁高：(皑L为中跨跨径艾，本设计为1胺00m)，取板5.8m；跨扒中梁高：2.拔5m；梁底曲蔼线：二次抛物翱线变化。肮 暗2.胺2半.拌2 蔼顶板和底板败 顶板爸采用20cm俺；底板在支点摆处采用40c罢m从跨中到根颁部保持厚度不隘变。耙 坝2.挨2暗.蔼3 坝腹板扳 箱梁邦腹板的主

21、要功暗能是承受结构吧的弯曲剪应力笆和扭曲剪应力鞍所效应下主拉疤应力，腹板的昂最小厚度应考扳虑钢束管道布安置和混凝土浇翱筑要求，其设佰计经验为：腹皑板内无预应力氨束筋管道布置版时，其最小厚八度采用20c阿m；腹板内有霸预应力束筋管扒道布置时，采皑用15到20捌cm；腹板内瓣有锚头时，采矮用25cm。凹本设计保持全板桥主梁腹板厚捌度为40cm办不变。盎 瓣图2.1 拜主梁横截面 蔼 奥 耙2.2.4 安桥面铺装及栏柏杆安 桥面白铺装为7cm安沥青混凝土，斑由两层组成，凹上层为3cm搬沥青混凝土，巴下层为4cm岸 C40防水伴混凝土。唉防撞栏杆为墙昂式混凝土防撞俺栏杆，采用C挨30混凝土。败中间带护

22、栏采扮用C30混凝霸土，细部尺寸扒见施工图设计凹之筋钢混凝土氨墙式护栏构造坝图。皑 敖2.2.5 半下部结构尺寸拜拟定巴主桥桥墩墩采凹用重力式双支凹薄壁墩，墩身癌高度为34m艾和37m。斑 岸2.昂2.6盎 主梁分段及昂施工过程案全桥共长21隘0m，分为8版6（不包括桥捌墩单元）个单敖元。其中0号坝块为（2+2挨+2+2）m板，桥段1-桥肮段15为（1吧53m），凹边跨满堂支架八段共6m，分叭为（21+傲4）m，合拢搬段均为（2扒1m），如图隘2.2所示。扮图2.2 扒电算模型图拌 邦 霸施工过程如下疤：挨墩梁固结，桥叭墩与0号块一坝起分节段浇筑岸；安装挂篮，佰施工1号块；斑挂篮前移，施佰工2

23、号块，重坝复前移，直到瓣施工完15号傲块；边跨满堂扒支架施工；挂柏篮继续前移，哀添加配重，边版跨合拢，同时昂去掉配重使桥扮墩两端平衡；蔼拆除满堂支架板，同时边跨支澳座转换成型。按中跨合拢与边罢跨施工方式一捌样。败2.3 吧内力计算埃 翱2.捌3.1 截面板特性计算敖 由于拔中跨跨中两侧氨毛截面特性完矮全对称，故只摆给出左半部分奥控制截面的毛颁截面特性值。哀 表2岸-1 截面佰特性值叭单元绊截面面积（m肮2埃）鞍截面抗弯惯矩背（m拔4扒）哎截面中性轴高奥（m）佰根部皑15.699澳2懊89.933绊2翱2.4438奥跨中办13.059绊3翱13.057澳5坝1.1058巴桥墩熬9.9笆0.825

24、坝0.5岸跨中到根部罢13.059碍3摆13.057扮5吧1.1058颁根部 跨中伴15.699斑2稗89.933般2鞍2.4438胺根部 跨中澳1鞍13.060柏4矮13.075跋1巴1.1063按根部 跨中哀2癌13.077巴6澳13.340奥1矮1.1146拔根部 跨中捌3颁13.115埃4半13.933捌2澳1.1329肮根部 跨中般4笆13.173般8盎14.877八1按1.1612昂根部 跨中靶5跋13.252挨9俺16.207靶4八1.1997败根部 跨中爸6哎13.352鞍6班17.972奥5懊1.2483百根部 跨中傲7暗13.472哎9跋20.234澳4埃1.3073败根部

25、 跨中胺8熬13.613唉8佰23.069般1靶1.3768板根部 跨中绊9挨13.775爸4盎26.567班4叭1.4569笆根部 跨中伴10搬13.957笆6把30.835安3班1.5478颁根部 跨中扳11挨14.160班4阿35.995矮5澳1.6497稗根部 跨中靶12皑14.383岸8安42.187佰9昂1.7628邦根部 跨中拔13拜14.627安9瓣49.570扒7柏1.8872续上表2-1扮单元耙截面面积（m啊2笆）氨截面抗弯惯矩扒（m半4扒）懊截面中性轴高八（m）邦根部 跨中按14澳14.892俺6岸58.322拌1盎2.0232摆根部 跨中百15翱15.177碍9傲68.

26、640哀8办2.1709癌根部 跨中哎16敖15.483隘8肮80.748八1哎2.3306爸根部 跨中摆17半15.699皑2斑89.933盎2懊2.4438哀根部 跨中霸18袄15.699办2般89.933按2板2.4438邦根部 跨中拜19爸15.483版8扮80.748百1挨2.3306稗根部 跨中拜20搬15.177盎9挨68.640癌8巴2.1709拜根部 跨中熬21罢14.892蔼6熬58.322按1吧2.0232矮根部 跨中肮22拔14.627吧9扮49.570扒7哎1.8872氨根部 跨中霸23般14.383邦8皑42.187拔9肮1.7628肮根部 跨中矮24扳14.160

27、白4阿35.995傲5绊1.6497稗根部 跨中拌25安13.957矮6版30.835败3案1.5478扳根部 跨中昂26啊13.775佰4敖26.567捌4芭1.4569熬根部 跨中般27按13.613皑8背23.069啊1癌1.3768凹根部 跨中拔28八13.472绊9暗20.234办4俺1.3073澳根部 跨中芭29扳13.352般6疤17.972敖5袄1.2483翱根部 跨中熬30摆13.252敖9稗16.207啊4盎1.1997暗根部 跨中熬31癌13.173扳8颁14.877佰1案1.1612靶根部 跨中半32傲13.115跋4颁13.933阿2凹1.1329碍根部 跨中澳33班

28、13.077白6哎13.340耙1板1.1146拌根部 跨中袄34蔼13.060鞍4哎13.075搬1扒1.1063袄2.4 捌结构内力计算巴2.4.1 奥结构自重佰 在迈傲达斯软件中当拔你建立好模型扒再把模型单元艾节点分好后，奥然后在那些单奥元的特性值中凹就可以看到单袄元的的自重了班。在程序中二癌期恒载以均布败荷载的形式表霸达，在中跨合暗拢后加入即可捌。本桥二期 背 恒载由桥面罢铺装、防撞栏巴杆和中间带防隘护栏组成。拌 1、跋桥面铺装：g扳1胺=0.06巴17.52敖5+0.03芭17.5捌24=30.颁1kN；版 2、瓣防撞栏杆：g俺2版=0.325岸87525柏=8.15k扒N；皑 3、

29、袄中间防护栏：矮g背3版=0.067哀525=1办.69kN。巴 4、霸二期恒载g=唉g笆1稗+g跋2瓣+g碍3板=30.1+佰8.15+1伴.69=39昂.94kN。4、挂篮氨 疤 扒挂篮自重为6癌30kN，该笆荷载作用并非疤作用在节点处傲，将其移至节胺点处时，需 败加一个弯矩，爸其大小为94坝5kN，方向百根据荷载移动皑的方向定。在氨相应的施工阶百段激活或钝化皑。5、配重昂 霸 爸其大小为合拢奥段重量的一半扳，在迈达斯软澳件中在单元特艾性值中找到合熬拢段单元重1捌306kN取靶其一半即65傲3kN。根据柏施工需求进行袄激活与钝化。6、支座沉降熬 碍 背本设计考虑1败-4号桥墩处隘沉降为1.

30、6扳cm，对其进爸行最不利 组俺合。各永久作氨用效应下结构隘内力图如图所柏示。佰 皑 挨 -4.3罢545 扳 袄 袄 袄 白 败 -4.俺3545 熬 拌 扳 霸 捌 澳 案 敖 按 图2拔.1懊 阿墩处最大悬臂绊阶段结构弯矩肮图（单位：1胺0拜5巴kNm）熬 霸 背 爸 靶 唉 17暗588.2 八 搬 矮 挨 八 傲 1758芭8.2百 背 把 皑-17569跋.6 鞍 疤 敖 昂 -瓣17569.岸6安图2.2 墩芭最大悬臂阶段傲结构剪力图（板单位：kN）案 邦 瓣 -4.阿29124 埃 肮 瓣 阿 爸 -4.岸26857爸 图白2.3 全桥昂合拢（一期恒安载）弯矩图（胺单位：10伴

31、5把kNm）巴 板 癌 1班7469 版 岸 吧 拜 绊 17坝469哎 拔 胺 靶-17248白 霸 爸 白 芭 -拜17248背图2.4 全按桥合拢（一期办恒载）剪力图熬（单位：kN罢）俺 挨 昂 -4肮.38173扮 肮 岸 瓣 哎 -4盎.8137捌 懊 扳 安 图2.班5 二期恒载背弯矩图（单位百：10柏5懊kNm）坝 败 瓣 185爸71.6 按 绊 耙 肮 扒 18岸571.6巴 般 版 -搬18469.瓣5 吧 笆 阿 岸 -1啊8469.5邦 俺 澳 霸 图2.6艾 二期恒载剪芭力图（单位：爸kN）稗 胺 扮 埃 绊 澳 -埃18047 笆 邦 扒 半 般 -般18047唉

32、氨 鞍 1奥7998 绊 埃 白 巴 办 坝 17998板图2.7 支背座沉降弯矩包凹络图（单位：邦kNm）绊342.3 罢 稗 暗1825.9败 隘 3霸42.3 盎 班 1班825.9班-342.3拌 翱 拌-1825.背9 八 -3八42.3 盎 隘 -斑1825.9班 扒 把 捌 图2.拌8 支座沉降百剪力包络图（瓣单位：kN）安 永久白作用效应下结班构内力表格斑由与在二期恒俺载阶段，结构岸弯矩图以中跨翱跨中完全对称鞍，结构剪力图鞍以中跨跨中中白心对称，故只唉列出左半部分般结构内力表格叭。全桥各截面班内力见附表。跋表2.2 二案期恒载阶段内颁力邦控制截面吧弯矩（kN佰m）背剪力（kN）

33、安边跨支点处稗0哀-1716.氨4艾边跨L/2安-6382.懊4傲7050.7半边跨3L/4般-21180吧7.5奥12716.暗8盎边跨7L/8哎-34231白0.2俺16279.伴3爸1号墩支点左翱-43817瓣3.4捌18571.摆6邦1号墩支点右坝-43344敖0.8瓣-18464背.8斑第二跨L/8办-34231班2.3哀-16279颁.2傲第二跨L/4唉-21180班7.5敖-12716艾.8啊第二跨L/2暗0俺-7050.跋7半 由于支鞍座沉降效应下澳结构弯矩包络把图以中跨跨中碍完全对称，结安构剪力包络图霸以中跨跨中中版心对称，故只霸列出左半部分板结构内力表格扮。板表2-3 支扮

34、座沉降效应下皑结构内力癌单元疤弯矩max（敖kNm）稗弯矩min（霸kNm）矮剪力max（斑kN）拔剪力min（背kN）拜173唉0拔0把341.1叭-341.1昂174俺682.19吧-682.1佰9澳341.1胺-341.1把175巴1364.3矮9隘-1364.背39啊341.1笆-341.1把176拔1705.4伴9懊-1705.安49凹341.1碍-341.1把177懊2046.5癌8板-2046.柏58氨341.1班-341.1班178氨3069.8按7吧-3069.斑87斑341.09拜-341.0昂9瓣179吧4093.1把7昂-4093.班17耙341.08班-341.0邦8

35、巴180拜5116.4扒6笆-5116.岸46哀341.07巴-341.0背7坝181芭6139.7俺5氨-6139.扮75斑341.05霸-341.0埃5暗182搬7163.0扒4敖-7163.扮04安341.03安-341.0罢3安183背8186.3般3百-8186.办33耙341.01八-341.0埃1耙184版9209.6昂2癌-9209.俺62瓣340.98百-340.9胺8按185艾10232.霸92凹-10232胺.92奥340.94矮-340.9巴4跋186巴11256.颁21搬-11256扳.21哀340.9澳-340.9敖187疤12279.扳5爸-12279哎.5皑34

36、0.86般-340.8挨6阿188瓣13302.氨79扮-13302岸.79伴340.8搬-340.8疤189安14326.昂08霸-14326皑.08百340.75翱-340.7哎5版190案15349.班37翱-15349颁.37颁340.68安-340.6唉8百191板16372.疤67傲-16372笆.66巴340.62靶-340.6版2耙192班17395.氨96哀-17395矮.96傲340.55爸-340.5艾5续上表2-3俺单元昂弯矩max（拜kNm）耙弯矩min（暗kNm）懊剪力max（摆kN）案剪力min（摆kN）澳193岸18078.罢15按-18078袄.15罢341.

37、1背-341.1办194安18183.背52阿-18183摆.52袄1833.2邦-1833.奥2懊195扒17951.把6伴-17951芭.6瓣1833.2扒-1833.肮2霸196坝17487.把75疤-17487耙.75搬1833.2背-1833.跋2蔼197俺17023.矮9拌-17023办.9耙1833.2翱-1833.安2疤198鞍16802.班73氨-16802哀.73懊346.55扳-346.5罢5凹199搬16629.盎45按-16629阿.45邦345.97熬-345.9搬7矮200把15936.鞍41把-15936斑.41挨346.03矮-346.0澳3傲201把1489

38、6.俺84碍-14896版.84芭346.11搬-346.1哀1傲202拌13857.癌26佰-13857癌.26安346.17俺-346.1胺7办203胺12817.班68啊-12817安.68拔346.23矮-346.2败3盎204扳11778.板09阿-11778百.09奥346.29吧-346.2拜9敖205白10738.挨5扳-10738绊.5稗346.33版-346.3爸3暗206啊9698.9矮-9698.耙9唉346.38耙-346.3柏8伴207翱8659.2拌9搬-8659.扳29拜346.41矮-346.4按1般208捌7619.6捌8肮-7619.疤68坝346.45班

39、-346.4熬5邦209傲6580.0凹6柏-6580.拜06八346.47傲-346.4昂7鞍210傲5540.4蔼4背-5540.办44办346.5耙-346.5唉211坝4608.3拌-4608.按3搬346.52靶-346.5坝2半212蔼3855.0佰1颁-3855.伴01吧346.53俺-346.5敖3翱213扮3102.0暗1霸-3102.氨01斑346.54半-346.5罢4瓣214靶2682.7袄8霸-2682.绊78柏346.55胺-346.5熬5矮215颁2686.5版5伴-2686.袄55哎346.55疤-346.5摆5澳 半 柏2.4.2 挨可变作用效应拔温差作用效应

40、凹 昂 案由公路桥涵跋通用规范(蔼JTG D6罢0-2004哎)表4.3.鞍10-3中查挨得混凝土铺装扒竖向温差计算艾的温差基数：瓣沥青混凝土铺扳装层厚度为1败0cm时T1拔=14，T2盎=5.5；沥奥青混凝土铺装唉层厚度为5c阿m时T1=2白0，T2=6癌.7。本设计笆沥青混凝土铺搬装层厚度为7敖cm，采用内颁插法得温差取岸10.9、5盎.45，A=案300mm。隘输入软件可得澳内力图如图2皑.5所示。袄 肮 埃 240翱39.9 八 靶 奥 颁 拜 24凹039.9 案 碍图2.9 顶败板升温弯矩图叭（单位：kN霸m）邦 傲 耙 11案27.6 阿 板 案 案 拔 爸 板453.6昂 白-

41、453.6袄 八 鞍 叭 哎 -33.岸5 矮 罢 11按27.6扮图澳2.10 安顶板升温剪力邦图拌（单位：kN拔）柏 挨 埃 摆-24039伴.9 暗 吧 肮 柏 傲 哀-24.39颁.9懊 澳图2.11 艾顶板降温弯矩挨图（单位：k胺Nm）巴 扒453.6 敖 办 芭 拌 3暗3.5 稗 暗 板-1127.熬6碍 瓣 案 -背1127.6八 澳 蔼 奥 唉 昂 罢 -4皑53.6艾 图2.捌12 顶板降凹温弯矩图 凹（单位：kN扮m）鞍 靶 蔼由于温差效应氨下弯矩以中跨敖跨中完全对称把，剪力以中跨扒跨中完全中心蔼对称，故在此隘只列出左半部坝分内力表格，蔼温差效应下内般力表格如表。扳表2柏

42、-阿4半 佰温差效应下结半构内力碍 单元傲温升弯（kN翱m）坝温升剪力（k爸N）白温降弯矩（k稗Nm）挨温降剪力（k班N）办173碍-706.6败5唉0班353.32昂0扳174柏-706.6傲5昂1413.3笆353.32罢-706.6俺5半175翱-706.6暗5颁2826.6斑353.32罢-1413.绊3绊176盎-706.6肮5凹3533.2笆5埃353.32袄-1766.岸62背177碍-706.6肮5百4239.9斑353.32柏-2119.瓣95半178安-706.6安4拔6359.8凹4阿353.32安-3179.背92败179盎-706.6安2澳8479.7吧9艾353.3

43、1斑-4239.案9邦180艾-706.5百9霸10599.哀74懊353.3摆-5299.坝87拜181懊-706.5哎6袄12719.傲69艾353.28懊-6359.班84懊 熬 柏 澳 艾 芭 把 把 艾 胺 绊 百 哎续上表2-4佰 单元肮温升弯（kN按m）坝温升剪力（k隘N）傲温降弯矩（k芭Nm）邦温降剪力（k坝N）皑182肮-706.5拔1八14839.阿63搬353.26百-7419.暗82笆183啊-706.4隘6般16959.坝58挨353.23拔-8479.笆79叭184拔-706.4靶19079.笆53跋353.2靶-9539.搬76傲185稗-706.3拌2般2119

44、9.氨48蔼353.16八-10599艾.74昂186癌-706.2笆4颁23319.巴42凹353.12俺-11659百.71按187柏-706.1鞍5邦25439.版37班353.07扮-12719斑.69氨188把-706.0斑4版27559.艾32版353.02袄-13779挨.66胺189扮-705.9邦2拜29679.蔼27把352.96跋-14839傲.63熬190白-705.7坝9佰31799.蔼21扒352.9俺-15899爸.61稗191胺-705.6凹5版33919.傲16半352.83把-16959把.58癌192啊-705.5版2笆36039.哎11背352.76懊-

45、18019罢.55扒193案-706.6百5澳37452.版41跋353.32坝-18726捌.2稗194吧2267.2癌3蔼36898.敖06碍-1133.爸62蔼-18449百.03翱195八2267.2熬3坝35764.把44盎-1133.吧62案-17882熬.22阿196把2267.2版3唉33497.敖21绊-1133.熬62霸-16748岸.6阿197班2267.2氨3鞍31229.斑98坝-1133.版62稗-15614坝.99懊198岸-1.88懊29088.叭32摆0.94瓣-14544案.16艾199坝2.4搬29089.矮26颁-1.2办-14544氨.63吧200碍2

46、.15靶29084.拔45埃-1.08挨-14542奥.22矮201翱1.85埃29077.颁99矮-0.92盎-14538吧.99靶202隘1.55绊29072.罢43背-0.78拌-14536佰.22癌203班1.26艾29067.跋77昂-0.63瓣-14533奥.88佰204般0.98斑29063.澳98扳-0.49案-14531按.99坝205把0.69把29061.胺05安-0.35案-14530摆.52扮206坝0.42靶29058.傲97斑-0.21巴-14529把.48芭207扒0.14颁29057.般72芭-0.07傲-14528哎.86敖208背-0.12摆29057.芭

47、28背0.06傲-14528蔼.64八209傲-0.39肮29057.按66岸0.19办-14528埃.83拔210翱-0.65稗29058.熬83啊0.33安-14529把.41碍211鞍-0.91八29060.疤78搬0.45案-14530翱.39熬212把-1.16熬29063.半5鞍0.58胺-14531扮.75耙213扳-1.42俺29066.扮99把0.71敖-14533扮.5俺214碍-1.67笆29071.案24拔0.83扮-14535靶.62皑215捌-1.84澳29076.唉25芭0.92鞍-14538鞍.12昂 澳2伴、汽车荷载霸 本设隘计移动荷载根凹据任务书要求爸采用公

48、路I拔级，由于桥梁埃跨径大于50邦m，公路I巴级车道荷载的隘均布荷载的标败准值为qk=胺10.5kN吧/m，集中荷鞍载的标准值为矮pk=360邦kN。其中基巴频可以由软件挨计算直接得到敖f=1.41般4，根据公路啊桥涵设计通用俺规范(JTG摆 D60-2柏004)，可鞍得到汽车冲击绊系数=0.翱05。移动荷般载效应下结构按内力包络图如蔼图所示。板 盎 鞍 -3百2377.3把 坝 佰 白 白 -323般77.3隘 巴 16553捌.2 靶 傲 岸 1拜7855.2矮 哎 按 啊 16版553.2 拔图2.13矮 白汽车荷载弯矩坝包络图（单位瓣kNm）碍 盎 翱 5哀207.44八 般 案 搬

49、班 3暗201.2半 佰 袄 32霸01.2 板 办 岸 半 奥 5把207.44肮图2.14 胺汽车荷载剪力般包络图（单位叭：kN）拔 吧由于由移动荷袄载效应下弯矩捌包络图以中跨挨跨中完全对称叭，剪力包络图哎以中跨跨中完挨全中心对称，败故在此只列出爸左半部分内力哀表格，移动荷柏载效应下结构败内力见表2-胺5。把表2搬-白5 移动荷载艾效应下结构内扒力（公路-I埃级）搬单元氨弯矩max（拌kNm）佰弯矩min（鞍kNm）隘剪力max（癌kN）肮剪力min（班kN）半173哀0艾0白475.21巴-1749.半5扒174傲2969.0巴6板-883.0百9半476.69岸-1635.阿78阿17

50、5斑5627.8按2岸-1766.傲18矮481.1伴-1525.板26佰176哀6841.5百9伴-2207.搬73柏484.4板-1471.挨29斑177奥7978.9隘2敖-2649.板27懊488.43拌-1418.懊2半178背10938.八94挨-3973.笆91佰571.69暗-1264.昂57斑179隘13239.霸38办-5298.半54柏679.86爸-1119.拌93懊180敖14909.埃68把-6623.澳18矮790.7斑-984.8霸3笆181瓣15984.八63笆-7947.柏82碍903.33跋-859.5拌9搬182捌16501.版76矮-9272.佰45板

51、1017.0敖1袄-744.3啊3扳183胺16499.埃08皑-10597笆.09哀1131.1伴8败-638.9岸4澳184哀16013.盎38肮-11921背.73搬1245.4安-543.1扮7啊185班15078.笆65佰-13246耙.36坝1359.4靶-456.5佰9矮186按13725.哀59隘-14571八1473碍-378.7唉1敖187稗11981.挨27翱-15895皑.63奥1586.0胺9般-308.9耙8懊188摆9968.7稗5叭-17320跋.2跋1698.6搬5颁-246.8霸2瓣189敖8031.7敖9拜-19168氨.86傲1810.6皑9伴-191.

52、6八5绊190颁6205.3扳5安-21460哀.31碍1922.2熬5半-142.8佰9续上表2-5笆单元吧弯矩max（百kNm）跋弯矩min（瓣kNm）办剪力max（拌kN）绊剪力min（鞍kN）伴191皑4505.6艾2叭-24197昂.39跋2033.4盎-100把192搬2949.4摆9案-27385艾.95柏2144.2白8般-62.49敖193斑2391.4芭4凹-29766背.02敖2221.8巴8懊-49.16拜194唉2798.5版3凹-31464半.59拜3644.0背7暗-2024.澳3拔195叭2988.0矮8扳-32746翱.29凹3648.6霸8拜-2015.胺2

53、6把196敖3356.6坝1罢-35319靶.6啊3660.5扳9跋-1999.爸87矮197绊3708.7蔼4傲-37903颁.8摆3676.0巴9澳-1988.盎07懊198背4295.8坝3办-40426把.96熬138.8百-2505.拌17巴199芭4241.3安2班-39441八.96芭136.37跋-2481.摆7半200唉4055.7摆4安-35610隘.34按137.28罢-2417.瓣14奥201坝3942.3胺-30221盎.17摆139.67瓣-2319.摆71罢202氨4850.2叭1坝-25251拌.73稗143.47爸-2221.啊8邦203半5848.0白9斑-

54、20712胺.21安157.41盎-2123.哎36罢204岸6929.9按4般-16617捌.5霸188.94俺-2024.碍38氨205盎8088.5百8昂-12973氨.06埃224.71背-1924.耙84般206班9315.5案6靶-9794.埃69疤265.06搬-1824.皑76半207哀10601.挨52扒-7214胺310.31艾-1724.办21芭208昂11936.熬18挨-5759.罢52芭360.76皑-1623.暗28啊209邦13308.盎82瓣-4640.百31澳416.66熬-1522.搬14办210办14708.唉54吧-3856.澳2傲478.17摆-14

55、21.阿04蔼211芭16180.艾99斑-3464.笆03拔545.34办-1320.爸32按212板17531.巴83啊-3280.般55熬618.11八-1220.跋41跋213班18542.鞍82耙-3097.百78扳696.25熬-1121.碍87矮214矮19205.白23昂-2915.奥56笆779.39挨-1025.坝33凹215疤19513.跋24背-2733.扮89佰867.08澳-931.3肮9邦2.5 作用霸效应组合暗 胺2.5.1 肮承载能把力极限状态下氨的霸效应组合熬 根据巴公路桥涵设班计通用规范拌（JTG D瓣60-200巴4）第4.1癌.6规定：公拔路桥涵结构按

56、百承载能力极限啊状态设计时，扳应采用以下两皑种作用效应组阿合：合组本基吧和偶然组合。笆由于本设计不奥考虑偶然作用唉的影响，故只氨采用合组本基办。爸合组本基是永阿久作用的设计班值效应与可变斑作用设计值效岸应相组合，其熬效应组合表达哀式为：板哎0绊S案ud皑=班0扒（熬） 捌 叭 皑(2案-霸1)半 或哎0傲S败ud哎=皑0吧（暗） 邦 艾 霸 瓣 (2疤-背2)颁式中 颁S 袄ud胺承载能力极奥限状态下作用白合组本基的效版应组合设计值鞍；扳 坝 耙懊0疤结构重要性熬系数，按通柏规JTG 佰D60-20半04 表1.霸0.9 规定芭的结构设计安肮全等级采用，哀对应于设计安凹全等级一级、疤二级和三级

57、分盎别取1.1、啊1.0 和0佰.9；阿 罢 柏板Gik傲第伴i 案个永久作用效懊应的分项系数奥，应按公路哀桥涵通用规范敖JTG D按60-200巴4表4.1.隘6 的规定采稗用；坝 S 氨Gik碍、S坝Gid 把第昂i 瓣个永久作用效班应的标准值和艾设计值；耙 鞍 埃肮Q1叭汽车荷载效佰应（含汽车冲俺击力、离心力爸）的分项系数哀，取按Q1稗 =1.4。挨当某个可变作袄用在效应组合班中其值超过汽伴车荷载效应时蔼，则该作用取按代汽车荷载，霸其分项系数应叭采用汽车荷载肮的分项系数；白对专为承受某把作用而设置的澳结构或装置，斑设计时该作用唉的分项系数取芭与汽车荷载同霸值；计算人行跋道板和人行道敖栏杆

58、的局部荷爸载，其分项系班数也与汽车荷傲载取同值；般 盎 S哎Q暗1哀k凹 芭、S霸Q般1哎d 奥汽车荷载效疤应（含汽车冲扳击力、离心力伴）的标准值和绊设计值；邦 岸 败稗Qj 绊在作用效应拌组合中除汽车熬荷载效应（含白汽车冲击力、跋离心力）、风拔荷载外的其他耙第靶j 搬个可变作用效熬应的分项系数摆，取扒Qj唉 =1.4，案但风荷载的分昂项系数取皑罢Qj袄 =1.1百；芭 S疤Qjk俺 氨、S懊Qjd翱 凹在作用效应阿组合中除汽车背荷载效应（含柏汽车冲击力、百离心力）外的瓣其他第艾j唉个可变作用效唉应的标准值和搬设计值；熬 艾 懊傲c靶 白在作用效应邦组合中除汽车癌荷载效应（含芭汽车冲击力、哎离

59、心力）外的疤其他可变作用百效应的组合系班数，当永久作安用与汽车荷载疤和人群荷载（拜或其他一种可扒变作用）组合邦时，人群荷载凹（或其他一种拔可变作用）的拔组合系数取瓣c版 扮=0.80；安当除汽车荷载霸效应（含汽车奥冲击力、离心暗力）外尚有两氨种其他可变作霸用参与组合时芭，其组合系数耙取唉c背=0.70；盎尚有三种可变巴作用参与组合叭时，其组合系佰数取扒c 翱=0.60；般尚有四种及多邦于四种的可变安作用参与组合盎时，取碍c岸=0.50。氨 蔼恒载作用的分阿项系数摆Gik岸取1.2；基叭础沉降作用效挨应的分项系数岸取0.5；汽傲车荷载效应的胺分项系数澳Q1胺取1.4；温哎度作用效应的搬分项系数蔼

60、Qj邦取1.4；其啊他可变作用效斑用的组合系数伴摆c半 背取0.8。哀 鞍 袄则承载能力极唉限状态效应组熬合为：罢 邦哀0拔S败ud柏=1.0（唉1.2S把恒耙+1.4S跋汽巴+0.81摆.4S芭温差班+0.5S挨沉降摆） 胺 艾 根据上癌述效应组合要霸求，可得承载百能力极限状态百效应组合的弯隘矩包络图和剪把力包络图，如胺图所示。傲 百 瓣 -6靶.11585笆 霸 跋 班 暗 -矮6.1158柏5霸 扳 摆 摆 搬 暗 0拜.39876安图2.15 挨承载能力极限芭状态效应组合邦弯矩包络图（拔单位：10懊5懊kNm）斑 斑 柏 埃 稗 肮 靶26442.败4 罢 半 哀 巴 翱26442.啊