大唐延安热电厂1号机组脚手架工程施工方案

1、.：.；编 号SGFATJ050性 质重 要版 次1大唐延安发电厂2350MW“上大压小热电联产工程1号机组主体建筑及安装工程1号机组脚手架搭设、撤除专项施工措施编 制： 年 月 日审 核： 工程部： 年 月 日质管部： 年 月 日安保部： 年 月 日批 准： 年 月 日福建省第一电力建立公司大唐延安热电厂工程工程部 年 月大唐延安发电厂2350MW“上大压小热电联产工程目 录TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc9 1 工程概略 页 共64页8 作业危险点分析评价及控制措施 8.1 建筑施任务业危险源评价作业称号建筑施任务业作业内容危害要素及能够的事故预控措施风险评价风

2、险等级LECD进入施工现场未经三级平安教育，不懂平安防护操作知识，能够呵斥本身或他人的损伤严厉执行公司、工区、班组三级平安教育制度。严厉考试制度，制止弄虚作假。明确平安职责及必要的平安知识和现场的特点。0.2615181不正确佩戴平安帽，能够呵斥头碰伤或砸伤进入现场要精神集中，慎重行走。平安帽要戴正、帽带要系紧。严禁坐、踏平安帽或挪作他用。167422不正确运用劳动防护用品，能够呵斥人身损伤熟习劳保用品和防护用品的运用方法。施工中正确运用。经常检查、维护并妥善保管防护用品。167422高处作业不扎平安带、不系保险绳，能够呵斥高处坠落离地2m及以上作业要扎好平安带、且保险绳挂在上方结实可靠处。平

3、安带要精心运用、随时检查，出现问题及时改换。1615653小型施工机械操作不当，易呵斥触电、机械损伤任务前检查机械各部零件能否结实，电动部分能否漏电短相。起动机械前将任务台清理干净。启动时严禁急剧推压。机械未停稳，严禁挂皮带或用木棍制动。刨切木料时应将铁钉、泥沙清理干净。起动开关应采用单项开关。加工木料不得戴手套，且不得站在机械正面。操作圆锯时应戴防护镜，用手电锯时戴绝缘手套。每台机械要设专机担任人，并挂设平安操作规程，任务人员未经培训不得上网0.5615453电开工器具、焊接触电损伤、火灾及烫伤正确运用电开工具专人操作；电源安装漏电维护器，非电气人员不得从事电气作业。正确运用劳动维护用品，任

4、务时戴绝缘手套、穿绝缘鞋，雨天不得从事电焊作业，潮湿场所要采取绝缘措施，不允许运用绝缘不合格的焊把和导线。作业人员在运送物品时，留意不得损伤电源线。0.5615452人工搬运砸伤人或设备搬运资料的道路应畅通，应轻拿轻放，严禁抛掷。两人以上抬运时，应同肩同步缓步踏稳，行动一致，以防绊倒。搬运长物件时，制止横进，在拐角及瞭望不清处，应留意慢行363542脚手架施工脚手架坍塌1.脚手架搭设前应选好资料的材质和规格。2.搭设脚手架应由经过培训并获取操作证的人员搭设，搭设人员要求服装整齐，平安维护用品佩戴齐全。3.脚手架应按工程施工需求和承载分量，按规程搭设。特殊脚手架单独设计搭设方案和编制平安措施。4

5、.脚手架搭设严厉按规范要求进展，实行验收挂牌制度。0.5 6401203高处坠落1.脚手架根部坚实稳定，不得有积水。2.必需按规定尺寸搭设立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、栏杆、十字杆等。3.跳板应铺满绑牢，不得有探头板。脚手架外侧运用两道栏杆加踢脚板，施工每间隔10m高加一道平安平网。3671263脚手架施工物体打击1.脚手架在运用前、雨后、雪后、大风后要由专业人员进展检查确认合格后方可运用。2.脚手架只能由专业人员搭设维护，任何人不准随意撤除、毁坏脚手架的任何部位。3.脚手架应挂标示牌：绿牌：为平安可用，黄牌：为可用但须挂平安带，红牌：为危险！禁用架子工除外。333272撤除坍塌1.脚手架撤除

6、下方拉设警戒区域，安排专人进展平安防护监视，严禁抛掷物料。2.脚手架撤除前必需进展交底，撤除顺序必需严厉遵守先搭的后拆后打的先拆原那么，不得上下同时撤除或整体推倒3631083暂时施工用电架设触电损伤2架空导线截面不小于负荷电流量，线杆有横担、绝缘子；线路不得架在脚手架或导体上，架设高度应符合要求，过道暂时线走线合理。3配电箱、开关箱进出线必需走进出口，加防护套；架设高度符合要求、过道有维护，暂时走线合理，电线不老化。4必需用铁制开关箱、配电箱，箱有门、有锁并且箱内无杂物，总分箱接地或接零，箱有防雨措施。5设备开关要符合“一机、一闸、一漏、一箱的要求，漏电维护安装参数匹配，灵敏可靠，不一闸多用

7、，熔丝不超容量，不得用其他金属丝替代熔丝。6配电箱、开关箱安装位置要便于操作，箱内有明显的用途标志。8电工应持上岗作业，任何人不准乱接电源。16159039 环境要素识别与预控9.1 环境要素识别序号环境要素活动、产品和效力状 态时 态环 境 影 响有害的备 注正常异常紧急过去如今未来水体大气噪声固体废料尘土地资源能源其他1机器空转电能浪费施工过程的管理2火灾、爆炸的发生油漆、易燃资料库房、氧化瓶库、电气焊作业点、施工配电房、宿舍3施工机械尾气排放、噪声、油污施工过程4电焊产生烟气的排放焊接过程5钢管扣件随意丢弃施工过程9.2 环境要素汇总及评价表部门环境要素评价工程环境要素评价m1m2m3m

8、4d施工现场机器空转电能浪费422116普通环境要素施工现场用电不当引起火灾422116普通环境要素施工现场施工机械、扣件等油污、钢管油漆污染422116普通环境要素施工现场电焊产生烟气、紫外线322112普通环境要素施工现场钢管扣件随意丢弃322112普通环境要素10 应急预案10.1 目的 提高整个工程组对事故的整体应急才干，确保不测发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩展，减少经济损失，维护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。10.2 应急指点小组及其职责 应急指点小组由组长、副组长、成员等构成。10.2.1 指点各单位应急小组的培训和演习任务，提

9、高应变才干。10.2.2 当发生突发事故时，担任救险的人员、器材、车辆、通讯和组织指挥协调。10.2.3 担任预备所需求的应急物资和应急设备。10.2.4 及时到达现场进展指挥，控制事故的扩展，并迅速向上级报告。10.3 应急反响预案10.3.1 事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场担任人、工程部平安主管指点应逐级上报，并组织抢救。发生艰苦事故时，应立刻向上级指点汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。10.3.2 现场事故应急处置10.3.2.1 火灾动火或焊接施工时留意远离易燃物或采取隔离措施，作业层面要预备好灭火器材。遇有火灾发生时不能慌乱，应迅速用灭火器材灭火并报警

10、。10.3.2.2 脚手架失稳施工时要时辰留意脚手架的变形情况。在施工过程中如出现过大变形，那么应立刻撤出作业人员，用钢管进展支撑加固，在经专职平安员结合工程技术人员验收确认平安后，才可以继续施工。10.3.2.3 脚手架垮塌 脚手架搭设完后必需经过组织验收合格后方可进展运用加载。如发生脚手架垮塌应：10.3.2.3.1 立刻通知工程部指点及有关部门，如问题严重同时拨打应急：110、120。10.3.2.3.2 迅速撤离一切人员及重要物品，扩展警戒范围，紧急疏散警戒范围内任务人员，重新设置警戒线，严禁闲杂人员出入。10.3.2.3.3 现场指挥长在组织自救的同时，应派人维护现场，为今后的事故调

11、查提供真实根据。10.3.2.3.4 事故调查应急呼应指点小组在事故紧急处置告一段落后，要及时按事故性质组成。10.3.2.3.5 事故调查小组，作出内容包括：事故的简况、人员财富损失、处置或抢救经过、应汲取的教训、拟对责任人的处置和整改措施等情况的事。10.3.2.4 高空坠落、坠物高空施工时必需作好平安防护措施，无关人员不得进入，穿戴好平安防护用品，作好临边、洞口的防护措施。如发生高空坠落时应及时拔打求救。10.3.2.5 触电发生触电事故时立刻切断电源或者用枯燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后察看其呼吸、心跳情况，必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术并及时送入医院急救。10.3.

12、2.6 暴雨留意搜集天气信息，遇暴雨等恶劣天气时及时做好预备，并做好人员值班和抽排水时人员要24小时值班。暴雨过后要进展全面检查，符合平安规范后才干进展施工。10.4 应急通讯联络 工程总担任人：陈君新 手机技术总担任人：王天生 手机平安担任人：陈登明 手机：06915327 现场担任人：钱晶晶 手机现场技术担任人：邹云鹏 手机医院救护中心匪警火警：119 通讯联络方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下运用。11 脚手架计

13、算书11.1 1号主厂房落地式双排外脚手架计算书：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.1 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.45米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.7 米；内排架间隔 墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆衔接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.4 米，程度间距4.35 米，采用扣件衔接；连墙件衔接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载规范值:1.000 kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2 层；

14、3.风荷载参数本工程地处陕西省延安市，根本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中思索风荷载作用4.静荷载参数每米立杆接受的构造自重规范值(kN/m2):0.1281；脚手板自重规范值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重规范值(kN/m):0.140；平安设备与平安网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重规范值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:粉土；地基承载力规范值(kpa):150.00；立杆根底底面面积(m2):0.25

15、；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重规范值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载规范值: P2= 0.351.45/3=0.169 kN/m ；活荷载规范值: Q=11.45/3=0.483 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.169+1.40.483 = 0.92 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩思索为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =0.9

16、21.12/8 = 0. kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =30.979 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =30.979 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度思索为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载规范值q=0.033+0.169+0.483 = 0.686 kN/m ； 最大挠度 V = 5.00.68611004/(3842.06105107800)=0.589 mm；小横杆的最大挠度 0.589 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照

17、三跨延续梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重规范值: P1= 0.0331.1=0.037 kN；脚手板的荷载规范值: P2= 0.351.11.45/3=0.186 kN；活荷载规范值: Q= 11.11.45/3=0.532 kN；荷载的设计值: P=(1.20.037+1.20.186+1.40.532)/2=0.506 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩思索为大横杆自重均布荷载与小横杆传送荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.451.45=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

18、 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.5061.45= 0.196 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.196=0.201 kN.m最大应力计算值 = 0.201106/4490=44.86 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 44.86 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度思索为大横杆自重均布荷载与小横杆传送荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03314504 /(1002.0610510

19、7800) = 0.045 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载规范值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传送荷载 P=0.037+0.186+0.532/2=0.377kN V= 1.8830.37714503/ ( 100 2.06105107800) = 0.975 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.045+0.975=1.02 mm；大横杆的最大挠度 1.02 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1450 / 150=9.7与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8

20、0，该工程实践的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向程度杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重规范值: P1 = 0.0331.12/2=0.037 kN；大横杆的自重规范值: P2 = 0.0331.45=0.048 kN；脚手板的自重规范值: P3 = 0.351.11.45/2=0.279 kN；活荷载规范值: Q = 11.11.45 /2 = 0.798 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.048+0.2

21、79)+1.40.798=1.553 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载规范值包括以下内容： (1)每米立杆接受的构造自重规范值(kN)，为0.1281 NG1 = 0.1281+(1.102/2)0.033/1.7016.10 = 2.409；(2)脚手板的自重规范值(kN/m2)；采用木脚手板，规范值为0.35 NG2= 0.3531.45(1.1+0.2)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重规范值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，规范值为0.14 NG3 = 0.

22、1431.45/2 = 0.304 kN；(4)吊挂的平安设备荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.4516.1 = 0.117 kN；经计算得到，静荷载规范值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.82 kN；活荷载为施工荷载规范值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载规范值 NQ= 11.11.452/2 = 1.595 kN；风荷载规范值按照以下公式计算 其中 Wo - 根本风压(kN/m2)，按照(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，

23、按照(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载规范值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.82+ 1.41.595= 6.817 kN；思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.82+ 0.851.41.595= 6.482 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.158

24、1.45 1.72/10 = 0.079 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不思索风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.817 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.965 m；长细比 Lo/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.207 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净

25、截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6817/(0.207424)=77.673 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.673 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！思索风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 6.482 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.965 m；长细

26、比: L0/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6482.251/(0.207424)+78802.248/4490 = 91.407 N/mm2；立杆稳定性计算 = 91.407 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按5.3.6条不思索风荷载时,采用单立管的敞开式、全封锁和半封锁的脚手架可搭设高度按照下式计算：

27、构配件自重规范值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.411 kN；活荷载规范值 ：NQ = 1.595 kN；每米立杆接受的构造自重规范值 ：Gk = 0.128 kN/m；Hs =0.2074.2410-4205103-(1.21.411+1.41.595)/(1.20.128)=91.507 m；按5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超越50米： H = 91.507 /(1+0.00191.507)=83.835 m；H= 83.835 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m

28、。脚手架单立杆搭设高度为16.1m，小于H，满足要求！按5.3.6条思索风荷载时,采用单立管的敞开式、全封锁和半封锁的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重规范值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.411 kN；活荷载规范值 ：NQ = 1.595 kN；每米立杆接受的构造自重规范值 ：Gk = 0.128 kN/m；计算立杆段由风荷载规范值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.079 /(1.4 0.85) = 0.066 kN.m；Hs =( 0.2074.2410-4205103-(1.21.411+0.851

29、.4(1.595+0.2074.241000.066/4.49)/(1.20.128)=83.665 m；按5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超越50米： H = 83.665 /(1+0.00183.665)=77.206 m；H= 77.206 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为16.1m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载规范值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 14.7

30、9 m2；按5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.272 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.272 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架间隔 墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.2410-4205103 = 83.96

31、5 kN；Nl = 8.272 Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体衔接。由以上计算得到 Nl = 8.272小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件衔接表示图九、立杆的地基承载力计算: 立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 150 kpa； 其中，地基承载力规范值：fgk= 150 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆根底底面的平均压力：p = N/A =25.929 kpa ；其中，上部构造传至根底顶面的轴向力设计值 ：N = 6.482 kN；根底底面面积

32、 ：A = 0.25 m2 。p=25.929 fg=150 kpa 。地基承载力满足要求！11.2 主厂房BC列 12.6m31.7m层悬挑外脚手架计算书：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.1 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.45米，立杆的横距为1.1米，立杆的步距为1.7 米；内排架间隔 墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆衔接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.4 米，程度间距2.9 米，采用扣

33、件衔接；连墙件衔接方式为双扣件衔接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西省延安市，查荷载规范根本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中思索风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆接受的构造自重荷载规范值(kN/m2):0.1281；脚手板自重规范值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重规范值(kN/m):0.140；平安设备与平安网自重规范值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.程度悬

34、挑支撑梁悬挑程度钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板衔接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C45；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑程度钢梁采用悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重规范值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载规范值: P2= 0.351.45/3=0.169 kN/m ；活荷载规范值: Q=11.45/3=0.

35、483 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.169+1.40.483 = 0.92 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩思索为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =0.921.12/8 = 0. kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =30.979 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =30.979 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度思索为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载规范值q=0.033+0.169+0.483 = 0.686 kN/m ； 最大挠度 V = 5

36、.00.68611004/(3842.06105107800)=0.589 mm；小横杆的最大挠度 0.589 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨延续梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重规范值: P1= 0.0331.1=0.037 kN；脚手板的荷载规范值: P2= 0.351.11.45/3=0.186 kN；活荷载规范值: Q= 11.11.45/3=0.532 kN；荷载的设计值: P=(1.20.037+1.20.186+1.40.532)/2=0.506 k

37、N； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩思索为大横杆自重均布荷载与小横杆传送荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.451.45=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.5061.45= 0.196 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.196=0.201 kN.m最大应力计算值 = 0.201106/4490=44.86 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 44.86 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.

38、挠度验算最大挠度思索为大横杆自重均布荷载与小横杆传送荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03314504 /(1002.06105107800) = 0.045 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载规范值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传送荷载 P=0.037+0.186+0.532/2=0.377kN V= 1.8830.37714503/ ( 100 2.06105107800) = 0.975 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.045+0.975=1.02

39、 mm；大横杆的最大挠度 1.02 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1450 / 150=9.7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实践的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向程度杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重规范值: P1 = 0.0331.12/2=0.037 kN；大横杆的自重规范值: P2 = 0.03

40、31.45=0.048 kN；脚手板的自重规范值: P3 = 0.351.11.45/2=0.279 kN；活荷载规范值: Q = 11.11.45 /2 = 0.798 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.048+0.279)+1.40.798=1.553 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载规范值包括以下内容： (1)每米立杆接受的构造自重规范值(kN)，为0.1281 NG1 = 0.1281+(1.102/2)0.033/1.7019.10 = 2.858；(2)脚

41、手板的自重规范值(kN/m2)；采用木脚手板，规范值为0.35 NG2= 0.3541.45(1.1+0.2)/2 = 1.319 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重规范值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，规范值为0.14 NG3 = 0.1441.45/2 = 0.406 kN；(4)吊挂的平安设备荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.4519.1 = 0. kN；经计算得到，静荷载规范值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.722 kN；活荷载为施工荷载规范值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载规范值

42、 NQ= 11.11.452/2 = 1.595 kN；风荷载规范值按照以下公式计算 其中 Wo - 根本风压(kN/m2)，按照(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载规范值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.722+ 1.41.595= 7.9 kN；思索风荷载时,立杆的轴向压力设

43、计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.722+ 0.851.41.595= 7.565 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.45 1.72/10 = 0.079 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不思索风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.9 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算

44、长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.965 m；长细比 Lo/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.207 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7900/(0.207424)=90.006 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.006 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！思索风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.565 kN；计算

45、立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.965 m；长细比: L0/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7564.731/(0.207424)+78802.248/4490 = 103.741 N/mm2；

46、立杆稳定性计算 = 103.741 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载规范值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.86 m2；按5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.181 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.181 kN；连墙件承载力设计

47、值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架间隔 墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.2410-4205103 = 83.965 kN；Nl = 7.181 Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体衔接。由以上计算得到 Nl = 7.181小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件衔接表示图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N

48、的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.3 m，m1 = 0.2 m，m2 = 1.3 m；程度支撑梁的截面惯性矩I = 2370 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=4.722+1.595=6.317kN；程度钢梁自重强度计算荷载 q=3.5510-378.5 =0.279 kN/m；k=1.5/2.3=0.652k1=0.2 / 2.3 = 0.087k2=1.3 / 2.3 = 0.565代入公式