某高支模架施工方案(终版)专家论证

1、某大酒店游泳馆改造建设工程 高支模架专项施工方案PAGE 5-PAGE 54-某公司某大酒店游泳馆改造建设工程高支模架专项施工方案一、工程概况工程名称某大酒店游泳馆改造建设工程工程地点重庆市渝北区红锦大道63号建设单位某大酒店有限公司设计单位重庆惠庭都市建筑设计事务所地勘单位中国有色金属工业长沙勘察设计研究院监理单位重庆华兴工程监理公司施工单位某有限公司工程规模6469.98某大酒店游泳馆改造建设工程位于重庆市渝北区红锦大道63号，属于某大酒店的配套设施.建筑占地面积：1814.4m2，总建筑面积：6469。98 m2，建筑高度：18.6m，建筑层高1层4.2m，一、二层均为7.5m.建筑物西

2、北面紧邻某大酒店花园，东北面与某大酒店消防车道相连，东南面相邻人行道及公路，西南面紧邻某大酒店的网球馆和后花园.二、概述1、本工程结构形式为型钢混凝土框架结构.2、本工程层高为3.6m、3.9m、4.2m、7。5m、9。5m。3、本工程轴线跨度有：7.8m、9。4m、18。0m、28.2m。4、本工程梁截面尺寸有：主要有：200600、2001400、250600、350700、400750、400900、4001900、5001600、6001800、6001900、700800等。 5、板厚主要有：100mm、120mm、150mm、250mm.6、柱有:矩型框架柱400400、60060

3、0、600800、圆框架柱700mm。7、剪力墙厚度为200mm、250mm、300mm.8、基础及主体结构的混凝土强度等级挖孔桩C25,地梁、筏板C30，挡墙C40S8，框架柱、混凝土墙C40，梁、板为C30.混凝土浇筑方式采用泵送（坍落度180 mm)方式进行施工。支撑采用483。5的钢管，结构板采用12厚优质覆膜竹胶板；挡墙、框架柱、梁等构件采用优质九夹板模板；模板接头缝用自粘胶带封闭,柱梁均采用12高强对拉丝杆及步步紧加固.三、编制依据1、本工程有关结构施工图、图纸会审及设计交底纪要、设计变更等；2、集司质量、环境、职业健康安全一体化管理手册、质量、环境、职业健康安全一体化作业文件;3

4、、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）5、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/10352006)6、建筑结构荷载规范（GB500092001）7、直缝电焊钢管（GB/T13793）、低压流体输送甲焊接钢管(GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700)8、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）9、钢结构设计规范（GBJ17-88）10、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002;11、建筑施工安全检查标准JGJ5999；12、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091；13、施工现场临时

5、用电安全技术规范JGJ462005；14、建筑工程民防高处附落事故管理规定，建质（2003）82号文；高处坠落分级GB/3608200815、生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ/T9002-200616、建质（2009）254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条则；17、建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法。四、墙、柱、梁、板模板设计及计算4.1墙模板4.1。1墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4200mm，单侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3。5mm。

6、对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450mm,断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm4.木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9500。0N/mm4。 模板组装示意图4.1.2墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；

7、t 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5。714h； T 混凝土的入模温度,取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；（挡墙第一次浇筑混凝土的高度） 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940。550=36。495kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值

8、F2=0.94。000=3.600kN/m2。4.1。3墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0。25m。荷载计算值 q = 1。236。4950.250+1。403。6000。250=12。208kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25。001。801.80/6 = 13.50cm3；I = 25。001。801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形

9、计算受力图 变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.221kNN2=3.357kNN3=3.357kNN4=1。221kN最大弯矩 M = 0。076kN。m最大变形 V = 0。331mm4.1。3.1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/13500=5。630N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！4.1.3。2抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31831。0/（2250。00018.000)=0。610N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验

10、算 T T，满足要求！4。1.3。3挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.331mm面板的最大挠度小于250.0/250，满足要求！4。1.4墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1。20。2536.50+1。40.253。60=12。208kN/m挠度计算荷载标准值q=0。2536。50=9。124kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN.m) 内龙骨剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯

11、矩 M= 0。549kN。m经过计算得到最大支座 F= 7.377kN经过计算得到最大变形 V= 0.218mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.0010。0010。00/6 = 83。33cm3；I = 5.0010.0010.0010。00/12 = 416。67cm4;4.1.4.1内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。549106/83333.3=6.59N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！4.1.4.2内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33714/（

12、250100)=1.114N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！4.1.4。3内龙骨挠度计算最大变形 v =0。218mm内龙骨的最大挠度小于450。0/250，满足要求!4。1。5墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。663k

13、N.m最大变形 vmax=0。122mm最大支座力 Qmax=14.588kN抗弯计算强度 f=0.663106/10160000。0=65。26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450。0/150与10mm，满足要求!4.1.6对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm）: 14对拉螺栓有效直径(mm）: 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N =

14、17。850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14。588对拉螺栓强度验算满足要求!4.2柱模板柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸，柱模板配制（见下图)。柱子截面尺寸大于600600mm的必须采用高强对拉丝杆中间加固.4.2。1柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6750mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm.柱箍采用双钢管48mm3。5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm.B方向竖楞4根,H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性

15、模量6000。0N/mm4。木方剪切强度1。6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500。0N/mm4。 柱模板支撑计算简图4.2。2柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/（T+15），取5。714h； T 混凝土的入模温度,取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

16、3。000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.000; 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940。000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93。000=2。700kN/m2。4.2。3柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0。50m.荷载计算值 q = 1。236.0000。500+1。402.7000.

17、500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50。001.801。80/6 = 27.00cm3；I = 50。001。801.801。80/12 = 24.30cm4；4。2.3.1抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）;M 面板的最大弯距(N。mm)；W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q - 荷载设计值(kN/m）;经计算得到 M = 0。100(1.2018。000+1。41.350)0.188

18、0.188=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。08310001000/27000=3.059N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!4.2.3。4抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.2018。000+1。41。350）0。188=2。643kN截面抗剪强度计算值 T=32643.0/（2500.00018.000）=0。440N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求！4.2。3。5挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v =

19、 0.67718。0001884/（1006000243000）=0.103mm面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求！4。2.4竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m.荷载计算值 q = 1。236。0000.188+1.402。7000。188=8.809kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 4。404/0。500=8。809kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。18.8090

20、.500.50=0.220kN。m最大剪力 Q=0.60.5008.809=2.643kN最大支座力 N=1.10。5008。809=4。845kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0010。0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4;4.2.4.1抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。220106/83333.3=2.64N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！4。2。4。2抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q

21、/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32643/（250100)=0。793N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。60N/mm2抗剪强度计算满足要求!4.2.4.3挠度计算最大变形 v =0。6776.750500。04/（1009500.004166666.8）=0。072mm最大挠度小于500。0/250,满足要求！4.2.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.236.00+1.402。70)0。183 0.500 = 4.31kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图（kN)

22、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1。790kN。m最大变形 vmax=2.067mm最大支座力 Qmax=6。460kN抗弯计算强度 f=1.790106/10160000。0=176.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm，满足要求！4.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力；A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）；f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值

23、，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm)： 14对拉螺栓有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mm2): A = 105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN）: N = 6。460对拉螺栓强度验算满足要求！4。2。7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:P = （1。236.00+1.402。70)0.188 0.500 = 4。40kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结

24、果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.417kN。m最大变形 vmax=0.107mm最大支座力 Qmax=9。283kN抗弯计算强度 f=0。417106/10160000.0=41.04N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求！4。2。8 H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力;A 对拉螺栓有效面积 （mm2)；f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径（mm）： 14对拉螺栓

25、有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 105。000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17。850对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 9.283对拉螺栓强度验算满足要求!4.3梁模板梁底模及直线型梁侧模采用18厚优质九夹板,与50100木枋配制成梁帮梁底模板。规格尺寸精确,加固梁侧模采用双钢管对拉高强丝杆(有型钢梁的位置对拉高强丝杆焊接在钢梁上纵横按600的间距设置），梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用普通钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。梁高度大于600mm必须采用对高强对拉丝杆加固，丝杆间距600600mm。7。5米层的 eq oac（,A

26、)轴方向的梁全部采用止水对拉丝杆加固.4。3。1梁侧模板的计算4.3.1。1梁侧模板基本参数梁的计算断面宽度600mm，高度1900mm,两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3。5mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9500。0N/mm4. 模

27、板组装示意图4.3.1。2梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15）,取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20。000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝

28、土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。941.000=36.900kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94.000=3。600kN/m2。4。3.1。3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0。22m。荷载计算值 q = 1.236。9000。219+1.403.6000.219=10。789kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 21。881。801

29、。80/6 = 11。81cm3；I = 21.881。801。801。80/12 = 10.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.931kNN2=2.676kNN3=2。275kNN4=2.384kNN5=2.348kNN6=2.384kNN7=2.275kNN8=2.676kNN9=0。931kN最大弯矩 M = 0。054kN。m最大变形 V = 0。186mm (1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。05410

30、001000/11813=4。571N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31429.0/（2218。75018.000)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。186mm面板的最大挠度小于218.8/250,满足要求!4。3。1.4梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨强度计算均布荷载q=1。20.2236。90+1.40。223。60=

31、10。789kN/m挠度计算荷载标准值q=0。2236.90=8。081kN/m按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 5。394/0.500=10.789kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。110。7890.500.50=0。270kN。m最大剪力 Q=0.60.50010.789=3。237kN最大支座力 N=1.10.50010.789=5.934kN截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0010。0010。00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010

32、。00/12 = 416。67cm4;(1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。270106/83333。3=3。24N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33237/（250100)=0。971N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大变形 v =0。6778。072500.04/（1009500.004166666.8)=0.086mm最大挠度小于500。0/250,满足要求!4。3.1.

33、5梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.038kN.m最大变形 vmax=0.178mm最大支座力 Qmax=15。724kN抗弯计算强度 f=1。038106/10160000.0=102.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!支撑钢

34、管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！4。3。1。6对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力;A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径(mm)： 14对拉螺栓有效直径（mm)： 12对拉螺栓有效面积(mm2)： A = 105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 17。850对拉螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 15.724对拉螺栓强度验算满足要求!4。3。2大梁模板扣件钢管高支撑架计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算依据2

35、施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。计算参数：模板支架搭设高度为9.4m，梁截面 BD=600mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0.50m，立杆的步距 h=1。50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm4。木枋50100mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距1。00m.梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25。00kN/m3，施工活荷载5。00kN/m2。梁

36、两侧的楼板厚度0。10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m.扣件计算折减系数取1.00.图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025。0000.1000。5000。500=0。750kN.采用的钢管类型为483.5。4.3。2。1梁板模板高支架施工区域及布置图(1）高支架施工区域本工程的高支架施工区域楼层标高施工区域轴线最大跨度架子高度备注0.00m7。50m层 eq oac（,2) eq oac(,7）/ eq oac(,A) eq oac(,D)轴28.20m9.50m超高、超跨0.00m7。50m层 eq oac（,2

37、) eq oac（,9)/ eq oac（，A) eq oac（,L)轴8.00m7。50m超高7.50m15。00m层 eq oac（,1) eq oac（,7）/ eq oac(,A） eq oac(,D)轴18。00m7.50m超高、超跨（2)高支架的布置图本工程的高支架施工平面图及高支架剖面图详下图：4.3。2.2模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25。0001。9000.500=23.750kN/m(2）模板的自重线荷载(kN/m

38、):q2 = 0.5000.500(21。900+0.600）/0.600=1。833kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4。000)0.6000。500=1.500kN均布荷载 q = 1.2023.750+1。201.833=30.700kN/m集中荷载 P = 1。401.500=2。100kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50。001.801。80/6 = 27。00cm3；I = 50。001.801。801.80/12 = 24.30cm

39、4； 计算简图 弯矩图（kN.m） 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1。809kNN2=5.263kNN3=6。376kNN4=5。263kNN5=1。809kN最大弯矩 M = 0。074kN.m最大变形 V = 0.056mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。07410001000/27000=2.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!(2）抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值

40、T=32795.0/(2500.00018.000)=0。466N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。056mm面板的最大挠度小于150。0/250，满足要求!4。3。2。3梁底支撑木方的计算（一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 6.376/0.500=12.752kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。112。750.500.50=0.319kN。m最大剪力 Q=0。60.50012.752=3.826kN最大

41、支座力 N=1。10。50012.752=7.014kN木方的截面力学参数为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0010。0010.00/6 = 83。33cm3;I = 5.0010。0010.0010。00/12 = 416.67cm4；(1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.319106/83333。3=3。83N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2）木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33826/(250100）=1。148N/mm2

42、截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3）木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.771kN/m最大变形 v =0。6778。771500。04/(1009500。004166666。8）=0.094mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求！4.3。2.4梁底支撑钢管计算(一） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力

43、图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.671kN.m最大变形 vmax=0.212mm最大支座力 Qmax=18。312kN抗弯计算强度 f=0.671106/5080.0=132.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求！(二） 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4.3.2.5扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆

44、的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=18。31kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!双扣件不满足要求时必须采用可调托座！R8.0 kN时，可采用单扣件； 8。0kN12。0kN时，必须采用可调托座.4。3。2。6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=18。31kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1299.400=1.456kNN = 18。312+1。456=19.769kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i

45、 = 1。58A - 立杆净截面面积 （cm2); A = 4。89W 立杆净截面抵抗矩(cm3）;W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1）l0 = (h+2a） (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1。167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1）的计算结果：l0=1.1671。700

46、1.50=2。976m =2976/15。8=188.345 =0.203=19769/(0.203489）=199.036N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!公式（2)的计算结果:l0=1。500+20。300=2.100m =2100/15.8=132。911 =0.386=19769/（0。386489)=104。611N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；公式（3）的计算结果：l0=1。1671。016(1.500+20.300)=2

47、。490m =2490/15.8=157.589 =0.284=19769/（0.284489)=142.402N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 - 步距 h(m） h0.9 0.9h1.2 1。2h1。5 1.5h2。1 k1 1.243 1。185 1。167 1.163 - 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 - H（m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1。026 1。039 1

48、.042 1.054 1.061 1.081 1。092 1.113 1。137 1.155 1.173 1.44 1。0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1。111 1.129 1.149 1。53 1。0 1。007 1.015 1。024 1.031 1。039 1.047 1.055 1。062 1.079 1。097 1。114 1。132 1。62 1。0 1。007 1。014 1。021 1。029 1.036 1。043 1.051 1.056 1。074 1。090 1。106 1.123 1。80

49、 1.0 1。007 1。014 1。020 1。026 1。033 1。040 1.046 1.052 1.067 1。081 1.096 1。111 1。92 1.0 1。007 1。012 1。018 1。024 1.030 1.035 1.042 1.048 1。062 1.076 1.090 1.104 2。04 1。0 1.007 1。012 1。018 1。022 1。029 1.035 1。039 1。044 1。060 1。073 1.087 1。101 2。25 1。0 1。007 1.010 1。016 1.020 1.027 1。032 1。037 1。042 1.05

50、7 1.070 1。081 1.094 2。70 1。0 1。007 1.010 1.016 1。020 1.027 1.032 1。037 1。042 1。053 1.066 1.078 1.091 - 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全4。3。3小梁模板扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002。3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（杜荣军). 计算参数:模板支架搭设高度为4。2m，梁截面 BD=350mm700mm，立杆的纵距（跨度方向) l=0.80m,立杆的步距 h=1.50m，梁

51、底增加0道承重立杆.面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm4。梁两侧立杆间距 0。70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3。00kN/m2.梁两侧的楼板厚度0。10m，梁两侧的楼板计算长度0.30m.扣件计算折减系数取1。00。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1。2025.0000。

52、1000.3000。800=0。720kN。采用的钢管类型为483。5。4。3.3.1模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:q1 = 25。0000.7000。800=14.000kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m)：q2 = 0。5000.800(20。700+0.350)/0.350=2。000kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1.000+2。000）0.3500.800

53、=0.840kN均布荷载 q = 1.2014.000+1。202。000=19。200kN/m集中荷载 P = 1。400。840=1。176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001。801。80/6 = 43.20cm3；I = 80.001。801.801.80/12 = 38。88cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3。948kNN2=3.948kN最大弯矩 M = 0

54、.396kN.m最大变形 V = 1。319mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。39610001000/43200=9.167N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！（2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=33948.0/（2800.00018。000）=0。411N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.319mm面板的最大挠度小于350.0/250，满足要求!4。3。3.2梁底支撑木方的计算 (一）梁底木方计

55、算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3。948/0.800=4。935kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14。940。800.80=0.316kN.m最大剪力 Q=0。60。8004.935=2。369kN最大支座力 N=1。10。8004。935=4.343kN木方的截面力学参数为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83。33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.

56、316106/83333.3=3.79N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32369/(250100）=0。711N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3）木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.500kN/m最大变形 v =0。6773。500800.04/(1009000.004166666.8)=0.259mm木方的最大挠度小于800.0/250，满

57、足要求！4.3.3。3梁底支撑钢管计算（一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0。777kN。m最大变形 vmax=1。259mm最大支座力 Qmax=4.668kN抗弯计算强度 f=0.777106/5080。0=153.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小

58、于700。0/150与10mm,满足要求! (二） 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4。3。3.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.67kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R8。0 kN时,可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。4.3.3。5立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4。67kN （

59、已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1294.200=0。651kNN = 4。668+0。651=5。319kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4。89W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5。08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；l0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或（2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a）

60、 （2）k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3;u = 1。700a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。15m；公式（1)的计算结果：l0=1。1671。7001.50=2.976m =2976/15。8=188。345 =0。203=5319/(0.203489)=53。550N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！公式（2)的计算结果：l0=1.500+20。150=1。800m =1800/15.8=113。924 =0。497=5319/(0。497489)=21。899N/mm2,立杆的稳定性