锤片式粉碎机械外文文献翻译、中英文翻译、外文翻译

1、附录1译文摘 要:锤片磨损会破坏锤片式粉碎机转子的平衡，加剧转子振动。该文的研究目的是基于虚拟样机技术探讨锤片磨损对转子振动的影响规律。采用MDT和vN4D建立了 SFSP112 30型锤片式粉碎机转子的虚拟样机模型 ，对不同锤 片磨损情况下粉碎机转子的振动进行了仿真。结果表明：锤片磨损后，转子振动频率组成变化不大，而振动幅值和强度变化较大，其中低频段振动强度增强 高频段振动强度降低；导致转子质心径向偏移的锤片磨损使转子振动幅值和 强度均变大，而导致质心轴向偏移的磨损对转子振动影响不大；同样由于转子质心的径向偏移，转子受迫振动频率强度增加较多。因此，为了降低子运转时的振动，最好避免转子质心发生

2、径向偏移。关键词：锤片式粉碎机；锤片；虚拟样机 （VP）;磨损；振动简介能从谷物中的营养提取出来的饲料粉碎机已经发展很多年了。但是因为 他只能处理特殊的原料，像谷类食品和矿石，所以除了丕林岛（地名）的少 数人在研究饲料粉碎机外，很少人去研究他。尽管饲料粉碎机已经可以解决 很多问题，比如振动、噪音、堵塞，用他特有的结构来解决问题，而且可以 连续工作并达到一定的精度。虽然一些方法，比如比较低的回转速度，宽的转子直径被采用，好转了 他的性能，但是那些问题不能扯得的被解决。最近，分析了饲料粉碎机在工 作状态下转子的转速，旋转的速度能被粉碎机控制在稍低或者稍高的程度。 转子的转速在正常工作下都是不变的，

3、除了在长时间工作摩擦后。由于锤片 的排列或者是其他的因素，产生转子的离心力不固定，所以锤片的磨损是不 均衡的，因此，我们要学习掌握锤片要磨损时候的特征，为了使粉碎机振动 保持稳定。实质上的原型技术（VP）是一个用cad加工程序代替真实的模型，为了 测试这种产品的特性和特征。这就像电脑的硬件和软件的发展，网络技术通 过vp技术开展起来。同时，传统的模拟技术对VP的认识理解很有基础。除了高科技种田，VP技术还适用于日益发展的农业机械设计。作者努力的将 VP技术应用于工程分析技术。对于饲料粉碎机中转子单一的动力模型，被用来发展转子动力学，转子 有效的运动模型被 MDT和VN4D当做虚拟原型来用。VP

4、技术模拟不同情况 的磨损下，研究转子转动时的震动和锤片磨损的分析。.单一化转子的模型SFSP112X30的转子的锤片被均匀的排列，它是由定子、滚球轴承、锤片、轴子组成，最大转速为1480r/min。所以它的最大频率应该是 1480/60=24.6Hz图一 SFSP112 X 30的转子图表基于集总的单一化原则叁数方法 被单一化的模型应该有同样的总质量, 瞬间的转动惯量有最初的质心位置决定。粉碎机的转子被单一化的分别运行 在六个圆盘里。在这系统里，每一个自我排列的定子，会在压力的作用下自 己运行到指定的位置，能够计算出他们最后的位置。Fig. 2 SimjnoiLrl uH ihe rolur.

5、转子的虚拟原型转子的3D模型需要建立在一个 MDT的三维建模软件上，VP的技术原本是 用来实现Vn4D的，其中包括重要的参数从转子的发动机的功率。 一些重要参 数列出如下(1)定子连接上，平键连接被强固连接完全代替；(2)强固连接也被用来连接圆盘；(3)因为轴子被用来限制锤片的位置，所以强固连接被用来限制轴子和锤片 的位置；(4)在锤片和螺钉通过强固连接，来限制彼此的旋转动作，来完成轴的夹紧；(5)球轴承被轴衬所代替，轴衬确定参数。(6)电动机的限制被增加到左边的结束，他的参数、转力矩输出功能被设置在平衡的感电电动机上3.VP技术的模拟分析为了要加速模拟速度，唯一的没有外部的那些环境应用的负荷

6、被模拟， 同时，粉碎机需要非常短的加速时间，没有负载的环境是不可能的。粉碎机 需要加速的这段时间内，转子跑到他的位置上。锤片的排列的结果，在研磨 中起作用的轴通常用不同种型号，锤片通过定子的排列的长短来确定。因此 质心上的转子偏离最初的位置。根据概率公差，质心的方向也就是轴运动的 方向，磨损的方向是在情理之中的。止匕外，和磨损情形对比，锤片的磨损也 是模拟的。根据模拟的结果列出表 1Tabk 1 Presults wJrth five abrKian forim of hHHiiKr 洲icesiorin1 r !f.| pvi |rl cif fart Khifc-I! |eiq ihr-n

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8、i Jibira?HiinF* IdIt JhG iaD 3 Hil J X U 14D. 77, |lfl. IR.Jin1 i. ”磨损的图被展现在图 4上，第四个锤片和轴子被标在I和IV上，当从轴 向观察，每组的锤片，每组都标着 1到8平行的定子，在图4A磨损程度每 个锤片是平等的。图 4B条的磨损程度，每个锤片的一组是不平等的，而相 应的锤片组有I , m同样的磨损程度。至于 Fig.4c和Fig.4d的磨损程度的 锤片是不相同完全。图 5显示振动加速度和动力频谱图的球轴承收集在这一 过程中，该转子转过第一第二轮之后，14号实线代表的振动响应左轴承和虚线代表是正确的。图4示意图磨损形式

9、。锤片的磨损的主体部分的振动频率之前和之后没有变化。但强度在每一个频率是完全不同的图5振动响应每个轴承从相应的频率，损坏转子。在低频阶段加强和强度削弱了在高频率的 阶段。特别是根据 甚至磨损”形势的变化很大大于其他情况下。和同样的结 论可以发现振动扩增管转子。通过对比Fig.5b和Fig.5c ,可以推断，径向偏移严重破坏了平衡的转子。 这一结论也可以通过 Fig.5d和Fig.5e的对比得 到。由于径向偏移量 相邻不均匀磨损 显然是大于不对称不均匀磨损”。强 度在强迫振动频率（24.67赫兹）增加多少更根据甚至耐磨”和“相邻不均匀磨损”的情况，虽然有点变化根据以上两种情况对比。丁j!m*12

10、 3 4 5 6 7 8卜卜用力111 J i 111m露山JJ是b1 2 3 4 S B 7 8不而J050 100 150 200 2so 300 350 400 450 500Frequeocy/Hz8 V :m8r，B、E28V0* ffiFrequewy/Hz5C4O3O2010 事“ 820X7 8gdS2OISIOS .MXBiY- S8HWmCcNlnilfl nifftcl ahirrl iii-ii.X ihial mn fr-fqurnrr /ir-M imam vibrnl vin 171中柞/印富 - 2 J2* II ： !上 ih ral innErB-ill i

11、a.j;a .ixnE jtmaa liixiHUIft.厘 25 帝，41. DI, 7ft. L251 ips -kji m riwi r ir ii.e” abraKiath由17. 8.125,率71. J 5, 129. RI25Fir.外It-i. vmmrlrir nvn-.二 n.lx Lil.工Ml芝k H. 3乳I4L n. L5. 1的用24卜凡，dFi.*I d |jhi*h 1 u.ii r l r n ah “hii. “制Badial a nd u all6. 8J6. Hd* 肛 77. 15. I.U*F IR .，中The component of the

12、vibration frequency changes little before and after the hammer slices are worn out. But the intensity at each frequency is quite different Fig.5 Vibration response of each bearing from the corresponding frequency of undamaged rotor.At low-frequency stage the intensity strengthens and weakens at high

13、-frequency stage. Especially the intensity under even abrasion situation changes much greater than that under other situations. And the same conclusion can be found for the vibration amplitude of the rotor. By contrasting Fig.5b and Fig.5c, it can be inferred that the radial offset of the centroid b

14、adly destroyed the balance of the rotor. This conclusion can also be acquired by contrasting Fig.5d and Fig.5e because the radial offset quantity of adjacent uneven abrasion is obviously larger than that of asymmetric uneven abrasion. The intensity at the forced vibration frequency (24.67Hz) increas

15、es much more sharply under even abrasion and adjacent uneven abrasion situations while it changes a little under the other two situations.一十什叶H 什甘tTTlWmr 3wmr ab1 2 3 4 5 6 7 81 2 3 4 5 6 7 8H 廿 tffi fWW. iww m toot ，-m、QjnjQ3dds 8gd050 100 150 200 250 300 350 400 4S0 500FrequeDcy/Hz3 Hzssuex oi0 SO

16、 100 ISO 200 250 100 150 400 450 500Frequeft/Hx050 loo IM 2D0 2S0 300 )50450 500K JU. 5 V ihruiHU nspni-r of rurh LeanConclusionsThe abrasion form of hammer slice does not influence the makeup of the vibration frequency of the rotor. However it really brings obvious changes to the intensity of the f

17、requency, which exhibits that the intensity of low-frequency stage strengthens while that of high-frequency stage weakens.The radial offset of the centroid can markedly disrupt the balance of the rotor compared with the axial offset. The vibration amplitude and intensity both increase greatly when t

18、he center of mass deviates radially.The intensity at the forced vibration frequency is greatly raised when either the hammer slices wear evenly or the adjacent hammer slice groups wear unevenly with respect to other abrasion forms. It owes to the larger radial centroidal offset of these two abrasion forms that resu