轴心受力构件（ppt,共199页）

1、第四章轴心受力构件 1、了解“轴心受力构件”的应用和截面形式； 2、掌握轴心受拉构件设计计算； 3、了解“轴心受压构件”稳定理论的基本概念和分析方法； 4、掌握现行规范关于“轴心受压构件”设计计算方法，重点及难点是构件的整体稳定和局部稳定； 5、掌握格构式轴心受压构件设计方法。大纲要求4-1 概 述一、轴心受力构件的应用3.塔架1.桁架2.网架4.实腹式轴压柱与格构式轴压柱二、轴心受压构件的截面形式截面形式可分为：实腹式和格构式两大类。1、实腹式截面实腹式柱2、格构式截面截面由两个或多个型钢肢件通过缀材连接而成。格构式柱4.2 轴心受力构件的强度和刚度一、强度计算（承载能力极限状态） N轴心拉

2、力或压力设计值； An构件的净截面面积； f钢材的抗拉强度设计值。轴心受压构件，当截面无削弱时，强度不必计算。轴心受力构件轴心受拉构件轴心受压构件强度 （承载能力极限状态）刚度 （正常使用极限状态）强度刚度 （正常使用极限状态）稳定（承载能力极限状态）二、刚度计算（正常使用极限状态） 保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。 4.3 轴心受压构件的稳定一、轴心受压构件的整体稳定（一）轴压构件整体稳定的基本理论1、轴心受压构件的失稳形式 理想的轴心受压构件(杆件挺直、荷载无偏心、无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）的失稳形式分为：（1）弯曲失稳-只发生弯曲变形，截面只绕一个主轴旋转

3、，杆纵轴由直线变为曲线，是双轴对称截面常见的失稳形式；（2）扭转失稳-失稳时除杆件的支撑端外，各截面均绕纵轴扭转，是某些双轴对称截面可能发生的失稳形式；（3）弯扭失稳单轴对称截面绕对称轴屈曲时，杆件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。2.轴心受压杆件的弹性弯曲屈曲lNNFFNcrNcrNcrNcrNNA稳定平衡状态B临界状态下面推导临界力Ncr 设M作用下引起的变形为y1，剪力作用下引起的变形为y2，总变形y=y1+y2。 由材料力学知：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncryx剪力V产生的轴线转角为：对于常系数线形二阶齐次方程：其通解为：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncry

4、x 通常剪切变形的影响较小，可忽略不计，即得欧拉临界力和临界应力： 上述推导过程中，假定E为常量（材料满足虎克定律），所以cr不应大于材料的比例极限fp，即：3.轴心受压杆件的弹塑性弯曲屈曲Ncr,rNcr,rlxycrfp0E1dd 历史上有两种理论来解决该问题，即：双模量理论、切线模量理论 当cr大于fp后-曲线为非线性,cr难以确定。切线模量理论Ncr,rNcr,rlxycr,t中和轴假定:A、达到临界力Ncr,t时杆件 挺直;B、杆微弯时,轴心力增加 N，其产生的平均压 应力与弯曲拉应力相等。 所以应力、应变全截面增加，无退降区，切线模量Et通用于全截面。由于N较Ncr,t小的多，近似

5、取Ncr,t作为临界力。因此以Et替代弹性屈曲理论临界力公式中的E，即得该理论的临界力和临界应力：（二）初始缺陷对压杆稳定的影响 但试验结果却常位于蓝色虚线位置，即试验值小于理论值。这主要由于压杆初始缺陷的存在。 如前所述，如果将钢材视为理想的弹塑性材料，则压杆的临界力与长细比的关系曲线（柱子曲线）应为：fy0fy=fp1.00欧拉临界曲线初始缺陷几何缺陷：初弯曲、初偏心等；力学缺陷：残余应力、材料不均匀等。1、残余应力的影响（1）残余应力产生的原因及其分布A、产生的原因 焊接时的不均匀加热和冷却，如前所述； 型钢热扎后的不均匀冷却； 板边缘经火焰切割后的热塑性收缩； 构件冷校正后产生的塑性变

6、形。 实测的残余应力分布较复杂而离散，分析时常采用其简化分布图（计算简图）：+-0.361fy0.805fy(a)热扎工字钢0.3fy0.3fy0.3fy(b)热扎H型钢fy(c)扎制边焊接0.3fy1fy(d)焰切边焊接0.2fyfy0.75fy(e)焊接0.53fyfy2fy2fy( f )热扎等边角钢(2)、残余应力影响下短柱的-曲线 以热扎H型钢短柱为例：0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyrc=0.3fy=0.7fyfy（A）0.7fyfp=fy-rc时，截面出现塑性区，应力分布如图。 柱屈曲可能的弯曲形式有两种：沿强轴（x轴）和沿弱轴（y轴）因此，临界应力为：fyacacb1r

7、tbrc 显然，残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响（k1）。thtkbbxxy 为消掉参数k，有以下补充方程：由abcabc得:fyacacb1rtbrc由力的平衡可得截面平均应力: 纵坐标是临界应力与屈服强度的比值,横坐标是相对长细比(正则化长细比)。联合求解式4-9和4-11即得crx(x); 联合求解式4-10和4-11即得cry(y)。可将其画成无量纲曲线(柱子曲线)，如下；1.00n欧拉临界曲线1.0crxcryE仅考虑残余应力的柱子曲线0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyrc=0.3fy显然,由于残余应力的存在导致比例极限fp降为:=N/A0fyfprcfy-rcABC1、

8、残余应力的影响(3)、仅考虑残余应力影响的轴压柱的临界应力 根据前述压杆屈曲理论，当 或 时，可采用欧拉公式计算临界应力； 当 或 时，截面出现塑性区，由切线模量理论知，柱屈曲时,截面不出现卸载区，塑性区应力不变而变形增加,微弯时截面的只有弹性区抵抗弯矩，因此,用截面弹性区的惯性矩Ie代替全截面惯性矩I，即得柱的临界应力：thtkbbxxy1.00n欧拉临界曲线1.0crxcryE仅考虑残余应力的柱子曲线 显然，残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响（k1）。假定：两端铰支压杆的初弯曲曲线为：2、初弯曲的影响NNl/2l/2v0y0v1yxyvy0yNNM=N(y 0+ y)xy令: N作用下

9、的挠度的增加值为y, 由力矩平衡得:将式4-12代入上式,得: 另外,由前述推导可知，N作用下的挠度的增加值为y，也呈正弦曲线分布：上式求二阶导数：将式4-14和4-15代入式4-13，整理得： 求解上式，因 sin(x/l) 0，所以:杆长中点总挠度为： 根据上式，可得理想无限弹性体的压力挠度曲线，具有以下特点：v随N非线形增加,当N趋于NE时，v趋于无穷;相同N作用下,v随v0的增大而增加;初弯曲的存在使压杆承载力低于欧拉临界力NE。0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0 实际压杆并非无限弹性体，当N达到某值时，在N和Nv的共同作用下，截面边缘开始屈服(A或A点)，进入弹塑性阶段

10、，其压力-挠度曲线如虚线所示。 0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0ABBA 对于仅考虑初弯曲的轴心压杆，截面边缘开始屈服的条件为： 最后在N未达到NE时失去承载能力，B或B点为其极限承载力。 解式5-19，其有效根，即为以截面边缘屈服为准则的临界应力： 上式称为柏利(Perry)公式。如果取v0=l/1000（验收规范规定），则： 由于不同的截面及不同的对称轴，i/不同，因此初弯曲对其临界力的影响也不相同。对于焊接工字型截面轴心压杆，当 时：对x轴（强轴）i/1.16；对y轴（弱轴） i/2.10。xxyy1.00欧拉临界曲线对x轴仅考虑初弯曲的柱子曲线对y轴微弯状态下建立微分方

11、程：3、初偏心的影响NNl/2l/2xyve0 xye00解微分方程，即得：e0yNNN(e 0+ y)xy0 x所以，压杆长度中点（x=l/2）最大挠度v：其压力挠度曲线如图： 曲线的特点与初弯曲压杆相同，只不过曲线过圆点，可以认为初偏心与初弯曲的影响类似，但其影响程度不同，初偏心的影响随杆长的增大而减小，初弯曲对中等长细比杆件影响较大。1.00ve0=3mme0=1mme0=0ABBA仅考虑初偏心轴心压杆的压力挠度曲线 实际压杆并非全部铰支，对于任意支承情况的压杆，其临界力为：（三）、杆端约束对压杆整体稳定的影响 对于框架柱和厂房阶梯柱的计算长度取值，详见有关章节。 1、实际轴心受压构件的

12、临界应力 确定受压构件临界应力的方法，一般有： （1）屈服准则：以理想压杆为模型，弹性段以欧拉临界力为基础，弹塑性段以切线模量为基础，用安全系数考虑初始缺陷的不利影响； （2）边缘屈服准则：以有初弯曲和初偏心的压杆为模型，以截面边缘应力达到屈服点为其承载力极限； （3）最大强度准则：以有初始缺陷的压杆为模型，考虑截面的塑性发展，以最终破坏的最大荷载为其极限承载力； （4）经验公式：以试验数据为依据。（四） 实际轴心受压构件的整体稳定计算2、实际轴心受压构件的柱子曲线 我国规范给定的临界应力cr，是按最大强度准则，并通过数值分析确定的。 由于各种缺陷对不同截面、不同对称轴的影响不同，所以cr-曲

13、线（柱子曲线），呈相当宽的带状分布，为减小误差以及简化计算，规范在试验的基础上，给出了四条曲线（四类截面），并引入了稳定系数 。3、实际轴心受压构件的整体稳定计算 轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，截面应力不大于临界应力，并考虑抗力分项系数R后，即为：公式使用说明： （1）截面分类：见相关教材、规范；（2）构件长细比的确定、截面为双轴对称或极对称构件：xxyy对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：、截面为单轴对称构件：xxyy绕对称轴y轴屈曲时，一般为弯扭屈曲，其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比yz代替y ，计算公式如下：xxyybt、单角钢截面和双角钢组合T形截面

14、可采取以下简 化计算公式：yytb（a）A、等边单角钢截面，图（a）B、等边双角钢截面，图（b）yybb（b）C、长肢相并的不等边角钢截面， 图（C）yyb2b2b1（C）D、短肢相并的不等边角钢截面， 图（D）yyb2b1b1（D）、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外的任意轴失稳时，应按弯扭屈曲计算其稳定性。uub 当计算等边角钢构件绕平行轴（u轴)稳定时，可按下式计算换算长细比，并按b类截面确定 值：（3）其他注意事项：1、无任何对称轴且又非极对称的截面（单面连接的不等边角钢除外）不宜用作轴心受压构件；2、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑强度折减系数后，可不考虑弯扭效应的影响；3、格

15、构式截面中的槽形截面分肢，计算其绕对称轴（y轴）的稳定性时，不考虑扭转效应，直接用y查稳定系数 。yyxx实轴虚轴单角钢的单面连接时强度设计值的折减系数：1、按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0.85；2、按轴心受压计算稳定性： 等边角钢乘以系数0.6+0.0015，且不大于1.0； 短边相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.0025，且不大于1.0； 长边相连的不等边角钢乘以系数 0.70；3、对中间无联系的单角钢压杆， 按最小回转半径计算，当 80时，为提高柱的抗扭刚度，防止腹板在运输和施工中发生过大的变形，应设横向加劲肋，要求如下： 横向加劲肋间距3h0； 横向加劲肋的外伸宽度bsh0/

16、30+40 mm； 横向加劲肋的厚度tsbs/15。 对于组合截面，其翼缘与腹板间 的焊缝受力较小，可不于计算，按构 造选定焊脚尺寸即可。bs横向加劲肋3h0h0ts 如图所示支柱承受轴心压力。已知：N=1500Kn，Q235B钢f=215N/mm2，lox=6000mm， loy=3000mm。截面无孔眼削弱。采用焊接工字型钢，查表知： ，验算此支柱是否满足要求。(一)、截面选取原则尽可能做到等稳定性要求。yyxx（a）实轴虚轴xxyy（b）虚轴虚轴xxyy（c）虚轴虚轴 第六节 格构式轴压构件设计1、强度N轴心压力设计值； An柱肢净截面面积之和。yyxx实轴虚轴N2、整体稳定验算 对于常

17、见的格构式截面形式，只能产生弯曲屈曲，其弹性屈曲时的临界力为：或：（1）对实轴（y-y轴）的整体稳定 因 很小，因此可以忽略剪切变形，o=y,其弹性屈曲时的临界应力为：则稳定计算(与实腹式构建计算同)：yyxx实轴虚轴（2）对虚轴（x-x）稳定 绕x轴（虚轴）弯曲屈曲时，因缀材的剪切刚度较小，剪切变形大，1则不能被忽略，因此：则稳定计算： 由于不同的缀材体系剪切刚度不同， 1亦不同，所以换算长细比计算就不相同。通常有两种缀材体系，即缀条式和缀板式体系，其换算长细比计算如下： 双肢缀条柱 设一个节间两侧斜缀条面积之和为A1；节间长度为l1VV单位剪力作用下斜缀条长度及其内力为：V=1V=1d11

18、l1ldabcdb假设变形和剪切角有限微小，故水平变形为：剪切角1为：因此，斜缀条的轴向变形为：V=1V=1d11l1ldabcdbe将式4-51代入式4-50，得：对于一般构件，在4070o之间，所以规范给定的0 x的计算公式为：10 20 30 40 50 60 70 80 90 (度)10080604020027abcd 双肢缀板柱假定:缀板与肢件刚接，组成一多层刚架；弯曲变形的反弯点位于各节间的中点；只考虑剪力作用下的弯曲变形。取隔离体如下： 当超出以上范围时应按式4-52计算。l1aI1Ibaxx11l1aa1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=11112abcdef分

19、肢弯曲变形引起的水平位移2:因此,剪切角1:缀板的弯曲变形引起的分肢水平位移1:a1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=11112abcdef将剪切角1代入式4-50，并引入分肢和缀板的线刚度K1、Kb，得:由于规范规定 这时： 所以规范规定双肢缀板柱的换算长细比按下式计算：式中： 对于三肢柱和四肢柱的换算长细比的计算见规范。3、缀材的设计（1）轴心受压格构柱的横向剪力 构件在微弯状态下，假设其挠曲线为正弦曲线，跨中最大挠度为v，则沿杆长任一点的挠度为：NlzyvVNyyyxxb 对于三肢柱和四肢柱的换算长细比的计算见规范。3、分肢稳定性验算 4、缀材的设计（1）轴心受压格构柱的

20、横向剪力 构件在微弯状态下，假设其挠曲线为正弦曲线，跨中最大挠度为v，则沿杆长任一点的挠度为：NlzyvVNyyyxxb截面弯矩为：所以截面剪力：显然，z=0和z=l时：由边缘屈服准则：NlzyvVNyvmaxyyxxb 在设计时，假定横向剪力沿长度方向保持不变，且横向剪力由各缀材面分担。 Vl（2）缀条的设计A、缀条可视为以柱肢为弦杆的平行弦桁架的腹杆，故一个斜缀条的轴心力为：V1V1单缀条V1V1双缀条B、由于剪力的方向不定，斜缀条应按轴压构件计算，其长细比按最小回转半径计算；C、斜缀条一般采用单角钢与柱肢单面连接，设计时钢材强度应进行折减，同前；D、交叉缀条体系的横缀条应按轴压构件计算，

21、取其内力N=V1；V1V1单缀条V1V1双缀条E、单缀条体系为减小分肢的计算长度，可设横缀条（虚线），其截面一般与斜缀条相同，或按容许长细比=150确定。（3）缀板的设计对于缀板柱取隔离体如下：由力矩平衡可得：剪力T在缀板端部产生的弯矩:V1/2l12l12V1/2a/2TTMdT和M即为缀板与肢件连接处的设计内力。同一截面处两侧缀板线刚度之和不小于单个分肢线刚度的6倍，即： ；缀板宽度d2a/3，厚度ta/40且不小于6mm；端缀板宜适当加宽，一般取d=a。4、格构柱的设计步骤 格构柱的设计需首先确定柱肢截面和缀材形式。 对于大型柱宜用缀条柱，中小型柱两种缀材均可。 具体设计步骤如下：缀板的

22、构造要求：axx11l1ad以双肢柱为例：1、按对实轴的整体稳定确定柱的截面(分肢截面)；2、按等稳定条件确定两分肢间距b，即 0 x=y；双肢缀条柱：双肢缀板柱： 显然，为求得x，对缀条柱需确定缀条截面积A1；对缀板柱需确定分肢长细比1。所以，求得截面宽度：3、验算对虚轴的整体稳定，并调整b；4、设计缀条和缀板及其与柱肢的连接。对虚轴的回转半径：格构柱的构造要求：0 x和y；为保证分肢不先于整体失稳，应满足：缀条柱的分肢长细比：缀板柱的分肢长细比： 47 柱头和柱脚一、柱头（梁与柱的连接铰接）（一）连接构造 为了使柱子实现轴心受压，并安全将荷载传至基础，必须合理构造柱头、柱脚。 设计原则是：

23、传力明确、过程简洁、经济合理、安全可靠，并具有足够的刚度且构造又不复杂。（二）、传力途径传力路线：梁 突缘 柱顶板 加劲肋 柱身焊缝垫板焊缝焊缝柱顶板加劲肋柱梁梁突缘垫板填板填板构造螺栓（三）、柱头的计算(1)梁端局部承压计算梁设计中讲授(2)柱顶板 平面尺寸超出柱轮廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3）加劲肋 加劲肋与柱腹板的连接焊缝按承受剪力V=N/2和弯矩M=Nl/4计算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt14mm二、柱脚（一）柱脚的型式和构造 实际的铰接柱脚型式有以下几种：1、轴承式柱脚 制作安装复杂，费钢材，但与力学符合较好。枢轴2、平板式柱脚XYN靴梁隔板底板隔

24、板锚栓柱 锚栓用以固定柱脚位置，沿轴线布置2个，直径20-24mm。肋板b1（二）柱脚计算1.传力途径柱 靴梁 底板 混凝土基础隔板（肋板）实际计算不考虑cca1Bt1t1Lab1靴梁隔板底板隔板锚栓柱N2.柱脚的计算(1)底板的面积 假设基础与底板间的压应力均匀分布。式中：fc-混凝土轴心抗压设计强度；l-基础混凝土局部承压时的强度提高系数。 fc 、l均按混凝土结构设计规范取值。An底版净面积，An =BL-A0。Ao-锚栓孔面积，一般锚栓孔直径为锚栓直径的 11.5倍。cca1Bt1t1ab1靴梁隔板底板La1 构件截面高度；t1 靴梁厚度一般为1014mm；c 悬臂宽度，c=34倍螺栓直 径d，d=2024mm，则 L 可求。(2)底