深圳市某高层办公楼模板安全专项技术管理措施（112页）

1、 PAGE 41 - PAGE 112 工程概况通信机楼工程概况详表1.1.1。表1.1.1 通信机楼工程概况工程概况工程名称通信机楼工程位置深圳市中心区西路与路交汇处建设单位广东省有限公司深圳分公司施工单位深圳市公司设计单位广东省建筑设计研究院质检单位监理单位深圳市监理有限公司安检单位建筑面积19975m2建筑总高度56.9m建筑用地长67.42m宽53.22m结构层数地下2层/地上12层地下室长60.3m宽46.2m层高地下二层5.3m、4.1m。地下一层4m、4.35m；4.85m。地上主体长39.9m宽25.2m层高1层至8层及11层，层高为4.5m；9层、10层高为4.2m。三层局部

2、层高9.5m模板分项工程概况见表1.1.2表1.1.2 模板分项工程概况楼层层高/m对应的楼层顶板板厚/mm类别地下1层梁板模板5.3120高支模工程4.1250首层梁板模板4、4.35160普通模板工程4.85高支模工程2层、3层9层梁板模板5、4.5150高支模工程10层、11层梁板模板4.2120普通模板工程12层梁板模板及屋面5001000的梁模板4.5、6.2、6、4.8150高支模工程屋面楼板及50010004.25150普通模板工程三层5轴向1/5轴方向2.8m至1/6轴交B轴至D轴部分9.5150超高支模工程针对本工程的实际情况，高支模及超高支模工程我司将按相关规定另行编制专项

3、方案，具体内容详见高支模（超高支模）工程施工方案。从创优目标考虑，本工程为提高现浇混凝土工程质量进而达到优良混凝土效果；同时根据本工程的结构特点，结合我公司在高层施工中的经验，考虑木模板具有应用简单，布置灵活，拆装方便，工作效率高等优点，决定采用木模板体系与钢管支撑系统相结合的模板体系。本工程所需模板体系主要包括：框架柱模板、剪力墙模板、梁板模板，其主要支模方式及体系选择如表1.1.3表1.1.3 主要部位模板体系工 程 部 位模 板 体 系1梁、板、方柱七夹板、50100mm木枋、钢管支撑、螺杆2. 剪力墙七夹板、50100mm木枋、钢管支撑、螺杆2楼 梯七夹板、50100mm木枋、钢管支撑

4、、螺杆施工准备材料及主要机具：18厚模板，木方（50100mm或100100mm等），螺杆薄铁皮等。模板进场后要码放整齐，防上变形；所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。支撑系统：48mm的钢管、各种规格扣件、小型型钢。支撑杆要整理，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换。具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。脱模剂：水质脱模剂。海绵条：2mm厚及20mm厚。划分所建工程施工区、段：根据工程结构的形式、特点及现场条件，

5、决定以4轴为界两侧各安排一个班组进行模板作业。竖向划分为地下室主体及地上主体两个施工段，施工分段的划分以以水平施工缝为界，水平施工缝的留设位置为：每层楼板面或梁底。测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序贯穿于各施工环节。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各

6、条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，可采取间接引测的方法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。找平模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。常用的找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹找平层，另外，在外墙、边柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并用仪器校正，使其平直。模板支设施工梁模板铺设复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)，在横楞

7、上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋，安装并固定两侧模板。对于跨度L4m或悬挑长度L2m的梁，支模时按设计要求起拱，其中跨度L4m的梁底起拱为L/400，悬臂梁自由端起拱L/300，曲梁跨中预起拱L/400。工艺流程复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架安装梁模底板绑扎梁钢筋安装两侧梁模穿对拉螺栓按设计要求起拱复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定。操作要求普通模板工程梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置见表3.1.1表3.1.1 梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置梁规格梁底两侧立杆间距/mm梁底增加承重立杆根数/根梁底立杆纵距/mm梁底5010木方间距/mm梁侧50100木方间距/mm14穿梁螺栓排数及计算

8、跨度/mm4001000梁宽5000950300400150030014003503502550500700110035045004008504001650400800400400175040070040045018504006004504500300100040040015003509504004001550300800400400175030070045045018503006004504500250750130040040018502507004504501850250600020065030050050050020080040040017502500.54505000200600450

9、450200500500500注：1.脚手架步距为1.5m，扫地杆距地200。纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件。2.截面大于0.45m2的梁，脚手架、梁木方及螺栓设置见高支模（超高支模）工程专项施工方案。3.本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。梁高700，必须使用穿梁螺栓。梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。梁斜撑用板条或短木枋，角度在4560，支撑在侧模上部横木枋上，间距为1000mm。高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于16mm，马凳间距为1000mm。梁板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400；跨度大于2m的悬臂梁应起拱

10、L/300；曲梁跨中预起拱L/400。梁模板支设的质量保证措施：梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确，加固牢靠。起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按模板设计要求布置。纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。粱摸板支设示意图见图3.1.1所示图3.1.1梁底支撑示意平台铺设工艺流程：搭设支架、调整标高安装板底木方调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度操作要求普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表

11、3.1.2表3.1.2 平台模板工程板底脚手架、木方设置楼层立杆横距/mm立杆纵距/mm板底横向钢管间距/mm木方间距/mm首层层高小于4.35m部分10001100110050010、11层100011001100600屋面100011501150500其他见高支模（超高支模）工程施工方案注：1.脚手架步距为1.5m，扫地杆距地200。2.本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。平台模板接缝处下方必须有木枋。平台木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑。楼板模板支设的质量保证措施：单块就位组拼时，每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接，然后向中央

12、铺设。模板块较大时, 应增加纵横楞。检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接。采用钢管脚手架作支撑，在支柱高度方向每隔1.5m（第一步为1.8m），设一道双向水平拉杆。楼板模板支设如图3.1.2所示：图3.1.3 楼板模板支设示意图剪力墙、柱模板支设墙柱模板施工工艺流程为：弹墙柱定位尺寸线做找平层、定位墩安装墙柱模板安装墙柱水平、竖向木方及柱箍安装对拉螺杆及加固班组自检项目部联合质检，合格后进行下一道工序。墙柱模板安装完后，再进行一次全面检查，质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。操作要求本工程墙柱模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置见表3.1.3，

13、3.1.4.表3.1.3柱模板双钢管柱箍、木方及对拉螺栓设置柱规格柱箍间距/mmB方向H方向50100木方/根14对拉螺栓/道50100木方/根14对拉螺栓/道5m长9001400mm55041625m长10001100 mm5005515m长10001000 mm4.5m长8001400 mm5504624.5m长9001000 mm500514.5m长8001100 mm5.3 m长900900 mm55044.5m长800800 mm6004.5m长700700 mm6m长800600 mm550304.8m长600600 mm304.1m长400800 mm415.65m长400600

14、 mm30注：本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。表3.1.4墙模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置墙的规格50100内龙骨间距/mm双钢管外龙骨间距/mm14对拉螺栓断面内水平间距/mm断面跨度方向间距/mm5.3m高500厚3004004005504.1m高500厚3004504505504.4m高400厚3004504505505m高300厚300450450550注：本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。墙柱模板均采用18mm厚模板，配置14高强螺栓、50100mm木枋及钢管进行加固，支设方法，先对墙柱模板进行定位放线，内置混凝土支撑杆或钢筋以控制墙柱截面尺寸，然

15、后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木枋（300mm间距），并沿螺杆孔穿上螺杆，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。墙柱模板支设见图3.1.3、3.1.4所示。图3.1.3墙柱模板示意图3.1.4 柱模板支设示意墙柱根部预留钢筋头定位1000mm，柱根部每侧不少2个。墙柱竖向木枋间距为300mm，螺杆间距水平距离为400450mm及竖向均为550mm。墙柱根部第一排螺杆离地小于200mm，最上一排螺杆离平台距离小于500mm.。内墙两侧斜撑对顶间距不超过3000mm，斜撑顶在水平钢管上。墙柱模板根部应预留清扫

16、口，清扫口大小为150mm150mm，墙体清扫口间距不超过3m，每根柱模底部均应设置一个清扫口；在混凝土浇筑前、清扫完模板后，将清扫口钉牢封闭。墙柱模板制安的质量保证措施：支设的墙柱模板，其标高、位置应准确，支设应牢固。墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。墙模板支设过程中板与板之间的立缝外，钉一道50100mm的木方，模板的拼装如图3.1.5、3.1.6所示。图3.1.5 墙模板拼装图图3.1.6 板缝处理示意图上层模板与已浇筑的墙体搭接200mm，为了防止混凝土浇筑时漏浆，模板底部用双面胶粘贴海绵条，海绵条大小为2020，根部处理示意图如图3.1.7所示。在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙，

17、用木方楔子塞紧。图3.1.7 墙体根部模板塞缝示意图楼梯模板支设楼梯模板安装施工工艺流程如下：搭设支架及拉杆调节支架坡度支设底模（绑扎钢筋）支设楼梯侧模支设全封闭式踏步模板。操作要求梯板模板接缝处下方必须有木枋。梯板木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。楼梯模板支设的质量保证措施：支设之前，对楼梯模板进行计算，利用楼梯的坡度值和坡度系数，进行各部分尺寸的计算。平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确，减少误差，支设应牢固。踏步模板采用全封闭式支设，踏步阴阳角应保证方正、顺直。踏步模板支设如图3.1.8所示。图3.1.8 楼梯踏步全封闭式模

18、板支设示意图模板及支架的设计计算根据本工程结构特点，本方案编制时对所有模板及其支撑均进行了设计计算，现选取框架梁（4001000mm，3001400mm，500700mm）、次梁（200800mm）、剪力墙（5300mm高500mm厚墙，4100mm高500mm厚墙，5000mm高300mm厚墙），柱（5000mm高9001400mm柱、10001100mm柱，5300mm高900900mm柱，4500mm高800800mm柱，6000mm高800600mm柱）进行验算及160mm，120mm，150mm厚楼板模板及支架计算书附后。具体详见附件一附件五，本设计计算采用PKPM专业软件进行。截面

19、大于0.45m2梁、4.1m层高250厚的板及层高大于等于4.5m板详细的计算详见高支模（超高支模）施工方案。高支模技术措施施工部位见表1.1.2（模板分项工程概况），施工时应经过严格的验算，并编制详细的专项作业施工方案，呈报公司总工程师和监理单位审批后，方可进行施工。本工程的高支模结构重点是梁板的支撑体系。高支模整体稳定措施高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按1500mm 的竖向间距设置。立杆严格按设计计算所得间距进行。纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。高支模安全技术措施应遵守

20、高处作业安全技术规范有关规定。模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在后浇带处应加强防护。模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的立杆。拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。模板的拆除和维修模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于1.2N/mm2)方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定执行。对墙柱模板，要求在混凝土浇筑三天后，且强度达到1.2N/m

21、m2后拆除。对一般梁板，要求在混凝土强度达到设计强度的75%后拆除。对大跨度梁板及悬挑板，必须待混凝土强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支撑加固。 模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。本工程因楼层高，拆下的模板用绳系住吊下并及时运离现场，然后清理残渣污物，将损伤模板挑出及时修理。模板经检验后涂刷隔离剂备用。墙柱模：先拆除支撑件螺栓、大小楞及连接件后, 再由上而下逐步拆除模板。 梁、楼板模板：应先拆梁侧模,再拆楼板底模,最后拆除梁底模。梁板模板拆模的顺序如下

22、：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓,使模板下降23cm分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。梁、板底模，其拆模时间参见表6.1.1：表6.1.1 拆模时间表结构类型结构跨度/m混凝土设计强度标准值的百分率()板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100模板安装质量要求模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20

23、02）的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下：组装的模板必须符合施工设计的要求。各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线,表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4mm。模板安装容许偏差符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中的最低要求。本工程主要模板材料安排本工程一次性配3层梁板模板、2层墙柱板。以便有效地保证工期。模板每隔一至二层刷一次脱模剂，保证模板与混凝土能良好分离。附件一墙模板计算书说明

24、：本计算书部分内容采用PKPM施工现场设施安全计算软件计算，选取本工程设计的5300mm高500mm厚墙，5000mm高300mm厚墙为计算模型。5300mm高500mm厚墙模板计算一、墙模板基本参数计算断面宽度500mm，高度5300mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置13道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值

25、计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.100h；T 混凝土的入模温度，取34.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.300m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.910kN/m2实际计算中

26、采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.910kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取5.10m。荷载计算值 q = 1.234.9105.100+1.44.0005.100=242.209kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 510.001.801.80/6 = 275.40cm3；I = 510.001.801.801.80/12 = 247.86cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(

27、kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=29.065kNN2=79.929kNN3=79.929kNN4=29.065kN最大弯矩M=2.179kN.m最大变形V=0.9mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=2275400=7.912N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=343597.0/(25100.00018.000)=0.712N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求。(3)挠度计算面板最大

28、挠度计算值v=0.894mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求。四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=79.929/5.100=15.672kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 0.313kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.600kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.00

29、10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.313106/83333.3=3.76N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。 (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33465/(250100)=1.039N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求。(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.1mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求。五、墙模板外

30、龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.693kN.m最大变形 vmax=0.328mm最大支座力 Qmax=14.190kN抗弯计算强度 f=0.693106/10160000.0=68.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求。六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = f

31、A其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.190对拉螺栓强度验算满足要求。5000mm高300mm厚墙模板计算一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度5000mm，两侧楼板高度160mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉

32、螺栓布置11道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模温度，取34.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝

33、土顶面总高度，取5.000m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取4.79m。荷载计算值q=1.234.9104.790+1.44.0004.790=227.487kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=479.

34、001.801.80/6=258.66cm3；I=479.001.801.801.80/12 = 232.79cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=27.298kNN2=75.071kNN3=75.071kNN4=27.298kN最大弯矩M=2.047kN.m最大变形V=0.9mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=2.04710001000/258660=7.914N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=34

35、0947.0/(24790.00018.000)=0.712N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求。(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.894mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求。四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=75.071/4.790=15.672kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩M=0.313kN.m经过计算得到最

36、大支座F=7.449kN经过计算得到最大变形V=0.1mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.313106/83333.3=3.76N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。(2)内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=33838/(250100)=1.151N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满

37、足要求。(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.1mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求。五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.782kN.m最大变形vmax=0.371mm最大支座力Qmax=16.015kN抗弯计算强度f=0.782106/10160000.0=76.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

38、支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求。六、对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.015对拉螺栓强度验算满足要求。附件二柱模板计算书说明：本计算书部分内容采用PKPM施工现场设施安全计算软件计算，选取5000高9001400柱、10001100柱，5300高900900柱，4500高

39、800800柱，6000高800600柱等具有代表性的柱分别进行计算。5000高9001400柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=900mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1400mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L=5mm，柱箍间距计算跨度d=550mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞6根。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中

40、c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模温度，取34.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三

41、跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.55m。荷载计算值q=1.234.9100.550+1.43.0000.550=25.351kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=55.001.801.80/6=29.70cm3；I=55.001.801.801.80/12=26.73cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=

42、0.100(1.219.201+1.41.650)0.2830.283=0.204kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.20410001000/29700=6.852N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.219.201+1.41.650)0.283=4.310kN截面抗剪强度计算值T=34310.0/(2550.00018.000)=0.653N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求。(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.67

43、719.2012834/(1006000267300)=0.522mm面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.283m。荷载计算值q=1.234.9100.283+1.43.0000.283=13.059kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7.183/0.550=13.059kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.113.0590.550.55=0.395kN.m最

44、大剪力Q=0.60.55013.059=4.310kN最大支座力N=1.10.55013.059=7.901kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.395106/83333.3=4.74N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=34310/(250100)=1.293N/mm

45、2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求。(3)挠度计算最大变形v=0.67710.883550.04/(1009500.004166666.8)=0.170mm最大挠度小于550.0/250,满足要求。五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.234.91+1.43.00)0.2830.550=7.18kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.933kN.m最大变形vmax=0.216mm最大支座力Qm

46、ax=15.995kN抗弯计算强度f=0.933106/10160000.0=91.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于580.0/150与10mm,满足要求。六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.995对拉螺栓强度验算满足要求。七、H方

47、向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.234.91+1.43.00)0.2700.550=6.85kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.730kN.m最大变形vmax=0.354mm最大支座力Qmax=13.833kN抗弯计算强度f=0.730106/10160000.0=71.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于596.7/150与10mm,满足要求。八、H方向对拉螺

48、栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.833对拉螺栓强度验算满足要求。5000高10001100柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=5mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管4

49、8mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模温度，取34.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2

50、混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值q=1.234.9100.500+1.43.0000.500=23.046kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.001.801.80/6=27.00cm3；I=50

51、.001.801.801.80/12=24.30cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.217.455+1.41.500)0.2630.263=0.159kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=027000=5.882N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.217.455+1

52、.41.500)0.263=3.630kN截面抗剪强度计算值T=33630.0/(2500.00018.000)=0.605N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求。(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.67717.4552634/(1006000243000)=0.385mm面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.263m。荷载计算值q=1.234.9

53、100.263+1.43.0000.263=12.099kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6.050/0.500=12.099kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.112.0990.500.50=0.302kN.m最大剪力Q=0.60.50012.099=3.630kN最大支座力N=1.10.50012.099=6.655kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强

54、度计算抗弯计算强度f=0.302106/83333.3=3.63N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=33630/(250100)=1.089N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求。(3)挠度计算最大变形v=0.67710.083500.04/(1009500.004166666.8)=0.108mm最大挠度小于500.0/250,满足要求。五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.234.91+1.4

55、3.00)0.2370.500=5.47kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.856kN.m最大变形vmax=0.295mm最大支座力Qmax=16.359kN抗弯计算强度f=0.856106/10160000.0=84.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于630.0/150与10mm,满足要求。六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(

56、mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.359对拉螺栓强度验算满足要求。七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.234.91+1.43.00)0.2630.500=6.05kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.0

57、09kN.m最大变形vmax=0.410mm最大支座力Qmax=17.825kN抗弯计算强度f=1.009106/10160000.0=99.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于680.0/150与10mm,满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(

58、kN):N=17.825对拉螺栓强度验算满足要求。5300高900900柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=900mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=5300mm，柱箍间距计算跨度d=550mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，

59、取24.000kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模温度，取34.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.300m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.910kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算

60、如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.55m。荷载计算值q=1.234.9100.550+1.43.0000.550=25.351kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=55.001.801.80/6=29.70cm3；I=55.001.801.801.80/12=26.73cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.2