龙门吊轨道基础计算

1、龙门吊轨道基础设计计算书目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc12048 一、工程概述 PAGEREF _Toc12048 h 1 HYPERLINK l _Toc1038 二、设计依据 PAGEREF _Toc1038 h 1 HYPERLINK l _Toc30256 三、设计条件 PAGEREF _Toc30256 h 1 HYPERLINK l _Toc6762 1、地质条件 PAGEREF _Toc6762 h 1 HYPERLINK l _Toc5131 2、水文条件 PAGEREF _Toc5131 h 1 HYPERLINK l _Toc1271

2、2 四、荷载及荷载组合 PAGEREF _Toc12712 h 2 HYPERLINK l _Toc16646 1、荷载条件 PAGEREF _Toc16646 h 2 HYPERLINK l _Toc828 2、荷载组合 PAGEREF _Toc828 h 2 HYPERLINK l _Toc12507 五、工况分析 PAGEREF _Toc12507 h 2 HYPERLINK l _Toc15273 六、设计指标 PAGEREF _Toc15273 h 2 HYPERLINK l _Toc20203 七、基础计算 PAGEREF _Toc20203 h 3 HYPERLINK l _To

3、c28177 1、模型简化 PAGEREF _Toc28177 h 3 HYPERLINK l _Toc27149 2、约束条件 PAGEREF _Toc27149 h 3 HYPERLINK l _Toc32062 2、计算模型 PAGEREF _Toc32062 h 4 HYPERLINK l _Toc13291 3、荷载加载说明 PAGEREF _Toc13291 h 4 HYPERLINK l _Toc28183 4、计算结果 PAGEREF _Toc28183 h 4 HYPERLINK l _Toc22570 5、正截面承载力计算 PAGEREF _Toc22570 h 5 HYP

4、ERLINK l _Toc30366 6、斜截面承载力计算 PAGEREF _Toc30366 h 7 HYPERLINK l _Toc20975 八、地基计算 PAGEREF _Toc20975 h 7 HYPERLINK l _Toc30177 九、结论 PAGEREF _Toc30177 h 8 PAGE 8一、工程概述100t型门式起重机主要有大车行走机构、刚性支腿、柔性支腿、主横梁、起重天车构成。起重机两轨之间的距离为21米，起重天车最高标高21.6米，大车基距9.8m，轮子总数为12，轮距0.62m。如下图所示。两台龙门吊最大起重起重荷载为155t。图1-1 100T龙门吊结构图龙

5、门吊轨道基础总长255.5m，为倒“T型”条形基础，上顶面宽0.5m，下底面宽1.5m，基础下垫层宽度1.7m，厚0.1m。二、设计依据1、建筑结构荷载规范（GB5009-2012）2、建筑地基基础设计规范（GB5007-2011）3、混凝土结构设计规范（GB20010-2010）三、设计条件1、地质条件龙门吊轨道基础地基土主要为中风化泥岩，地基承载力特征值为300KPa。2、水文条件该段属低山剥蚀地貌，道路中线及道路两侧基本为原始地貌，耕地、林木多已荒废，地形坡角横向212，纵向526。四、荷载及荷载组合1、荷载条件（1）自重100T龙门吊自重取100t（起重天车自重为13t）。（2）起吊荷

6、载一台龙门吊最大起吊重量155/2=77.5t。横向水平荷载FZ=(G1+Q)8%=(130+775)8%=72.4KN2、荷载组合考虑龙门吊自重、龙门吊起吊荷载、龙门吊横向水平荷载的组合。计算组合如下： 标准组合：1.0（+）基本组合：1.35+1.4（+0.7）五、工况分析最不利工况：龙门吊达到额定起重重量，起重天车行驶到最靠近轨道基础位置并刹车，两台100T龙门吊抬吊预制梁时最小间距为26m。考虑龙门吊自重、龙门吊起吊荷载、龙门吊横向水平荷载的组合。六、设计指标依照混凝土结构设计规范，相关材料强度设计值：C30混凝土轴心抗压强度设计值C30混凝土轴心抗拉强度设计值HRB400普通钢筋强度

7、设计值七、基础计算1、模型简化将龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算。用建模软件进行模拟计算，钢筋混凝土梁为梁单元，地基为弹性支承。2、约束条件各节点采用弹性支承（仅受压），刚度计算如下。荷载板下应力p与沉降量s存在如下关系：式中：地基土的变形模量，MPa；沉降量系数，刚性正方形板荷载板=0.88；刚性圆形荷载板=0.79；地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；p-s曲线直线终点所对应的应力，kPa；s与直线段终点所对应的沉降量，mm；b承压板宽度或直径，mm；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数

8、则另考虑到建模的方便和简单，令b=100mm（纵梁向10cm一个土弹簧），查表得泥岩天然泊松比中风化泥岩的变形模量带入得弹性支承的刚度系数：2、计算模型图7-1 基础计算模型图3、荷载加载说明（1）自重作用在单个轮子上的荷载标准值为F1=10010/12=83.3KN起吊荷载作用在单个轮子上的荷载标准值为（最不利情况下）F1=77.510/6=129.17KN横向刹车引起的水平荷载作用在单个轮子上的荷载标准值为F3=72.421.6216=12.41KN最大轮压为Fmax=83.3+129.41+12.41=224.88M=613.73KN.m配筋率满足要求。2）负弯矩作用混凝土受压区高度取抗

9、弯承载力Mu=fyAs(0s)=3601257(100050)=429.8KN.mM=314.06KN.m配筋率=1257+4521050(15005002)=0.325%min=max(0.20,45ftfy=451.43360=0.179)=0.20%满足要求。6、斜截面承载力计算箍筋配置为HRB40012250双肢箍。（1）截面尺寸验算0.25cfcb0=0.25114.35001000=1787.5KNV=423.08KN满足要求。（2）受剪承载力计算Vcs=cvftb0+fyvAsvs0=0.71.43500100+36021132501000=825.94KNV=423.08KN满足要求。（3）配筋率验算满足要求。八、地基计算弹性支