高速互通匝道桥上部结构支架现浇方案

1、隰吉高速LJ9项目部 桥梁上部结构支架现浇专项施工方案隰吉高速LJ9项目部 箱梁支架现浇专项施工方案目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc54702724 一、工程概况 起吊模板时塔吊起吊绳断裂伤人、机械损坏16742经常检查、维护、保养，发现问题及时处理28吊车司机和指挥人员配合失误伤人、设备损坏161590进行班前安全教育，规范指挥用语和手势，操作人员严格听从指挥人员的指挥30模板未固定好，发生倒塌伤人161590进行班前安全教育，严格按照操作规程作业31高空坠落人员伤亡161590制定专项管理方案32高空落物击伤下方人员人员伤亡16742设立警示标志，设置

2、安全可靠的人行通道，避免交叉作业33用撬棍翘模板时撬棍打滑，人员身体失去平衡摔伤伤人36118进行班前安全教育，努力提高作业人员技能34砼拌和及运输粉尘伤人106160尽量使用罐装水泥，为作业人员配备口罩和防尘面具并监督其正确使用35装载机撞人伤人16318设立警示标志，持证上岗，谨慎驾驶36砼浇筑模板爆裂垮塌伤人0.264048加强检查，发现问题及时处理37电缆线破损漏电导致人员触电人员伤亡3615270制定专项管理方案，安装漏电保护器，对电缆经常进行检查，发现问题及时处理38高处坠落伤亡161590临边处按规范设置护栏，教育人员严格遵守操作规程39脱模塔吊司机操作失误伤人、设备损坏1615

3、90进行安全教育，持证上岗，严格按照操作规程操作40司机和指挥人员配合失误伤人、设备损坏161590进行班前安全教育，规范指挥用语和手势，操作人员严格听从指挥人员的指挥41手拉葫芦断裂伤人161590勤检查保养维护，发现问题及时处理42高处坠落人员伤亡3615270制定专项管理方案43高空落物击伤下方人员人员伤亡161590设立警示标志，设置安全可靠的人行通道，避免交叉作业44修饰高处坠落人员伤亡3615270制定专项管理方案45粉尘伤人106160为作业人员配备口罩和防尘面具并监督其正确使用46砼养生高处坠落人员伤亡161590进行班前安全教育，临边作业时系好安全绳47预应力施工钢绞线穿管时

4、另一端站人人员伤害33763技术交底、班前教育，加强过程监管48张拉时钢绞线拉断物体打击161590严格按照操作过过程操作49张拉时工作锚滑脱物体打击161590严格按照操作过过程操作50张拉时液压管爆裂物体打击161590做好设备日常维护保养，加强安全教育51混凝土强度达不到设计要求坍塌3340360严格按照图纸相关要求，砼同期养护试件强度、龄期均满足后方可施工说明：L为发生事故的可能性大小 E为人体暴露在这种危险环境中的频繁程度 C为发生事故产生的后果 D为危险源分析该评价方法的计算公式公式如下：D=LEC。式中：D作业条件的危险性；L HYPERLINK http:/ 事故或危险事件发生

5、的可能性；E暴露于危险环境的频率；C发生 HYPERLINK http:/ 事故或危险事件的可能结果。其中D值越大，作业的危险性越大。作业条件的危险性D值的等级划分如：D危险性等级划分表危险性分值（D）32016032070159206920危险等级危险程度极度危险高度危险显著危险比较危险稍有危险L的取值范围如：L HYPERLINK http:/ 事故或危险事件发生的可能性表L值1063 HYPERLINK http:/ 事故发生的可能性完全可以被预料到相当可能可能但不经常完全意外，很少可能可以设想，很少可能极不可能实际上不可能E的取值范围如：E暴露于危险环境的频率表E值1063210.5暴

6、露于危险环境频繁度连续暴露每天工作时间暴露每周12次暴露每月暴露1次每年几次暴露非常罕见的暴露C的取值范围如：C发生 HYPERLINK http:/ 事故或危险事件的可能结果表C值1004015731 HYPERLINK http:/ 事故造成后果的严重度10人以上死亡数人死亡1人死亡严重伤残人数多有重伤残有伤残附录2、检查验收相关表格附表1：碗扣式钢管支架质量检查验收表 编号：工程部位施工日期单位工程名称施工单位检查项目及标准检查记录1底座与垫木、垫木与地基接触面无松动或脱空2可调底座插入立杆长度150mm3伸出立杆长度150mm4可调顶托插入立杆长度150mm5伸出立杆长度300mm且1

7、00mm6立杆间距符合设计要求7接头相邻立杆接头不在相同步距内8垂直度1.8m高度内偏差小于5mm9纵、横向轴线偏差小于间距的1/20010水平杆步距符合设计11水平度相邻水平杆高差小于5mm12碗扣水平杆端头未插入碗扣不允许13上碗扣未旋转锁紧不允许14剪刀撑位置和间距符合设计15与地面交角5060016搭接长度及扣件数量搭接长度大于1m搭接处扣件不少于3个17与立杆（水平杆）扣接每步扣接，与节点距离100mm18扣件拧紧力不小于40N.m，且不大于65 N.m19顶托与纵（横）梁接触面对中，不允许脱空或线接触20纵（横）梁间距偏差小于20mm21下层纵（横）梁接头置于顶托上，交错布置22上

8、层纵（横）梁接头交错搭接在下层纵（横）梁23支架全高垂直度H/400，且35mm检查结果技术人员：年月日安全负责人： 年月日技术负责人：年月日监理工程师： 年月日附表2：支架安全防护及附属设施质量检查验收表 编号：工程部位施工日期单位工程名称施工单位检查项目及标准检查记录1通道安全限界符合要求2导向、限高、限宽、减速、防撞等设施及标识符合要求3顶部封闭、两侧防护栏杆及安全网符合要求4防静电屏蔽和接地装置符合要求5作业平台宽度90cm6脚手板材质、规格和安装符合要求7挡脚板位置位于立杆内侧、牢固8安全网挂设牢固、连续9防护栏杆高度、水平杆位置、连接符合要求10梯步宽度90cm11坡度1:112防

9、滑措施符合要求13脚手板材质、规格和安装符合要求14安全网挂设牢固、连续15防护栏杆高度、水平杆位置、连接符合要求检查结果技术人员：年月日安全负责人： 年月日技术负责人：年月日监理工程师： 年月日附录3、桥梁上部结构支架现浇计算书一、编制依据序号名称编号1隰吉高速设计图纸2建筑结构荷载规范GB50009-20123公路桥涵通用设计规范JTG D60-20154建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20165公路桥涵地基基础设计规范JTJD63-20076公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-20117建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ13O-20118钢管满堂支架预压技术规程

10、JGJT194-20099公路土工试验规程JTG E40-200710建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811建筑结构荷载规范GB 50009-201212路桥施工计算手册13公路工程常用数据速查手册14热轧型钢GB/T 706-2008二、工程简介本标段上部结构现浇支架施工桥梁3座，其中窑头互通ZA1匝道桥跨径为6*25m，箱梁为单箱双室截面，顶板宽19.5m，底板宽15.5m；悬臂2m，翼缘板外侧厚0.20m，根部厚0.45m；顶板厚0.25m，底板厚0.22m，腹板厚跨中段为0.5m，变厚段为0.8m；端横梁宽度为1.5m，中横梁宽度2.0m，现浇梁板距离地面最高12.3m，

11、最低6.6m。窑头互通ZA2匝道桥跨径组合为：420m钢筋混凝土连续箱梁+420m简支桥面连续预应力混凝土箱梁，箱梁为单箱双室截面，顶板宽20m，底板宽16m；悬臂2m，翼缘板外侧厚0.20m，根部厚0.45m；顶板厚0.25m，底板厚0.22m，腹板厚跨中段为0.50m，变厚段为0.80m；端横梁宽度为1.5m，中横梁宽度2.0m，现浇梁板距离地面8.5m，最低1.7m。窑头互通ZD匝道桥跨径组合为：520m预应力混凝土简支桥面连续小箱梁+520m钢筋混凝土连续现浇箱梁，箱梁为单箱单室截面，顶板宽9m，底板宽5m；悬臂2m，翼缘板外侧厚0.20m，根部厚0.45m；顶板厚0.25m，底板厚0

12、.22m，腹板厚跨中段为0.50m，变厚段为0.80m；端横梁宽度为1.5m，中横梁宽度2.0m，现浇梁板距离地面最高11.75m，最低3.4m。三、现浇箱梁模板及支架体系设计三座桥梁上部结构均采用支架法现浇施工，均采用满堂支架法施工。四、现浇箱梁支架计算书序号类型梁高(cm)翼板厚(cm)顶板厚(cm)底板厚(cm)腹板厚(cm)备注窑头互通ZA1匝道桥一15020-4545-2542-2280-50变化段二15020-4525-2522-2250-50标准段三15020-45150中横梁窑头互通ZA2匝道桥一15020-4545-2542-2280-50变化段二15020-4525-252

13、2-2250-50标准段三15020-45150中横梁窑头互通ZD匝道桥一14020-4545-2542-2280-50变化段二14020-4525-2522-2250-50标准段三14020-45140中横梁以上看出窑头互通ZD匝道桥各部位截面尺寸小于窑头互通ZA1匝道桥、窑头互通ZA2匝道桥，为施工简便，支架横距和纵距布置均不超出窑头互通ZA1匝道桥最大间距布置。4.1荷载计算4.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21

14、.0kPa。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm90cm120cm2.374.1.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底

15、模及支架系统计算侧模计算4.1.3荷载计算箱梁自重q1计算根据窑头互通ZA1匝道桥现浇箱梁结构特点，我们取11截面（中支点横隔板两侧）、44截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。1-1截面（中支点横隔板梁两侧）处q1计算根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=12.17m2则：q1 =注：B 箱梁底宽，取15.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。4-4截面（跨中横隔板梁）处q1计算根据横断面图，用CAD算得梁体截面积A=24.55m2则：q1=注：B 箱梁底宽，取15.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内

16、计算偏于安全。新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=4.1.4参数汇总现浇桥梁参数汇总表序号参数类型参数符号单位数值备注1荷载1-1箱梁自重荷载q1kPa41.18来自箱梁自重计算，取最大值1-2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载q2kPa11-3施工人员、施工材料和机具荷载q3kPa1-3-1模板及其下肋条时kPa2.5

17、1-3-2计算肋条下的梁kPa1.51-3-3计算支架立柱及替他承载构件时kPa11-4振捣混凝土产生的荷载q4kPa1-4-1对底板取kPa21-4-2对侧板取kPa41-5新浇混凝土对侧模的压力q5kPa50.7计算所得1-6倾倒混凝土产生的水平荷载q6kPa21-7支架自重q7kPa2.372支架构件参数2-1钢材的抗压强度设计值fN/mm2205建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.92-2钢管弹性模量EN/mm22.06*10的5次方建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.92-3钢管的截面积Amm2493建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.102-4截面的回

18、转半径imm15.9建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.102-5钢管截面模量Wcm25.15建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.102-6轴心受压杆件的稳定系数0.829建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C2-7可调顶托、底托承载力RdKV80建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.112-8钢管重量kg/m3.84五金手册881页2-9顶托重量个8.31建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录A3系数3-1风压高度变化系数uz1.13建筑结构荷载规范表8.2.13-2风荷载脚手架体型系数us1.3建筑结构荷载规范表8.3.13-3基本风压w0KN/m20

19、.35建筑结构荷载规范附表D.43-4结构重要性系数r01.1建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.4.34方木参数4-1抗压强度fcN/mm210GB50005-2017木结构设计标准4.3.1-34-2抗弯强度wN/mm211GB50005-2017木结构设计标准4.3.1-34-3抗剪强度TN/mm21.3GB50005-2017木结构设计标准4.3.1-34-4弹性模量EN/mm29000GB50005-2017木结构设计标准4.3.1-34-510*10方木截面模量Scm3125计算所得4-610*10方木惯性距Icm4833计算所得4-715*15方木截面模量Scm3420计算所

20、得4-815*15方木惯性距Icm44200计算所得5TCT32竹胶板5-1弹性模量EMPa9500GB50005-2017木结构设计标准4.3.6-35-2惯性矩Icm414.4计算所得5-3抗弯强度wN/mm222.3GB50005-2017木结构设计标准4.3.6-16横杆步距90cm立杆最大荷载【N】KN35公路桥涵施工手册表13-57混凝土密度rt/m32.68地基承载力标准值kKN/m2200250Kpa建筑施工计算手册4.2结构检算4.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算中支点横隔板两侧4-4截面处在中支点横隔板，钢管碗扣式支架体系采用6090120cm的布置结构，如图：、立

21、杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=35kN。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（5.3.3-1） NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.9q1=0.60.941.18=22.24KNNG2K=0.60.9q2=0.54KN NQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+3.38)= 3.445KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（22.24+0.54）+1.43.4

22、45=32.159KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范第23页模板支架立杆的稳定性计算公式：r0N/A+r0MW/Wf（5.2.4-2）r0结构重要性系数，对安全等级为I级的脚手架按1.1采用。N钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK，同前计算所得；MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=WKLah2/10（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范5.3.8）WK=0.7zs0（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.2.6）故：WK=0.7zs0=0.35=0.36KNLa立杆纵距0.9m；h立杆

23、步距0.9m，故：MW=WKLah2/10=0.36*0.9*0.92/10=0.02625KN*m则，N/A+MW/W1.1（32.159103/（0.829493）+0.02625106/（5.15103）86.56MPaf205 MPa计算结果说明支架是安全稳定的。4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw采用25m验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽19.5m，长25m采用6090120cm跨中支架来验算全桥：支架横向33排；支架纵向28排；高度12.3m；

24、顶托KTC-60共需要3328=924个；立杆需要332812.3=11365.2m;纵向横杆需要3312.3/0.925=11275m；横向横杆需要2812.3/0.919.5=7462m；故：钢管总重（11365.2+11275+7462）3.84/1000=115.6t;顶托KTC-60总重为：9248.31/1000=7.68t；故q=115.610+7.6810=1232.78KN；稳定力矩= yNi=81232.78=9862.28KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7zs0=0.35=0.36KN跨中25m共受力为：q=0.3612.325=110.7KN；倾覆力矩=q5=11

25、0.75=553.5KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=9862.28/553.5=17.81.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用1010cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（GB50005-2017木结构设计标准4.3.1-3），实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。4-4截面（墩顶及横隔梁）处按

26、中支点截面处1米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B41.18+1.0+2.5+2=46.98kN/mM(1/8) qL2=(1/8)46.980.622.11kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)= 2.11/(0.000167110000.9)=1.28(取整数n2根) dB/(n-1)=1/1=1m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于1m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n1/0.25。每根方木挠度计算方木的惯性

27、矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(46.980.64)/(591068.3310-60.9)=2.35010-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求)每根方木抗剪计算=1.3MPa符合要求。4.2.4碗扣式钢管支架立杆顶托上顺桥向2根505mm钢管验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用2根505mm钢管，钢管在顺桥向的跨距按L90cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距按0.2m（中对中间距）布设，如下图布置，将钢管简

28、化为如图的简支结构（偏于安全）。中支点两侧截面（按44截面受力）处抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n(41.18+1.0+2.5+2)15.5/26=27.8kN/MMmax(1/8) p L2=(1/8)27.80.922.81kNmW=(R4-r4)/(4R) =3.14(0.0254-0.0204)/(40.025)=7.24210-6m3= Mmax/ W=2.81/ (7.24210-6)/2=194MPaw205MPa（符合要求）抗剪计算Vmax=p=27.8*0.45kN=2*27.8/(7.068510-4)=78.658MPa=125MPa符合要求。

29、4.2.5模板采用竹胶板验算底模板计算箱梁底模采用竹胶板时，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：通过前面计算，横桥向方木布置在中隔板处最不利位置，则有：TCT32竹胶板弹性模量E9500MPa惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m444截面处底模板计算模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(41.48+1.0+2.5+2)0.2=9.396kN/m则：Mmax=W=m3模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板满足要求。模板刚度验算fmax=0.

30、60.2/400m=310-4m 故，刚度满足要求侧模验算根据前面计算，分别按1010cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距30cm布置模板厚度计算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.3=16.41kN/m则：Mmax=W=m3模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244012mm规格的竹胶板满足要求。模板刚度验算fmax=0.90.3/400m=7.510-3m 故，刚度满足要求 1010cm方木以间距25cm布置模板厚度计算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.25=13

31、.675kN/m则：Mmax=W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244012mm规格的竹胶板满足要求。模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=6.2510-3m 故，刚度满足要求4.2.6立杆底座和地基承载力计算立杆底托验算在中支点两侧立杆的间距为6090cm，每根立杆上荷载为：Nabq ab(41.48+q2+q3+q4+q7) 0.60.9(41.48+1.0+1.0+2.0+2.37)=25.839kN立杆底托验算： NRd底托承载力（抗压）设计值，Rd =80KN（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范表5.1.11）；得：25.839KN