我要火结构设计初步说明计算书

1、1 工程概况1.本工程为宝应粤海水务综合楼，位于江苏省扬州市。地上 6 层，总高度约为 24 米，总建筑面积为 3373.56 平方米，主形式为钢筋混凝土框架结构，基础形式采用柱下独立基础。抗浮设计采用抗拔桩。2. 本工程为多层公共建筑、一星绿色建筑，按 50 年使用年限进行设计，设计基准期为 50 年，结构安全等级为二级，耐火等级为二级。3. 本工程0.000m 标高相当于绝对标高 4.95m（黄海系），一层室内外高差为0.45m，设计抗浮水位标高 36.000m。4.总平面尺寸及标高均以米为，其余均以毫米为。标高以米（m）为，角度以度（）为。2 设计依据2.1 设计规范本工程结构设计执行国

2、家和江苏省的准、规范和规程，其中主要执行的标准、规范和规程如下：按中国国家现行规范及地方规范进行设计，具体如下：2008 年2009 年2013 年版GB 50352-2005GB 50016-2014GB 50176-93 GB50189-2005 XJJ034-2006 GB50763-2012 GB/T 21086-2007GB 50108-2008GB 50108-2008 GB/T7106-2008 JCJ 67-2006建筑工程设计文件编制深度规定民用建筑工程设计技术措施工程建设标准强制性条文民用建筑设计通则建筑设计防火规范民用建筑热工设计规范公共建筑节能设计标准公共建筑节能设计标

3、准实施细则无设计规范建筑幕墙屋面工程技术规范工程防水技术规范建筑外窗气密、水密、抗风压性能分级及其检测方法办公建筑设计规范2.2 地质勘察资料由扬州市勘测处理及完善改造工程岩土工程勘察编制的宝应粤海水务水厂深度（K16071）。2.2设计荷载（a）活荷载（b）恒荷载风荷载：基本风压按 50 年一遇考虑，查建筑结构荷载规范得到工程地点（江苏省扬州市）50 年一遇的基本风压为0.40 2；雪荷载：基本雪压按 50 年一遇考虑，为0.20 2。类别设置部位恒荷载标准值屋面屋面 1 不上人屋面（有保温）23.500 标高，27.00 标高屋面5.5505 2屋面 2-上人屋面（有保温）11.600 及

4、 19.700 标高处露台4.5445 2屋面 3-不上人屋面（无保温）局部线脚挑板、风井顶板3.291 2楼地面楼地面 1-防滑地砖详见室内装饰一览表4.02 2楼地面 2-防滑地砖详见室内装饰一览表4.3265 2楼地面 3-水泥砂浆详见室内装饰一览表4.13 2楼地面 4-水泥砂浆详见室内装饰一览表4.83 2楼地面 5-环氧砂浆面层详见室内装饰一览表4.03 2楼梯间详见楼梯设计计算外墙高弹防水涂料（有保温）具置见结构立面详图1.41 2高弹防水涂料（无保温）出屋面设备井外混凝土雨棚部分线脚1.65 2内隔墙（W1）-内墙涂料详见室内装饰一览表1.648 2（W2）-面砖内详见室内装饰

5、一览表1.77 2（W3）-面砖防水详见室内装饰一览表1.0 2吊顶涂料平顶详见室内装饰一览表0.234 2轻钢龙骨石膏板平顶详见室内装饰一览表0.2 2类别标准值（2）办公室2.0会议室（试验室）2.0资料室2.5走道2.5阳台（群密集）2.5上人屋面2.0不上人屋面0.5卫生间2.5楼梯3.5栏杆（水平/垂直）1.0/1.2电梯机房、设备机房7.03 地质条件本场地地基岩土层自上而下简述如下：1 层杂填土，土质不均，力学强度低，中压缩性，场地普遍分布；2 层粉土，力学强度一般，中压缩性，土质均匀性一般，呈透镜状分布分布；3 层粘性土为主，夹有粉土，力学强度低，多为高压缩性，土质不均，场地多

6、数地段分布，仅局部缺失；3-1 层粉土夹粉质粘土，力学强度一般，中压缩性，土质均匀性一般，呈透镜状分布。4 层粘土和粉质粘土，力学强度一般，中压缩性，土质均匀性一般，除 7#综合楼处缺失外，其余地段均有分布。5 层粘土和粉质粘土，力学强度较高，多为中压缩性，土质较均匀，场地普遍分布，分布较均匀。6 层粉质粘土和粘土为主，局部夹薄层粉土，力学强度较高，多为中压缩性，土质较均匀，场地普遍分布，分布较均匀。7 层粉土，局部夹粉质粘土和粘土，力学强度较高，多为中压缩性，土质均匀性一般，场地普遍分布，分布较均匀。8 层粉质粘土、粘土，夹薄层粉土，力学强度较高，中压缩性，土质均匀性一般，场地普遍分布，分布

7、较均匀。8-1 层粉土，夹薄层粉质粘土，力学强度较高，多为中压缩性，土质均匀性一般，呈透镜状分布于 8 层土中。4 结构设计4.1 电算结果本结构为 7 层钢筋混凝土框架结构，相关参数遵循建筑抗震设计规范(GB50011- 2010)和建筑结构荷载规范(GB50009-2012)，具体如下表所示：计算参数结构类型钢筋混凝土框架结构钢筋混凝土框架抗震等级三级上部结构 14 层较为均匀，5 层楼板局部开洞并缺柱，形成局部大空间，6 层相应位置为局部挑板，7 层小开间结构鞭稍效应明显。对于局部内力偏大的构件加大截面进行调整。4.2 基础部分一、设计资料1. 基础信息独基类型：2. 独基尺寸长(mm)

8、宽(mm)高(mm)一阶 4600二阶 3200三阶55003800300300基础底标高：2.5m基础移心：楼层层数：7 层作用：单向/单向+偶然偏心（5%）/双向作用计算：振型分解反应谱法设防烈度6场地类别III作用振型组合数：按照有效质量系数达到 90%计算效应计算方法：考虑扭转偶联，CQC 法周期折减：0.65活荷载折减：按规范折减楼板假定：弹性楼板小震和中震结构阻尼比：0.05重力二阶效应（P-效应）：不考虑楼层水平剪力调整：考虑修正后风压0.40kN/m2地面粗糙度C 类x 方向移心 0 mmy 方向移心 0 mm3.独基钢筋X 方向: Y 方向:面积基础及覆土重:49.00 kP

9、a混凝土等级：C304.地基承载力参数：底板受拉面积百分比：0.00天然地面标高：0.0 m水位标高：-10 m宽度修正系数：修正用基础埋置深度：2.00 m计算方法：GB50007-2002-综合法5.柱信息:柱信息表6.设计时执行的规范：建筑地础设计规范（GB 500072010）以下简称 基础规范以下简称 混凝土规范混凝土结构设计规范 （GB 500102010） 7.土层参数：二、计算过程1、地基承载力验算【 SATWE 标准组合:1.00恒+1.00活】F=1131.74 kNMx=-55.88基础底部形心荷载My=-36.78Vx=-25.90 kN Vy=38.91 kNkN.m

10、kN.mF=1131.74 kNMx=-55.88My=-36.78Vx=-25.90 kN Vy=38.91 kNkN.mkN.m当轴心荷载作用时,根据 5.2.2-1：Fk+ Gk1131.74.70Pk = 93.73 kPaA25.30当轴心荷载同双方向弯矩共同作用时：Fk + GkMxMy1131.74.70-55.88-36.78Pkmax=+=+= 98.04 kPaWxWyA25.3023.1919.40序号截面宽截面高沿轴偏心偏轴偏心相对转角柱 1600600000外接柱600600000Fk+GkMxMy1131.74.70-55.88-36.78Pkmin=-=-= 89

11、.43 kPaAWxWy25.3023.1919.40当竖向力 N 作用时:PkPk= 93.73 fakPa，fa= 236.00 kPa当竖向力 N 和 Mx、My 同时作用时:= 1.2236.00 = 283.20 kPaPkmaxPkmaxkPa，1.2fa= 98.041.2fa地基承载力验算满足【 SATWE 标准组合:1.00恒+1.00活+0.60风 y】F=1152.92 kNMx=-117.26基础底部形心荷载kN.m My=-36.06Vx=-25.63 kN Vy=55.01 kNkN.mF=1152.92 kNMx=-117.26kN.mMy=-36.06kN.mV

12、x=-25.63 kN Vy=55.01kN当轴心荷载作用时,根据 5.2.2-1：Fk+ Gk1152.92.70Pk = 94.57 kPaA25.30当轴心荷载同双方向弯矩共同作用时：Fk + GkMx WMy1152.92.70-117.26-36.06Pkmax =+=+=101.49WA25.3023.1919.40xykPaFk + GkMx WMy Wy1152.92.70-117.26-36.06Pkmin=-=-=87.65 kPaA25.3023.1919.40x当竖向力 N 作用时:PkPk= 94.57 kPa，fa = 236.00 kPafa当竖向力 N 和 Mx

13、、My 同时作用时:= 1.2236.00 = 283.20PkmaxPkmax= 101.49 1.2fakPa，1.2fakPa地基承载力验算满足2、基础内力配筋计算【 SATWE 基本组合:1.20恒+1.40风 y+0.98活】F=1372.62 kNMx=-209.08 kN.m My=-41.66 kN.m Vx=-29.86 kN Vy=83.52 kN基础底部形心荷载F=1372.62 kNMx=-209.08kN.mMy=-41.66kN.mVx=-29.86 kN Vy=83.52kN1 冲切验算冲切力抗力计算:X+方向,高度 H= 1000Dis =2600.00mmFl

14、= pjAl0.7bhpf=56.40 4.20= 236.89+ab)h0/2= 0.70.981432.89(0.60+2.50)0.95/2=1452.34kN本方向冲切验算满足X-方向,高度 H= 1000Dis =2000.00mmFl= pjAl0.7bhpf=53.09 4.20= 222.96+ab)h0/2= 0.70.981432.89(0.60+2.50)0.95/2=1452.34kN本方向冲切验算满足Y+方向,高度 H= 1000Dis =3050.00mmFl= pjAl0.7bhpf=50.16 5.80= 290.78+ab)h0/2= 0.70.981432.

15、89(0.60+2.50)0.95/2=1452.34kN本方向冲切验算满足Y-方向,高度 H= 1000Dis =2450.00mmFl= pjAl0.7bhpf=63.27 5.80= 366.80+ab)h0/2= 0.70.981432.89(0.60+2.50)0.95/2=1452.34kN本方向冲切验算满足X+方向,高度 H=600mmDis =3250.00mmFl= pjAl0.7bhpf=56.40 3.52= 198.53+ab)h0/2= 0.71.001432.89(2.20+3.30)0.55/2=1517.07kN本方向冲切验算满足X-方向,高度 H =600mm

16、Dis =1350.00mmFl= pjAl0.7bhpf=52.85 3.52= 186.04+ab)h0/2= 0.71.001432.89(2.20+3.30)0.55/2=1517.07kN本方向冲切验算满足Y+方向,高度 H=600mmDis =3850.00mmFl= pjAl0.7bhpf=48.84 4.42= 215.89+ab)h0/2= 0.71.001432.89(1.90+3.00)0.55/2=1351.57kN本方向冲切验算满足Y-方向,高度 H=600mmDis =1650.00mmFl= pjAl0.7bhpf=63.27 4.42= 279.65+ab)h0

17、/2= 0.71.001432.89(1.90+3.00)0.55/2 = 1351.57kN本方向冲切验算满足独基尺寸长宽高4600320055003800300300【 SATWE 基本组合:1.20恒+0.60活-0.20风 y-1.30地 y】F=1163.53 kNMx=216.95 kN.m My=6.31 kN.mVx=-17.13 kNVy=-27.32kN基础底部形心荷载F=1163.53 kNMx=216.95 kN.m My=6.31 kN.mVx=-17.13 kNVy=-27.32kN3配筋验算 弯矩计算：x 方向,h0 =540mmM = a12(2l+a)(Pjm

18、ax+Pj)+(Pjmax-Pj)lRe/12= 0.700.70(25.50+3.80)( 46.3+ 46.2)+= 41.96kN.my 方向,h0 =550mm46.2)5.500.75/12( 46.3-M = a12(2l+a)(Pjmax+Pj)+(Pjmax-Pj)lRe/12= 0.850.85(24.60+3.20)( 55.3+ 52.5)+= 60.96kN.m52.5)4.600.75/12( 55.3-x 方向,h0 =940mmM = a12(2l+a)(Pjmax+Pj)+(Pjmax-Pj)lRe/12= 2.002.00(25.50+0.60)( 46.3+

19、 46.0)+= 268.19kN.my 方向,h0 =950mm46.0)5.500.75/12( 46.3-M = a12(2l+a)(Pjmax+Pj)+(Pjmax-Pj)lRe/12= 2.452.45(24.60+0.60)( 55.3+ 47.0)+= 390.69kN.m47.0)4.600.75/12( 55.3-三、独基尺寸及配筋结果独基尺寸长4600宽5500高30032003800300配筋计算：M1 =268.194AGx = M1/(0.9h0M2 =390.690268193.5/(0.90.940360.)fy)=880.593mm2AGy = M2/(0.9h

20、0=390690.0/(0.90.950360.)fy)=1269.298mm2X 方向配筋880.593Y 方向配筋1269.298原钢筋 X 方向配筋量满足原钢筋 Y 方向配筋量满足原配筋方案为：AGx:HRB400 16 180AGy:HRB400 16 1004.3 楼梯设计计算4.3.1 1#楼梯设计计算12 层：14 级踏步，踏步高度h=160.710mm，施工图中仅标注踏步数N 即可。1)梯段板设计计算取板厚 = 120，取 1m 宽的楼梯作为计算单元进行设计计算。l荷载计算荷载种类荷载标准值（）荷载分项系数荷载设计值恒荷栏杆自重0.51.2（1.35）0.6（0.675）由可变

21、荷载控制的效应设计值= 4.9 + 9.09 = 13.99 由荷载控制的效应设计值= 4.9 0.7 + 10.23 = 13.66 考虑最不利的组合设计值 = 13.99 l内力计算水平投影计算跨度为：0 = + = 3.38 + 0.2 = 3.5811跨中最大弯矩值：M =( + )2 = 13.99 3.582 = 17.93 010102)梯段板截面配筋计算0 = = 120 20 = 10017.93 106 = = 0.12522 1.0 14.3 1000 1001 0 = 1 1 2= 1 1 2 0.125 = 0.13101.0 14.3 1000 100 0.13=

22、6892270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 120 = 2882选择14200（ = 769.72）板计算3)取板厚为h=100mm，并取 1m 宽板带为计算单元。l荷载计算：载三角形踏板自重0.12125 32 + 2 0.161 = 5.551.2（1.35）6.66（7.49）30 厚水磨石面层0.65 (0.161 + 0.26)0.26 = 1.05251.2（1.35）1.26（1.42）20 厚混合砂浆抹灰0.0220 32 = 0.4721.2（1.35）0.57（0.64）恒

23、荷载总计 g7.57451.2（1.35）9.09（10.23）活荷载 q3.51.44.9板自重0.1 25 = 2.5 20.65 2 0.02 17 = 0.34 230 厚水磨石板底抹灰重标准值 = 3.49 2活荷载标准值 = 3.5 2由可变荷载控制的效应设计值= 1.4 3.5 + 1.2 3.49 = 9.088 2由荷载控制的效应设计值= 1.4 0.7 3.5 + 1.35 3.49 = 8.1415 2考虑最不利的组合设计值= 9.088 2l内力计算计算跨度： = + = 1.35 + 0.2 0.2 = 1.35m02222跨中最大弯矩：M = 1 ( + )2 =

24、1 9.088 1.352 = 2.07 0884)板截面计算0 = = 100 20 = 802.07 106 = = 0.02322 1.0 14.3 1000 801 0 = 1 1 2= 1 1 2 0.021 = 0.023101.0 14.3 1000 80 0.023= 982270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 100 = 2402选择8180（ = 2792）梁设计计算5)计算跨度0 = 1.05 = 1.05 2.750 = 2.8875估计截面尺寸：取b h = 200mm

25、 400mml荷载计算由梯段板传递来的荷载13.99 1.3 = 18.187 由板传递来的荷载9.088 (1.35+0.2) = 7.0432 2梁自重1.2 0.2 (0.4 0.1) 25 = 1.8 1.2 (0.4 0.1 + 0.1 + 0.25) 0.02 17 = 0.2652 梁侧抹灰合计 g + q = 25.90 l内力计算跨中最大弯矩：M = 1 ( + )2 = 1 25.90 2.88752 = 27.00 088支座处最大剪力：V = 1 ( + ) = 1 25.90 2.750 = 35.6125226)梁截面配筋计算l受弯承载力计算按倒L 形截面计算，受压

26、翼缘计算跨度取下列中最小值11 = 6 0 = 6 2.8875 = 48201350= += 200 += 87522取 = 482取0 = 400 35 = 365100 ( ) = 1.0 14.3 482 100 (365 ) = 217.12 1 022利用T 形截面类型判断方法可知梁截面属于第一类T 形截面27 106 = = 0.03222 1.0 14.3 447 3651 0 = 1 1 2 = 1 1 2 0.032 = 0.033101.0 14.3 447 365 0.033 = 286270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24

27、%270最小配筋面积 = = 0.0024 200 400 = 1922梁底受力纵筋选择410（ = 3152）l 受剪承载力计算0.250 = 0.25 1.0 14.3 200 365 = 260.975 截面尺寸满足要求，0.70 = 0.7 1.43 200 365 = 73.073 仅需按构造要求配置箍筋，选肢箍830027 层：12 级踏步，踏步高度h=158.330mm，施工图中仅标注踏步数N 即可。1)梯段板计算l荷载计算由可变荷载控制的效应设计值= 4.9 + 9.00 = 13.90 由荷载控制的效应设计值= 4.9 0.7 + 10.13 = 13.56 考虑最不利的组合

28、设计值 = 13.90 l内力计算水平投影计算跨度为：0 = + = 2.86 + 0.2 = 3.0611跨中最大弯矩值：M =( + )2 = 13.9 3.062 = 13.02 01010荷载种类荷载标准值（）荷载分项系数荷载设计值恒荷载栏杆自重0.51.2（1.35）0.6（0.675）三角形踏板自重0.12125 31 + 2 0.159 = 5.491.2（1.35）6.588（7.41）30 厚水磨石面层0.65 (0.159 + 0.26)0.26 = 1.04751.2（1.35）1.26（1.42）20 厚混合砂浆抹灰0.0220 31 = 0.4671.2（1.35）0

29、.56（0.63）恒荷载总计 g7.50451.2（1.35）9.00（10.13）活荷载 q3.51.44.92)梯段板截面配筋计算0 = = 120 20 = 10013.02 106 = = 0.09122 1.0 14.3 1000 1001 0 = 1 1 2 = 1 1 2 0.091 = 0.10101.0 14.3 1000 100 0.1= 5302270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 120 = 2882选择14200（ = 7692）板计算3)取板厚为h=100mm，并取

30、1m 宽板带为计算单元。l荷载计算0.1 25 = 2.5 20.65 20.02 17 = 0.34 2板自重30 厚水磨石板底抹灰重标准值 = 3.49 2活荷载标准值 = 3.5 2由可变荷载控制的效应设计值= 1.4 3.5 + 1.2 3.49 = 9.088 2由荷载控制的效应设计值= 1.4 0.7 3.5 + 1.35 3.49 = 8.1415 2考虑最不利的组合设计值= 9.088 2l内力计算计算跨度： = + = 1.3 + 0.2 0.2 = 1.3m02222跨中最大弯矩：M = 1 ( + )2 = 1 9.088 1.32 = 1.92 0884)板截面计算0

31、= = 100 20 = 801.92 106 = = 0.02122 1.0 14.3 1000 801 0 = 1 1 2 = 1 1 2 0.021 = 0.021101.0 14.3 1000 80 0.021= 892270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 100 = 2402选择8180（ = 2792）5)梁设计计算计算跨度0 = 1.05 = 1.05 2.750 = 2.8875估计截面尺寸：取b h = 200mm 400mml荷载计算由梯段板传递来的荷载13.90 1.3 =

32、 18.07 由板传递来的荷载9.088 (1.3+0.2) = 6.816 2梁自重1.2 0.2 (0.4 0.1) 25 = 1.8 梁侧抹灰1.2 (0.4 0.1 + 0.1 + 0.25) 0.02 17 = 0.2652 合计 g + q = 25.56 l内力计算跨中最大弯矩：M = 1 ( + )2 = 1 25.56 2.88752 = 26.64 088支座处最大剪力：V = 1 ( + ) = 1 25.56 2.8875 = 36.90226)梁截面配筋计算l受弯承载力计算按倒L 形截面计算，受压翼缘计算跨度取下列中最小值11 = 6 0 = 6 2.8875 = 4

33、8201300= += 200 += 85022取 = 482取0 = 400 35 = 365100 ( ) = 1.0 14.3 482 100 (365 ) = 217.12 1 022利用T 形截面类型判断方法可知梁截面属于第一类T 形截面26.64 106 = = 0.031202 1.0 14.3 447 3651 = 1 1 2 = 1 1 2 0.027 = 0.031101.0 14.3 447 365 0.031 = 269270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 200 400 = 19

34、22梁底受力纵筋选择410（ = 3152）l 受剪承载力计算0.250 = 0.25 1.0 14.3 200 365 = 260.975 截面尺寸满足要求，0.70 = 0.7 1.43 200 365 = 73.073 仅需按构造要求配置箍筋，选肢箍83004.3.2 2#楼梯设计计算12 层：14 级踏步，踏步高度h=160.710mm，施工图中仅标注踏步数N 即可。1)梯段板设计计算取板厚 = 120，取 1m 宽的楼梯作为计算单元进行设计计算。l荷载计算荷载种类荷载标准值（）荷载分项系数荷载设计值恒荷栏杆自重0.51.2（1.35）0.6（0.675）由可变荷载控制的效应设计值=

35、4.9 + 9.09 = 13.99 由荷载控制的效应设计值= 4.9 0.7 + 10.23 = 13.66 考虑最不利的组合设计值 = 13.99 l内力计算水平投影计算跨度为：0 = + = 3.38 + 0.2 = 3.5811跨中最大弯矩值：M =( + )2 = 13.99 3.582 = 17.93 010102)梯段板截面配筋计算0 = = 120 20 = 10017.93 106 = = 0.12522 1.0 14.3 1000 1001 0 = 1 1 2= 1 1 2 0.125 = 0.13101.0 14.3 1000 100 0.13= 6892270最小配筋率

36、= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 120 = 2882选择14200（ = 769.72）板计算3)取板厚为h=100mm，并取 1m 宽板带为计算单元。l荷载计算：载三角形踏板自重0.12125 32 + 2 0.161 = 5.551.2（1.35）6.66（7.49）30 厚水磨石面层0.65 (0.161 + 0.26)0.26 = 1.05251.2（1.35）1.26（1.42）20 厚混合砂浆抹灰0.0220 32 = 0.4721.2（1.35）0.57（0.64）恒荷载总计 g7.5745

37、1.2（1.35）9.09（10.23）活荷载 q3.51.44.9板自重0.1 25 = 2.5 20.65 2 0.02 17 = 0.34 230 厚水磨石板底抹灰重标准值 = 3.49 2活荷载标准值 = 3.5 2由可变荷载控制的效应设计值= 1.4 3.5 + 1.2 3.49 = 9.088 2由荷载控制的效应设计值= 1.4 0.7 3.5 + 1.35 3.49 = 8.1415 2考虑最不利的组合设计值= 9.088 2l内力计算计算跨度： = + = 1.3 + 0.2 0.2 = 1.3m02222跨中最大弯矩：M = 1 ( + )2 = 1 9.088 1.32 =

38、 1.92 0884)板截面计算0 = = 100 20 = 801.92 106 = = 0.02122 1.0 14.3 1000 801 0 = 1 1 2= 1 1 2 0.021 = 0.021101.0 14.3 1000 80 0.021= 892270最小配筋率= 0.2, 0.45 = 0.2,0.45 1.43 = 0.24%270最小配筋面积 = = 0.0024 1000 100 = 2402选择8180（ = 2792）梁设计计算5)计算跨度0 = 1.05 = 1.05 2.750 = 2.8875估计截面尺寸：取b h = 200mm 400mml荷载计算由梯段板传递来的荷载13.99 2.4 2 = 16.788