土木工程毕业设计论文(建筑类)

1、烟台大学毕业设计计算书1 第一章一 建筑设计一 工程概述本工程为某大学生公寓楼青青公寓幼儿园，地处烟台市莱山区，是整体二层局部三层六层的全现浇钢筋混凝土框架结构。建筑面积为 6300 ，占地面积约为 1200m2，共可容纳约 1000 人住宿。该公寓设公共洗漱间和厕所，采用节能设计思想。二 环境概况及建筑做法概述，建筑平面为 L 型，东部为一错层的圆形结构，设计数据如下：1、气象条件。基本风压是 0.55kN/，基本雪压是 0.4kN/。2、抗震设防裂度。抗震设防裂度为 7 度，地震时设计基本加速度为 0.10g，属第一组，抗震等级为三级。3、工程地质条件。地面粗糙类别为 A 类，属二类建筑场

2、地，基础持力层为粘粒含量 10%的粉土，地基承载力特征值 Fak =180kPa，地下水位在天然地面下 3.2m，且无侵蚀性。4、设计标高。室内设计标高0.000 相当于绝对+4.000m，室内外高差0.45m。5、墙身做法。墙身采用空心砖砌块，M5 混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆打底，纸筋灰抹面，厚 20mm， “803”内墙涂料两度。外粉刷为 1：3 水泥砂浆打底厚 20mm，3mm 釉面砖贴面。6、楼面做法。楼板顶面为 18mm 厚水泥砂浆找平，12mm 厚 1：2 水泥砂浆批烟台大学毕业设计计算书2面，3 mm 厚瓷砖。7、屋面做法。先浇楼板上铺膨胀珍珠岩（檐口厚 30 mm，2%自檐

3、口两侧向中间找坡）100 mm 厚加气混凝土绝热层，1：2 水泥砂浆浆找平层厚 20 mm，高聚物改性沥青防水卷材。8、门窗做法。宿舍门为木门，其它为铝合金门窗。9、混凝土强度等级：梁板为 C25，柱为 C30。第二章 结构设计（一 ）结构布置及梁柱截面尺寸、板厚、梁跨度及柱高度的确定1、 （一）结构平面布置见建筑图，梁柱截面尺寸、梁跨度及柱高度的确定如下。(1)1、现浇楼板厚度卫生间取 80，其余均取 100 ，结构平面布置见建筑图各梁柱截面尺寸确定如下：(2)2、轴的横向框架梁 h=(1/10-1/12)L=(1/10-1/12)6000=500-600，取 h=600 。 b=(1/2-

4、1/3)500=166-250， 取 b=300 。 bh=300500。B C F G 轴的纵向梁h=(1/10-1/12)L=（1/10-1/12）3600=400-300，取 h=500 。 b=(1/2-1/3)500=250-170， 取 b=300。烟台大学毕业设计计算书3中柱、边柱连系梁，取 bh=300500方柱截面均取 bh=450450(3)3、柱高度 底层柱高度 h=3.2+0.45+0.5=4.15m 二层顶层的层高为 3.2m.2（二）.框架计算简图 下下下下下下下下下下11下上上下22下下下3上45上下3 45下上67上下67下下98上8上下911上下下上2211上

5、上下22上下345下43上5上6下7上下67上上下3 45345上上下67678上下98下9上上8上下989烟台大学毕业设计计算书4在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，BG 垮的中框架梁： iCF=2E1/120.30.603/6=1810-4EBG 跨边框架梁：iBC=iFG=1.5E1/120.30.603/6=13.510-4E上部各层柱： i=E1/120.450.453/3.2=10.6810-4E底层柱： i=E1/120.450.453/4.15=8.2310-4E第三章 荷载计算 (一 )屋面均布恒载标准值按屋面做法逐项计算均布荷载:高聚物防水卷材层 0.4 kN/20 厚

6、 1：2 水泥砂浆找平 0.0220=0.4 kN/30-130 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.03+0.13）/210=0.8 kN/100 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/15 厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/烟台大学毕业设计计算书5 合计 4.31 kN/ 图 31 恒荷载计算简图烟台大学毕业设计计算书6 图 32 活荷载计算简图(二 )楼面恒载标准值按楼面做法逐项计算均布荷载:瓷砖 0.65 kN/ 20厚水泥砂浆找平 0.0220=0.4 kN/ 100 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1025=2.5 kN/15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24

7、kN/ 合计 3.75 kN/(三 )屋面活载屋面均布活荷载标准值烟台大学毕业设计计算书7上人屋面按荷载规范取 q6BC=q6FG=q 6CF=2.0 kN/m2(四 )楼面活载楼面均布荷载标准值为：pBC =pCF =p FG =2.0 kN/m2楼面集中荷载标准值：p6B=p6G=0.53.60.53.62.0=6.48 kN pC=pF=0.5(3.6+3.6-3.6)0.52.0+0.53.60.53.62.0=12.96 kN(五) 梁上的恒荷载计算：1（一） 、1、框架梁的线荷载 1、(1)屋面框架梁线荷载标准值屋面恒荷载 4.31KN31kN/m23.6m=15.5 kN/m框架

8、梁自重 0.30.625=4.5 kN/m梁侧粉刷 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 kN/m故作用在顶层框架梁上的线荷载为： g6BC1=g6FG1=4.84 kN/m ; g6CF=4.84 kN/mg6BC2=g6CF2=g6FG2= 15.5KN5kN/m2、(2)楼面框架梁线荷载标准值（恒荷载）楼面恒荷载 3.14KN14kN/m2 边跨框架梁：边跨框架梁自重及梁侧粉刷荷载 4.84 kN/m边跨填充墙自重 （3.2-0.6） 3.23=8.4 kN/m烟台大学毕业设计计算书8墙面粉刷 （3.2-0.6）0.02217=1.46 kN/m中跨框架梁自重及粉刷荷载 4.02

9、kN/m故作用在中间层框架梁上的线荷载为： gBC1=gFG1=4.84+9.86=14.7 kN/m , gCF1=4.84 kN/m gBC2=gFG2= gCF2 =3.14 3.6=11.3 kN/m2（二） 、框架梁的集中荷载 （1）1、屋面框架梁的集中荷载标准值： 边柱连系梁自重 0.30.63.625=16.2 kN 粉刷荷载 0.02（0.5-0.1）23.617=0.98 kN1 米高女儿墙自重 13.62.08=7.49 kN 女儿墙粉刷 10.0223.617=2.5 kN故顶层边节点集中荷载 G6B =G6G =44.62 kN中柱连系梁自重及粉刷荷载 16.2+.09

10、8=17.18 kN/m连系梁传来屋面自重 0.53.60.53.64.31=13.96 kN 0.5（3.6+3.6-3.6）1.24.31=9.31 kN 故顶层中间节点集中荷载 G6B =G6G =40.45 kN（2）2、楼面框架节点集中荷载标准值：边跨连系梁自重及粉刷荷载 17.18 kN门窗自重 2.71.80.45=2.19 kN窗下墙体自重 0.190.93.619=11.7 kN墙体粉刷荷载 20.020.93.617=2.2 kN窗边墙体自重 （3.6-.045-1.8）0.192.719=13.16 kN烟台大学毕业设计计算书9窗边墙体粉刷 1.352.70.02217=

11、2.48 kN连系梁传来集中荷载 10.17 kN故中间层边柱节点集中荷载 GB =GG =70.28 kN 中柱连系梁自重及粉刷 17.18 kN连系梁传来楼面集中荷载 10.17 kN故中间层中柱节点荷载 G6B =G6G =40.45 kN （3）3、中间层中柱跨中集中荷载 门自重荷载 0.9 2.10.45=0.85 kN 门边墙体自重 （3.6-0.9-0.45）（3.2-0.5）0.1919=21.93 kN 墙体粉刷荷载 2.25（3.2-0.5）0.0217=2.07 kN中柱跨中集中荷载 GCF =GFC =42.03 kN （六） 梁上活荷载1、顶层梁上线荷载标准值：p6B

12、C =p6CF =p 6FG =2.03.6kN/ m2=7.2 kN/m2、顶层节点集中荷载标准值： p6B=p6G=4.86 kN p6C=p6F=0.5(3.6+3.6-3.6)0.52.0+0.53.60.53.62.0=12.96 kN3、中间层梁上线荷载标准值： p6BC =p6CF =p 6FG =2.03.6KN/m2=7.2 kN/m烟台大学毕业设计计算书104、 楼面集中荷载标准值：p6B=p6G=0.53.60.53.62.0=6.48 kN pC=pF=0.5(3.6+3.6-3.6)0.52.0+0.53.60.53.62.0=12.96 kN（七 ）风荷载计算 根据

13、荷载规范风压标准值计算公式为： ozsz式中：WZ风荷载标准值，KN/ Z高度 E 处的风振系数，取为 1.0 S风荷载体型系数（按规范，迎风面取 0.8，背风面取-0.5）Z风压高度变化系数W0-基本风压取 0.55 kN/ 由于结构高度 H30m,可近似取 Z=1.0。对于矩形平面 S =1.3，Z可查荷载规范。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。计算过程如下表。其中 z 为框架节点至室外地面高度，A 为一榀框架各层节点的受风面积。 风荷载计算表 表 71层数ZSz(m)ZOA()611.319.651.2420.5511.52511.316.451.1720.5511.5241

14、1.313.251.0910.5511.52311.310.0510.5511.52211.36.6510.5511.52111.33.6510.5511.52烟台大学毕业设计计算书11（八 ）地震荷载的计算及变形验算 由于地震力主要为水平方向，故仅考虑水平地震作用，而不考虑竖向地震力。1（一） 、各楼层等效质点 j 的重力荷载代表值 G=4.31213.6+4.8421+44.622+40.452+0.53.2（21-2.4）0.1919+0.53.23.60.1919+0.450.450.53.2254 14 =10520.2 kN五层至一层近似相等，统一为：G= G= G= G=G= （

15、3.14213.6+4.8421+70.282+27.352+42.032+0.450.453.225254）14 =9373.7kN结构横向基本周期，按照规范中给出的经验公式求解： 2、地震力的计算2213319.20.330.000690.330.000690.42221HSB 烟台大学毕业设计计算书122（二） 、地震力的计算根据抗震规范 ，查表知，该建筑物基本烈度为 7 度，地震分组为第一组的地区，场地类型为类。设计基本地震加速度为 0.1g,查表 5.1.4-2 知，特征周期值为 Tg=0.35s。查表 5.1.4-1 知，水平地震影响系数最大值 max=0.08。阻尼比取 =0.0

16、3。考虑阻尼对地震影响系数形状的调整， ， 阻尼调整系数 18. 103. 07 . 106. 003. 005. 017 . 106. 005. 01衰减指数调整 931. 003. 055 . 003. 005. 09 . 055 . 005. 09 . 0调整后地震影响系数0818. 008. 018. 1422. 035. 0931. 0max1rgTT结构横向总水平地震作用标准值： eqEKGF =0.08180.85（10520.2+9373.75）=4130 kN由于 T1,故取=0 ， =156KN 。 1bM1bMrbMrbMbGV故 lrbbbvbGbn2231.1156=

17、 197kN6MMVVl截面验算 ，w5651.8197kN0.75f bh要求。由知，to0.420.42 1.27 300 56590.4kN0.52180nAS规范要求箍筋最大间距 ，故终配 。bbmin,8 ,15015044hhd8150配箍率 。sv1sv2 50.50.224%300 150nAbS（2）2、梁的非加密区箍筋 非加密区箍筋采用 。82004 （四） 梁的挠度验算 梁的挠度验算采用荷载组合标准值，参照表 52.1 。1 1、 （1 1）荷载标准组合荷载标准组合 Mk=Gk+Qk=50.4+14.2=64.6KN6kNm Mq=Gk+Qk=50.4+0.414.2=5

18、6.1 KNkNm 2、(2)相关参数计算 ，SSECo200941=0.0428300 565EAEbh ，Stete941=0.010.5 300 600AA ，62KSKoS150 10324N/mm0.87 565 941Mh A tktesk1.781.1 0.651.1 0.650.740.01 324f 各参数含义：烟台大学毕业设计计算书74 为钢筋弹性模量于混凝土弹性模量的比值；E 为受拉钢筋与混凝土的相对面积； te 为纵向受拉钢筋应力；SK 为裂缝截面出内力臂长度系数； 为裂缝间纵向受拉筋应变不均匀系数；3、 （3）计算BS 232132SSoSEf200 10941 56

19、54.65 10 N mm61.15 0.740.2+6 0.041.150.21 3.5E A hB 4、(4) 计算B 13132KSqK654.56 101.08 10 N mm1562-165MBBMM 5、 （5）变形验算 挠度 262K o1355650 1060009.8mm48481.08 10M lfB查附表 51 知， 实际 满足要limof1l200limo1200flo9.8116000612200fl求。（第七章 ）框架柱的截面设计及验算 以底层柱 C 下截面为例，进行截面设计、配筋计算。混凝土采用 C30，c =14.3N/mm2 ,钢筋强度为级钢 ，y =310N

20、/mm2 。烟台大学毕业设计计算书751 一 截面尺寸（一） 、 （1）验算轴压比 Nmax=1745.6kN , Mmax=223kNm 。 轴压比 满足要求。32cc1745.6 100.6Nb ,初定为小偏心，选用 M 大 N 大的组合进行计算，即Mmax=223kNm Nc=1745.6kN 弯矩 0223128mm1745.6MeNea=2020mm , 故 。i0a148mmeee烟台大学毕业设计计算书76 。i1101480.22.70.22.71.161 1415eh取又 ,02519011.5 0.3125mmeh is45018635376mm22heea故有 3bc017

21、46.5 100.645 0.55 14.3 450 415Nf bh由简化公式： （式 63）b10210b0N0.696N -0.430.8cbcsf bhef bhh 210SS01-0.5cysNef bhAAfha 321746.5 376 101.0 14.3 450 4151 0.6960.69631041535 21305mm 选配 2SS220222 A =A =1388mm 配筋率 。min1388 2100%1.5%0.7%450 415（2） （二） 、斜截面设计为保证强剪弱弯的抗震要求，柱的设计剪力值取 或组合之tbccc0n1.1MMVH中的较大值。仍以 B 柱为例

22、，计算如下。由 得: （ 式tbccc0n1.151.1MMVH64）烟台大学毕业设计计算书77得 。c198 1.15 223.61.1103.7kN4.19-0.6V内里组合值 Vmax =101.7kN , 故取Vc =103.7kN剪压比的验算 满足。3c10RE103.7 100.20.20.039 0.30.3 1.0 14.3 450 415810kNcNf bh取 N=8010KnkN ,剪跨比 。c0c041506005.5 3 322 415Hh取 = （式 65）c100RE11.050.0561.5SvcyvAVf bhfhNs （式 66）REc10sv01.05 0

23、.0561.5cyvVf bhNAsf h 331.050.85 103.7 101.0 14.3 450 4150.056 801 104210 4159.6nncs15d15 20300mm s 200mmll4150600lmax h ,500592mm666取 =取复式箍 4 肢 ，按体积配箍要求 4 10 vv14.30.110.7%210cyvff故 sh1 2A78.5 8 415s184mm450 450 0.7%shsvll l s 取 min 8 , 150150mmd加密区长度 ， 取 l=600mm 4150600max,500592mm666nnclllh烟台大学毕业

24、设计计算书78非加密区 。1515 20300mm 200mmsds取 =第八章楼梯设计 （一）一 基本资料 层高为 3.2m,踏步尺寸 150300mm，采用 C25 混凝土，板采用 HPB235钢筋，梁的纵筋采用 HRB335 。楼梯上均布活荷载标注值为 qk=2.0kN/mm2 ,楼梯布置图见图 71。（二 ）楼梯板设计 取板厚 h=100m,约为斜长的 1/30 。板的倾角 150/300=0.5 ， 。cos0.884取 1m 宽的板带计算，过程如下。1 （一）荷载计算恒荷载标准值： 大理石楼面 0.30.150.65/0.30.98/kN m 三角形踏步 0.5 0.3 0.15

25、25/0.31.88/kN m 混凝土斜板 0.12 25/0.8943.36/kN m 板底抹灰 0.02 17/0.8940.38/kN m 小 计 6.6kN/m 活荷载标准值： 2.0kN/m荷载设计值 p=1.26.6+1.42.0=10.72 kN/m 2（二） 截面设计 板的水平计算跨度 l0 =3.3m ,弯矩设计值：烟台大学毕业设计计算书792210.1 10.72 3.311.7/10nMplkN m板的有效高度h0=120-20=100mm 。 6221011.7 100.09831.0 11.9 1000 100scMf bh 0.51 20.948ss 62011.7

26、 10587.70.948 210 100ssyMAmmf h选配 ，实有 As=604mm2 .10130分布筋每个踏步一根 8，配筋图略。 图 71 楼梯示意图（三 、 ）平台板的设计设平台板厚 h=80mm,取 1m 宽的板带计算。1 （一）荷载计算烟台大学毕业设计计算书80平台板的荷载标准值恒荷载标准值 大理石楼梯面 0.65 kN/m 80mm 厚混凝土板 0.0825=2 kN/m 板底抹灰 0.0217=0.34 kN/m 小计 2.99 kN/m 活荷载标准值 2.0 kN/m 总荷载设计值 1.2 2.99 1.4 2.06.39/pkN m2 （二）截面设计 平台板的计算跨

27、度 02.00.2/20.10/21.95lm 弯矩设计值 22010.1 6.39 1.952.4310MplkN m板的有效厚度 。802060ohmm故 ，62102.43 100.05671.0 11.9 1000 100scMf bh ，0.51120.971ss所以， 。6202.43 101990.971 210 60ssyMAmmf h选配， 实有 。681602246sAmm（四 ）平台梁的设计设平台梁截面为，200 350mm 1（一） 荷载计算 （1）1、恒荷载标准值： 梁自重 0.20.350.17251.4/kN m烟台大学毕业设计计算书81 梁侧粉刷 0.020.3

28、50.082 170.18/kN m 平台板传来荷载 2.43 2.0/22.43/kN m 楼梯板传来荷载 6.6 3.3/210.89/kN m 小 计 14.90/kN m（2）2、活荷载标准值 3.32.02.05.3/22kN m3、 总荷载设计值 1.2 14.9 1.4 4.325.3/pkN m2 （二） 截面设计（1）1、正截面设计计算跨度 ；0n1.051.053.60.193.58llm弯矩设计值 ；20140.58MplkN m剪力设计值 。n145.32VplkN截面按倒 L 形计算： 有效宽度 52005 80600ffbbhmm 有效高度 。035035315hm

29、m经判别属于第一类 T 形截面 。 621040.5 100.05721.0 11.9 600 315scMf bh 0.511 20.971ss ， 选配 314 ，实有。62040.5 104410.971 300 315ssyMAmmf h2461sAmm（2）2、斜截面设计 试配箍筋，则斜截面受剪承载力：6200烟台大学毕业设计计算书82 000.71.25svcstyvAVf bhfhs 56.60.7 1.27 200 315 1.25 2103152007940845300NN 满足抗剪要求。第九章基础设计 该工程采用柱下独立基础，计算简图见 91，设计过程如下:（一）一 地基承

30、载力修正值根据岩土工程勘察报告，地基承载力特征值，持力层为 e2180/akfkN m及 IL均小于 0.85 的黏性土，地下水位-3.0m；基础宽度小于 3m，埋深-2.2m，基础底面以上土及基础的加权平均重度=20.0 ；考虑宽度和m3/mkN埋深影响修正后的地基承载力特征值： 5 . 03dbffmdbaka =180+0+1.620（2.2-0.5）=214.4kN/m2；（二）二 地基承载力计算按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：第一组：Mmax及相应的N、V； kN m； ； ；136kM11365kNkN117kVkN 第二组：及相应的M、V；maxN ；mkNMk52.25

31、1kNNk06.15121kNVk68.181烟台大学毕业设计计算书83基础梁传来的荷载：；kNND36.1676238.2408.1098.631=-25.52-（24.38-10.08）3=-68.42；KM1mkN 则取；kNNNFDKK42.147936.16706.131211；kNHVMMKKK86.1182.268.1842.68011；32290. 43 . 37 . 26161mbhWx；22/8 .175/50.24426.2404.21090. 4363 . 37 . 215122 . 220mkNmkNWMAFdpkkmkK 1.2214.4=257.28kN/m2；2

32、max,/5 .244mkNpk0；2min,/8 .175mkNpk；20/21028 .1755 .244mkNpk2/4 .214mkNfa；2max,/30.190mkNpnk2min,/68.141mkNpnk；20/99.165268.14130.190mkNpnk；2/58.1803 . 34 . 268.14130.19068.141mkNpnIK（三）三 基础受冲切验算：作用在基础底版上的冲切力，应采用按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合值。采取将标准组合值乘以综合荷载分项系数 1.35 的简化方法换算成基本组合值计算，不再重新组合。；2234. 27 . 27 . 09

33、. 09 . 027 . 23 . 1)2(mbsssbbAjii；20022202. 155. 0255. 023 . 122)2(mhhbbA；22132. 102. 134. 2mAAA； kNAfFthpl4 .8250 . 110310. 10 . 17 . 07 . 022烟台大学毕业设计计算书84（安全）kNApApFnknl15.33932. 130.19035. 135. 11max,1max lF（四 ）基础配筋计算：基础配筋应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合值计算。阶边弯矩-： bppppbbsMnIKnknIKnkimax,max,2212135. 1 =1.35； 210.92 2.7 1.3190.30 180.58190.30 180.582.7228.8312kN m基础一个方向的总配筋量：；26019802105009 . 01083.2289 . 0mmhfMAys平行于 边每延长米的配筋量：l，选用150（） ；28427 . 21 .220mmbAAss122870mmAs阶边弯矩-： 2220224135. 1albbpMnk =1.35；mkN 23.1485 . 13 . 323 . 17 . 299.1652412基础另一个方向的总配筋量：；2014975502109