碎石桩复合地基设计成果汇报PPT学习教案

1、会计学1碎石桩复合地基设计成果汇报碎石桩复合地基设计成果汇报一、设计资料1、工程概况某高速公路有一段长度400 m的软土地基，设计路堤高度3.8 m，顶面宽度28 m，路堤边坡坡比为1:1.5，车辆荷载近似换算高度0.7 m。路堤重度20kN/m3。为保证地基承载力和沉降满足工程要求，拟采用碎石桩复合地基进行加固处理。2、工程地质概况该路段位于冲积平原区，地下水位高，埋深1.2m，土层及试验指标：如表1。 表1 土层及其土工试验指标值第2页/共27页Back第3页/共27页JH材料A桩径B桩距C桩长D布置形式E一般设计一般设计G加固范围被褥层砂石用量第4页/共27页（1）加固方法：采用振动沉管

2、碎石桩复合地基加固。（2）加固范围：在路堤两边外缘扩大3排桩。（3）桩位布置：采用等边三角形布桩形式。（4）加固深度：根据土层的分布特征（如表1），第4层土相对于前两层土性质较好，因此，初步选定加固深度穿过土层到土层顶面，即取H =10m一般设计一般设计第5页/共27页（5）材料：可就地取材，可使用卵石、砂砾石材料，含泥量不大于5，常用的粒径为25cm，最大不超过8cm。（6）垫层：基础底面与碎石桩复合地基顶面之间应铺设3050cm厚度的碎(砂)石垫层，分层铺设，振动密实。（7）桩径：根据地基土质情况和成桩设备等因素确定，桩径为0.6m。（8）面积置换率m和桩距l ：碎石桩复合地基一般m0.1

3、0.4，本例路堤高度不是很高，荷载相对较小，可先取m0.20进行计算。一般设计一般设计第6页/共27页 (等边三角形布桩)已知桩的直径dp和面积置换率m，得则可反算出桩的间距l1.27m。可初步设计桩距l = 1.30m，此时的m = 0.19，桩径为0.6m，加固深度H=10.0m桩距22mepddBacklde05. 1主要的参数2222)05. 1 (6 . 020. 0lddep第7页/共27页能力计算式按如下一般表达式计能力计算式按如下一般表达式计算：算：n式中：式中：ru桩周土桩周土桩周土体的桩周土体的侧限能力侧限能力nKpp桩体材料被动土压力系数，桩体材料被动土压力系数，Kpp=

4、tan2（45+p/2）n（p表示桩体材料的内摩擦角，表示桩体材料的内摩擦角，即由题意得到即由题意得到p=38）ppruKpfP第8页/共27页n式中：式中：s桩周土表面荷载桩周土表面荷载（kpa）；）；nCu桩周土不排水抗剪强度桩周土不排水抗剪强度（kpa）。）。）（）（1tantan2sin2pruusC第9页/共27页一般取一般取3545，由题意知碎，由题意知碎石桩内摩擦角石桩内摩擦角p取取38，可以计，可以计算得到算得到=61。将以上参数代入。将以上参数代入上式，可得上式，可得puspfCP2ppprutan1tantan2sin2K）（）（upfPC2 .21p=45+B/2=64第

5、10页/共27页Mpa636302 .21C2 .21upfP第11页/共27页MpaPfpfpk3186362121第12页/共27页n于是，可取置换率于是，可取置换率m0.19、桩、桩间距间距l1.3m作为最终设计值。作为最终设计值。Back第13页/共27页五、沉降计算五、沉降计算复合地基总沉降SA加固区的沉降S1B加固区下卧层的沉降S2C=+第14页/共27页沉降计算方法沉降计算方法加固区的采用复合模量法地基下卧层采用应力扩散法第15页/共27页1、计算加固区沉降加固区的沉降则根据复合地基土层的压缩量按合模量法计算，其中复合土层的压缩模量Ec按下式计算：式中：Es桩间土的压缩模量，本设

6、计中按土层的厚度加权平均求得。桩间土的压缩模量，本设计中按土层的厚度加权平均求得。n桩土应力比，与荷载水平、桩土模量比和面积置换率、原地基土强度、桩长、固结时间和垫层性质等因素有关，桩土应力比，与荷载水平、桩土模量比和面积置换率、原地基土强度、桩长、固结时间和垫层性质等因素有关，复合土层的压缩模量Ec=1+m(n-1)Es第16页/共27页计算桩间土的压缩模量，桩土应力比桩间土的压缩模量，桩土应力比148. 3104 . 875. 24 . 096. 32 . 145. 8MpaEs78. 555318minfafnpksp1scMpa44. 648. 31-78. 519. 01E1-nm1

7、E）（）（mm20.1761064. 6903 . 1S111inispislEpi因此，加固区复合土层的压缩模量Ec复合模量法（Ec法） 将加固区视为复合土体，采用复合压缩模量来评价复合土体的压缩性，本设计为散体材料桩复合地基和柔性桩复合地基，本方法适用。 由题意可知，复合地基加固区沉降修正系数取1.3，则沉降计算为：第17页/共27页第18页/共27页第19页/共27页第20页/共27页kpahBPBPb60.7620tan1025 .41905 .41tan2第21页/共27页序号序号Zi (m)l/bZ/b(b=41.5/2)Si（mm） Si（mm）10100.00 0.00 0.2

8、500 0.2500 0.000.00-210100.4819 0.4819 0.9990.9999990.009990.009990.009990.000.0280.028279.72279.72315100.7229 0.7229 0.99860.9986 14979.0014979.00 4989.004989.000.0180.01889.80289.802440.9101.9711 1.9711 0.61060.6106 24973.5424973.54 9994.549994.540.0140.014139.92139.92541.9102.0193 2.0193 0.60320.

9、6032 25274.0825274.08 300.54300.540.0140.0144.214.21513.65513.650.00820.0082 0.025iiSSiiiZ1 - i1 - iiiZ-Zsi0EP第22页/共27页BackiiSS4.复合地基路基中心处的地基总沉降S=S1+S2=176.20+667.75=843.95mm第23页/共27页总桩数总桩数布桩范围乘以m得到的总的布桩面积与单个桩的面积之比总桩数与单桩的面积相乘得到总的布桩面积再与加固深度相乘计算计算碎石用量碎石用量单桩的加固影响的面积总面积总桩数 第24页/共27页v由于本设计中，加固范围在基础外缘扩大3排，则v路堤长度L=400+231.3=407.8mv路堤宽度W=41.5+231.3=49.3mv则，布桩面积范围A=WL=407.849.3=20104.54（m2）v桩数=20104.540.19/（d2/4）=13507.9813508（根）计算总桩数计算砂石用量v碎石用量：V0=1350810（d2/4）=38192.97m3v 碎（砂）石桩孔内的砂石用量应通过现场试验确定，估算时可按设计桩孔体积乘