重力坝稳定及应力计算教学文案

1、重力坝稳定及应力计算精品文档坝体强度承载能力极限状态计算及坝体稳定承载能力极限状态计算（一）、基本资料坝顶高程： 1107.0 m校核洪水位（ P = 0.5 %）上游： 1105.67 m下游： 1095.18 m正常蓄水位上游： 1105.5 m下游： 1094.89 m死水位： 1100.0 m混凝土容重： 24 KN/m 3坝前淤沙高程： 1098.3 m泥沙浮容重： 5 KN/m 3混凝土与基岩间抗剪断参数值：f = 0.5c = 0.2 Mpa坝基基岩承载力： f = 400 Kpa坝基垫层混凝土： C15坝体混凝土： C1050 年一遇最大风速： v 0 = 19.44 m/s多

2、年平均最大风速为： v 0 = 12.9 m/s吹程 D = 1000 m收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档（二）、坝体断面1、 非溢流坝段标准剖面(1)荷载作用的标准值计算（以单宽计算）A 、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位 1094.89m） 竖向力（自重）W1 = 24517 = 2040 KNW2 = 2410.758.6 /2 = 1109.4 KNW3 = 9.81（1094.5-1090）20.8 /2 = 79.46 KNW = 3228.86 KNW1 作用点至 O 点的力臂为： (13.6-5) /2 = 4.3 mW2 作用点至 O 点的力臂为：

3、 13.628.6 1.067m23W3 作用点至 O 点的力臂为： 13.61(1094.5 1090) 0.8 5.6m23收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OW1 = 20404.3 = 8772 KNmM OW2 = 1109.41.067 = 1183.7 KNmM OW3 = 79.465.6 = 445 KNm M OW = 7143.3 KNm 静水压力（水平力）P1221178.4 KN= H1/2 = 9.81(1105.51090) /2=P2=H22 /2 =9.81(1094.89-1090)2 /

4、2 = 117.3KNP = 1061.1 KNP1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.51090)/3 = 5.167mP2 作用点至 O 点的力臂为： (1094.89 1090)/3 = 1.63m静水压力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OP1 = 1178.45.167 = 6089 KNmM OP2 = 117.31.63 = 191.2 KNm M OP = 5897.8 KNm 扬压力扬压力示意图请见下页附图：H1 = 1105.51090 = 15.5 mH2 = 1094.891090 = 4.89 m(H1 H1) = 15.54.89 = 10

5、.61 m计算扬压力如下：U1 = 9.8113.64.89 = 652.4 KNU2 = 9.81 13.610.61 /2 = 707.8 KNU = 1360.2 KN收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档U1 作用点至 O 点的力臂为： 0 mU2 作用点至 O 点的力臂为： 13.6 / 213.6 / 3 = 2.267m竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OU1 = 0 KN mM OU2 = 707.82.267 = 1604.6 KNm M OU = 1604.6 KNm 浪压力（直墙式）浪压力计算简图如下：由确定坝顶超高计算时已知如下数据：单位

6、： m收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档平均波长 Lm波高 h坝前水深 H波浪中心线至计算水位的高度 h1%Z7.6440.8315.50.283使波浪破碎的临界水深计算如下：H crLm lnLm2h1%4Lm2h1%将数据代入上式中得到：7.6447.6442 0.83H crln1.01347.6442 0.83由判定条件可知，本计算符合HHcr 和 H Lm/2，单位长度上的浪压力标准值按下式计算：PWk1hZ )W Lm (h1%4式中：w 水的重度= 9.81 KN/m3其余计算参数已有计算结果。浪压力标准值计算得：PWk120.865KN9.81 7.644 (0.83

7、 0.283)4对坝底中点 O 取矩为（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OPWK = (9.811.1130.862/2)(15.5+1.113/3)+(9.813.8220.862/2)(15.53.822/3)= (74.687+229.89)= 304.577 KNm 淤沙压力淤沙水平作用力：收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档psk1SbhS2 tg 2 (45S )22式中：Sb 淤沙浮容重= 5 KN/m3h S 挡水建筑物前泥沙淤积厚度= 8.3mSB 淤沙内摩擦角=18代入上式得到淤沙压力标准值PSK = 90.911 KN对 O 点的力臂为（ 1098.31090

8、）/3 = 2.767m对 O 点取矩 M OPSK = 90.9112.767 = 251.552 KNm将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表1。B、校核洪水位情况（上游水位1105.67m，下游水位 1095.18m） 竖向力（自重）W1 = 24517 = 2040 KNW2 = 2410.758.6 /2 = 1109.4 KNW3 = 9.81（1095.34-1090） 20.8 /2 = 111.9 KNW = 3261.3 KNW1 作用点至 O 点的力臂为： (13.6-5) /2 = 4.3 mW2 作用点至 O 点的力臂为： 13.628.6 1.067m23W3 作

9、用点至 O 点的力臂为： 13.61(1095.34 1090) 0.8 5.376m23竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OW1 = 20404.3 = 8772 KNmM OW2 = 1109.41.067 = 1183.7 KNm收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档M OW3 = 111.95.376 = 601.6 KN m M OW = 6986.7 KNm 静水压力（水平力）P122/2 = 1204.4 KN ()= H1/2 = 9.81(1105.67 1090)2=H222/2 = 131.6 KN ()P/2 =9.81(1095.181

10、090)P = 1072.8 KN ()P1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.67 1090)/3 = 5.223mP2 作用点至 O 点的力臂为： (1095.18 1090)/3 = 1.727 m静水压力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OP1 = 1204.45.223 = 6290.6 KNmM OP2 = 131.61.727 = 227.3 KNm M OP = 6063.3 KNm 扬压力扬压力示意图请见下图：H1 = 1105.671090 = 15.67 mH2 = 1095.181090 = 5.18 m(H1 H1) = 15.67 5.18

11、 = 10.49 m计算扬压力如下：收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档U1 = 9.8113.65.18 = 691.1 KNU2 = 9.8113.610.49 / 2 = 699.8 KNU = 1390.9 KNU1 作用点至 O 点的力臂为： 0 mU2 作用点至 O 点的力臂为： 13.6 / 2 13.6 / 3 = 2.267m竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OU1 = 0 KN mM OU2 = 699.82.267 = 1586.4 KNm M OU = 1586.4 KNm 浪压力（直墙式）浪压力计算简图如下：由确定坝顶超高计算时已知如

12、下数据：单位： m平均波长 L m波高 h1%坝前水深 H波浪中心线至计算水位的高度hZ收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档5.0690.515.980.155使波浪破碎的临界水深计算如下：H crLm lnLm2h1%4Lm2h1%将数据代入上式中得到：H cr5.0695.06920.5ln5.06920.584m40.5由判定条件可知，本计算符合 HHcr 和 H Lm/2，单位长度上的浪压力标准值按下式计算：PWk1W Lm (h1%hZ )4式中：w 水的重度= 9.81 KN/m3其余计算参数已有计算结果。浪压力标准值计算得：PWk19.81 5.069 (0.5 0.15

13、5)8.143KN4对坝底中点 O 取矩为（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OPWK = (9.810.6550.521/2)(15.98+0.655/3)+(9.812.5350.521/2)(15.98 2.535/3)= (27.114+98.048)= 125.162 KNm 淤沙压力淤沙压力标准值PSK = 90.911 KN对 O 点的力臂为（ 1098.31090）/3 = 2.767m收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档对 O 点取矩 M OPSK = 90.9112.767 = 251.552 KNm将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表2。附表 1 正常蓄水位

14、情况各项作用力统计表单位： KN 、 KN m序号荷载效应方向力标准值力矩标准值分项系数力设计值力矩 M 设计值1自重为正3228.867143.31.03228.867143.32静水压力为正-1061.1-5897.81.0-1061.1-5897.83扬压力为正-1360.2-1604.61.2-1632.24-1925.524浪压力为正-20.865-304.5771.2-25.038-365.49245淤沙压力为正-90.911-251.5521.2-109.093-301.8624附表 2 校核洪水位情况各项作用力统计表单位： KN 、 KN m序号荷载效应方向力标准值力矩标准值分

15、项系数力设计值力矩 M 设计值1自重为正3261.36986.71.03261.36986.72静水压力为正-1072.8-6063.61.0-1072.8-6063.63扬压力为正-1390.9-1586.41.2-1669.08-1903.684浪压力为正-8.143-125.1621.2-9.7716-150.19445淤沙压力为正-90.911-251.5521.2-109.093-301.8624按规范规定作用组合进行作用力的汇总如附表3：附表 3各种工况下的、 M 统计表单位： KN 、KN m工况承载能力极限状态正常使用极限状态持久状态偶然状态持久状态W ()1596.62159

16、2.221868.66P ()-1195.2312-1191.6648-1172.876M-1347.3748-1432.6368-915.229备注均采用荷载设计值均采用荷载标准值收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档由规范 8.结构计算基本规定中可知大坝坝体抗滑稳定和坝基岩体进行强度和抗滑稳定计算属于1）承载能力极限状态，在计算时，其作用和材料性能均应以设计值代入。基本组合，以正常蓄水位对应的上、下游水位代入，偶然组合以校核洪水位时上、下游水位代入。而坝体上、下游面混凝土拉应力验算属于2）正常使用极限状态，其各设计状态及各分项系数= 1.0，即采用标准值输入计算。此时结构功能限值C=

17、 0。荷载各项标准值和设计值请见附表1。 坝体混凝土与基岩接触面抗滑稳定极限状态a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数=1.0，结构系数d1=1.2，结构重要性系数0 =0.9。基本组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , k )1 R( fk , k )d1m式中左边 =0S()=0.91.01195.23 = 1075.7 KN对于抗滑稳定的作用效应函数S()= P1(f C110.5200右边 =WA)(1596.6213.6 1)1.2WW 1.21.33= 1267.3 KN对于抗滑稳定的抗力函数 R()= f WR+ CARRR经计算：左边 = 1075.7 K

18、N 右边 = 1267.3 KN满足规范要求。b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数=0.85，结构系数d2=1.2，结构重要性系数 0 =0.9。收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档偶然组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , Ak ,k )1 R( fk , k )d 2m式中左边 =0S()=0.90.851191.66 = 911.6 KN对于抗滑稳定的作用效应函数S()= P右边= 1( f WC1 A)1( 0.5 1592.22200 13.6 1)1.2WW 1.21.33= 1265.88 KN对于抗滑稳定的抗力函数R()= fRWR + CRA

19、R经计算：左边 = 911.6 KN 右边 = 1265.88 KN满足规范要求。 坝趾抗压强度极限状态a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数=1.0，结构系数d1=1.8，结构重要性系数0 =0.9。基本组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , k )1 R( fk , k )d1m对于坝趾抗压的作用效应函数 S()= ( WRM RTR )(1 m22 )ARJ R0WRM RTR)(12式中左边 =S()=0.91.0(ARJRm2 )式中：m2 下游坝面坡比 =0.8TR 坝基面形心轴到下游面的距离 = 13.6/2 =6.8m A R = bh = 13.61 =

20、 13.6 m2收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档JR = bh3/12 = 113.63/12 =209.62m4W R = 1596.62 KNM R = 1347.37 KNm代入上式中：0WRM RTR)(10.82) = 237.8 KPaS()= 0.91.0(ARJRC15 混凝土的 fCK = 14.3MPa = 14300KPa ，m=1.5基岩的承载力为400KPa，故以基岩的承载力为控制条件进行核算。因本方案坝高仅 17m，各项系数可适当放低。对于坝趾抗压强度极限状态抗力函数R()= fC 或 R()= f R右边 = R()= fR = 400 KPa经计算：

21、左边 = 237.8 KPa 右边 = 400 KPa满足规范要求。b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数=0.85，结构系数d2=1.8，结构重要性系数 0 =0.9。偶然组合的极限状态设计表达式0 S( G Gk , QQk , k )1R( f k , k )d 2m0S()=0.90.85( WRM RTR )(1 0.82 )式中左边 =J RAR= 205.2 KPa右边 = 400KPa经计算：左边 = 205.2 KN 右边 = 400 KN满足规范要求。收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档 上游坝踵不出现拉应力极限状态验算（正常使用极限状态）计算公式为：WRM

22、RTRAR0JR由上面的计算结果可得：W R = 1868.66 KNM R = 915.23 KNmAR2R4= 13.6 mJ = 209.62 mTR = 6.8 m代入上式左边 = WRM RTR107.71KPa 0ARJR满足规范要求。在上游面距坝基垂直距离为5m 处取一截面进行坝体应力及稳定验算。坝身材料采用C10 砼，其 f CK = 9.8MPa = 9800KPa ，材料分项系数m=1.5，常态砼层面黏结采用90d 龄期的 C10 砼。 f CK = 1.081.25，取 fCK=1.1；CCK =1.161.45，取 CCK =1.3MPa，fCK 、 CCK 的分项系数

23、分别为1.3和 3.0。计算荷载简图请见下图：1)荷载作用的标准值计算（以单宽计算）A 、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位 1094.89m）收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档 竖向力（自重）W1 = 24512 = 1440 KNW2 = 245.754.6 /2 = 317.4 KNW3=0KNW = 1757.4 KNW1 作用点至 O 点的力臂为： (9.65) /2 = 2.3mW2 作用点至 O 点的力臂为： 9.624.6 1.733m23竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OW1 = 14402.3 = 3312 KNmM OW

24、2 = 317.41.733 = 550 KN m M OW = 2762 KNm 静水压力（水平力）P1 = H12 /2 = 9.81(1105.51095)2 /2= 540.8 KNP2=0KNP = 540.8 KNP1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.51095)/3 = 3.5m静水压力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OP1 = 540.83.5 = 1892.8 KNm M OP = 1892.8 KNm 扬压力（本方案因坝为低坝，只设帷幕灌浆，未设排水孔）因计算的截面在大坝底面以上5m，为安全计，不考虑帷幕处扬压力折减系数，即令= 1.0；且下游

25、无水，故H2 =0m。则扬压力示意图请见下图：收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档H1 = (1105.51095) = 10.5mB = 9.6 m计算扬压力如下：U = U = 9.8110.59.6 /2 = 494.4 KNU 作用点至 O 点的力臂为： 9.69.61.6m23竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）： M OU = M OU = 494.41.6 = 791 KNm 浪压力（直墙式）由前面计算已知浪压力标准值为：PWk120.865KN9.81 7.644 (0.83 0.283)4对坝底中点 O 取矩为（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M O

26、PWK = (9.811.1130.862/2)(10.5+1.113/3)+(9.813.8220.862/2)(10.53.822/3)= (51.158+133.185)= 184.343 KNm 淤沙压力收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档淤沙水平作用力：psk122 (45S )SbhS tg22式中：Sb 淤沙浮容重= 5 KN/m3h S 挡水建筑物前泥沙淤积厚度= (1098.3-1095)=3.3mSB 淤沙内摩擦角=18代入上式得到淤沙压力标准值PSK = 19.78 KN对 O 点的力臂为（ 1098.31095）/3 = 1.1m对 O 点取矩 M OPSK =

27、 19.781.1 = 21.758 KNm将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表4。B、校核洪水位情况（上游水位1105.98m，下游水位 1095.34m） 竖向力（自重）与情况A 相同：W1 = 1440 KNMOW1 = 3312 KNmW2 = 317.4 KNMOW2 = 550 KN m W = 1757.4 KNM OW = 2762 KN m 静水压力（水平力）P1 = H12 /2 = 9.81(1105.98 1095)2 /2= 591.3 KNP = 591.3 KNP1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.98 1095)/3 = 3.66m静水压力对 O 点

28、的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OP1 = 591.33.66 = 2164.2 KNm M OP = 2164.2 KNm 扬压力收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档H1 = (1105.98 1095) = 10.98mB = 9.6 m计算扬压力如下：U = U = 9.8110.989.6 /2 = 517 KNU 作用点至 O 点的力臂为： 9.69.61.6m23竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）： M OU = M OU = 5171.6 = 827.2 KNm 浪压力（直墙式）由前面计算已知浪压力标准值为：PWk8.143KN对坝底中点

29、O 取矩为（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OPWK = (9.810.6550.521/2)(10.98+0.655/3)+(9.812.5350.521/2)(10.98 2.535/3)= (18.744+65.657)= 84.4 KN m 淤沙压力与情况 A 相同淤沙压力标准值为：PSK = 19.78 KN对 O 点取矩 M OPSK = 19.781.1 = 21.758 KNm将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表5。附表 4 正常蓄水位情况各项作用力统计表单位： KN 、 KN m序号荷载效应方向力标准值力矩标准值分项系数力设计值力矩 M 设计值收集于网络，如有侵权请联

30、系管理员删除精品文档1自重为正1757.427621.01757.427622静水压力为正-540.8-1892.81.0-540.8-1892.83扬压力为正-494.4-7911.2-593.28-949.24浪压力为正-20.865-184.3431.2-25.038-221.21165淤沙压力为正-19.78-21.7581.2-23.736-26.1096附表 5 校核洪水位情况各项作用力统计表单位： KN 、 KN m序号荷载效应方向力标准值力矩标准值分项系数力设计值力矩 M 设计值1自重为正1757.427621.01757.427622静水压力为正-591.3-2164.21.

31、0-591.3-2164.23扬压力为正-517-827.21.2-620.4-992.644浪压力为正-8.143-84.41.2-9.7716-101.285淤沙压力为正-19.78-21.7581.2-23.736-26.1096按规范规定作用组合进行作用力的汇总如附表6：附表 6各种工况下的、 M 统计表单位： KN 、KN m工况承载能力极限状态正常使用极限状态持久状态偶然状态持久状态W ()1164.1211371263P ()-589.574-624.8076-581.445M-327.3212-522.2296-127.901备注均采用荷载设计值均采用荷载标准值2)坝体抗滑稳定

32、极限状态（砼接触层）a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数=1.0，结构系数d1=1.2，结构重要性系数0 =0.9。基本组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , k )1 R( fk , k )d1m式中左边 =0S()=0.91.0589.6 = 530.6 KN对于抗滑稳定的作用效应函数S()= P1(f C110.5200右边 =WA)(1164.129.6 1)1.2WW 1.21.33收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档= 906.4 KN对于抗滑稳定的抗力函数 R()= f W+ CAcRcc经计算：左边 = 530.6 KN 右边 = 906.4 K

33、N满足规范要求。b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数=0.85，结构系数d2=1.2，结构重要性系数 0 =0.9。偶然组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , Ak ,k )1 R( fk , k )d 2m式中左边 =0S()=0.90.85624.8 = 478 KN对于抗滑稳定的作用效应函数S()= P1(f C110.5200右边 =WA)(11379.6 1)1.2WW 1.21.33= 897.8 KN对于抗滑稳定的抗力函数 R()= f W+ CAcRcc经计算：左边 = 478 KN 右边 = 897.8 KN满足规范要求。3) 坝体选定截面下游端点的抗

34、压强度承载力极限状态a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数=1.0，结构系数d1=1.8，结构重要性系数0 =0.9。基本组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQk , k )1 R( fk , k )d1m收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档对于坝趾抗压的作用效应函数 S()= (WcM cTc )(1 m22 )AcJc0S()=0.91.0( WcM cTc )(1 m2 )式中左边 =2AcJc式中：m2 下游坝面坡比 =0.8Tc 坝基面形心轴到下游面的距离= 9.6/2 = 4.8mA c = bh = 9.61 = 9.6 m2Jc = bh3/12 = 1

35、9.63/12 = 73.7 m4W c = 1164.12 KNM c = 327.32 KNm代入上式中：0WcM cTc)(12S()= 0.91.0(AcJcm2 ) = 210.4 KPaC10 混凝土的 fCK = 9.8MPa = 9800KPa ，m=1.5右边 = 1 R(?)1fc198003629.63KPad1d 1m1.81.5经计算：左边 = 210.4 KPa 右边 = 3629.63 KPa满足规范要求。b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数=0.85，结构系数d2=1.8，结构重要性系数 0 =0.9。偶然组合的极限状态设计表达式0S( G Gk ,QQ

36、k , k )1 R( f k , k )d 2m式中： Wc = 1137 KN收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档M c = 522.23 KNm左边 =0S()=0.90.85( WcM cTc )(1 m22 )AcJ c= 191.3 KN右边 = 1 R(?)1fc198003629.63KPad1d 1m1.81.5经计算：左边 = 191.3 KN 右边 = 3629.63 KN满足规范要求。4) 选定坝体截面上游面的垂直应力不出现拉应力极限状态验算该验算属于正常使用极限状态长期组合效应。因按规范规定，正常使用极限状态的长期组合系数 1，故持久状态下短期组合与长期组合值

37、相同。WcM cTc 计算公式为：0AcJc由上面的计算结果可得：W c = 1263 KN M c = 127.9 KNmA c = 9.6 m2Jc = 73.7 m4Tc = 4.8 m代入上式左边 = WcM cTc123.2 0AcJc满足规范要求。收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档2、 非溢流坝段标准剖面(1)荷载作用的标准值计算（以单宽计算）收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档因非溢流坝段标准剖面图形不规则，采用偏于安全的近似计算方法，折算后面积如上图所示。A 、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位 1094.89m） 竖向力（自重）W1 = 242

38、.2456.962 = 375.1 KNW2 = 245.576.962 /2 = 465.3 KNW3 = 2414.66.038 = 2115.7 KN上游附加重量： W 4 =（ 250 248.7263.57）/13.5387.47KNW = 3343.57 KNW1 作用点至 O 点的力臂为： (14.62.245) /2 = 6.178mW2 作用点至 O 点的力臂为： 14.62.245 5.573.198m23W3 作用点至 O 点的力臂为： 0mW4 作用点至 O 点的力臂为： 14.6 / 2 2 5.3m竖向力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OW1

39、= 375.16.178 = 2317.4 KNmM OW2 = 465.33.198 = 1488 KNmM OW3 = 0 KNmM OW4 = 387.475.3 = 5859KNm M OW = 3805.4 KNm 静水压力（水平力）P1 = H12 /2 = 9.81(1105.51090)2 /2= 1178.4 KNP2 =H22 /2 =9.81(1094.89-1090)2 /2 = 117.3 KNP = 1061.1 KN收集于网络，如有侵权请联系管理员删除精品文档P1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.51090)/3 = 5.167mP2 作用点至 O 点的力臂为： (1094.89 1090)/3 = 1.63m静水压力对 O 点的弯矩（顺时针为“”，逆时针为“+”）：M OP1 = 1178.45.167 = 6089 KNmM OP2 = 117.31.63 = 191.2 KNm M OP = 5897.8 KNm 扬压力扬压力示意图请见下页附图：H1 = 1105.51090 = 15.5 mH2 = 1094.891090 = 4.89 m(H1 H1) = 15.54.89 = 10.61