13计算书十三

1、4米悬挑1.7米悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数：钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.65米。采用的钢管类型为648X2.8,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载

2、为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。2栏杆米用木板，荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m高度变化系数1.0900,体型系数1.4150。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度2.30米悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=冗(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=tt(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小

3、横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350X1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000X1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2X0.036+1.2乂0.262+1.4乂1.500=2.458kN/mq!口口4口3口口口ITHf小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：储睫=/指M=2.458X0.9002/8=0.249kN.m62(T=0.249X10/4248.0=58.576N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求！3.

4、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0.036+0.262+1.500=1.798kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0X1.798X900.04/(384X2.06X105X101950.0)=0.731mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm两足要求！二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算小横杆的自重标准值1=0.036X0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值2=0.350X0.900X1.500/

5、2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000X0.900X1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2X0.032+1.2X0.236+1.4X1.350)/2=1.106kN大横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08X(1.2X0.036)X1.5002+0.175X1.106X1.500=0.298kN.m62(T=0.298X10/4248.0=70.144N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重

6、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：4%.0.677二一10旧集中荷载最大挠度计算公式如下：吸=1146x100股大横杆自重均布荷载引起的最大挠度M=0.677X0.036X1500.004/(100乂2.060X105X101950.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.032+0.236+1.350=1.618kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度=1.146X1618.200X1500.003/(100乂2.060X105X101950.000)=2.98mm最大挠度和V=M+%=3.038mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm

7、f足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R<Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.036X1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.900X1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000X0.900X1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2X0.053+1.2X0.236+1.4X1.350=2.237kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40

8、-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1001NG1=0.100X20.000=2.002kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350X2X1.500乂(0.900+0.400)/2=0.682kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17N

9、G3=0.170X1.500X2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.010NG4=0.010X1.500X20.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+N32+N33+N34=3.494kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到,活荷载标准值Nq=2.000X1X1.500X0.900/2=1.350kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压(kN/m2),W=0.450Uz风荷载图度变化系数，UZ=1.090Us风荷载体型系数：US=1.4152经计算得到，风荷载标准值W

10、=0.450X1.090X1.415=0.694kN/m。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+0.9X1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X3.494+0.9X1.4X1.350=5.894kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X3.494+1.4X1.350=6.083kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw=0.9X1.4WJah2/102其中Wk风荷载标准值(kN/m)；la立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9X1

11、.4X0.694X1.500X1.650X1.650/10=0.357kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算四其中N立杆的轴心压力设计值，N=6.083kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155X1.500X1.650=2.859m；2A立杆净截面面积，A=3.974cm；3W立杆净截面模重(抵抗矩),W=4.248cm;入长细比，为2859/16=178入0允许长细比(k取1),为2475/16=155<21

12、0长细比验算满足要求！小轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.225;2(7钢管立杆受压强度计算值(N/mm)；2用一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm;经计算得：-2(T=6083/(0.23X397)=67.901N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算(7<f,满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算叮一十妁一网w其中N立杆的轴心压力设计值，N=5.894kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=

13、1.155X1.500X1.650=2.859m；A立杆净截面面积，A=3.974cnf;.3W立杆净截面根重（抵抗矩）,W=4.248cm;入长细比，为2859/16=178入0允许长细比（k取1）,为2475/16=155<210长细比验算满足要求！小轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.225;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M=0.357kN.m；（7钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;用一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;经计算得到（T=5894/（0.23义397）+357000/4248=149.861N/mm2;考虑风荷载

14、时，立杆的稳定性计算（7<f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：Nlw=1.4XwkXAwwk风荷载标准值，w=0.694kN/m2;Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：2Aw=3.30X4.50=14.850m;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No=3.000经计算得到Nlw=14.429kN,连墙件轴向力计算值Ni=17.429kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nfi=0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.8

15、5（I）Af连墙件轴向力设计值Nf=0.85（I）Af其中小一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到小=0.94;净截面面积Ac=3.97cm2;毛截面面积A=18.10cm2;f=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=69.247kNNi>N,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2=294.960kNN2>N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求立杆小横杆大横杆连墙件双扣件连接示意图竖水直预向平角留短短双50管管件穿M口ITTI包甘-HrlmL七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，

16、里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式凡三阳2十与十切十学1十上）口支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式=业如包+”立（1+上”包对（止j斗士）鹏3琪'23EI（"38i'十看rQ+38）（牌-叼）十怎十%）（牌-啊）其中k=m/l,k=mi/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1700mml=2300mm,m=400mm,m2=1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4,截面模量（抵抗矩）W=141.00cm受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.08kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2X26.10X0.0001X7.

17、85X10=0.25kN/mk=1.70/2.30=0.74kl=0.40/2.30=0.17k2=1.30/2.30=0.57代入公式，经过计算得到支座反力RA=17.518kN支座反力RB=-4.368kN最大弯矩MA=10.697kN.m抗弯计算强度f=10.697X106/(1.05X141000.0)=72.252N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mn2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=3.49+1.35=4.84kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10X0.0001X7.85Xl0=0.21kN/m最大挠度Vmax=7.281mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安

18、全技术规范(JGJ130-2011)表5.1.8规定:水平支撑梁的最大挠度小于3400.0/250,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下其中(R均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：小b=2.00由于小b大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值郎=1.07-0.282/(|)b=0.929经过计算得到强度(t=10.70X106/(0.929X141000.00)=81.66N/mm2;水平钢梁的稳定性计算(7<f,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点

19、如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.368kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为丁二丁£力上I其中用为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.62f=65N/mm;压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为2165.75N/mm;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=4368X4/(3.1416X165.75X2)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式,、*h1皿小1其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.37kN;d楼板螺栓的直径，d=18mm；2fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm；h楼板螺栓在混凝