盘扣式脚手架支撑方案

1、模板工程专项施工方案B 地块南区（汇景城）工程（承插型盘扣式钢管支撑体系）福建省惠房建设工程有限公司一、编制依据2二、工程概况3三、模板工程安装方案 4四、 施工工艺流程及劳力组织4五、模板施工技术要求6六、安全注意事项12七、应急预案14八、模板工程设计计算1541、 建筑法、 安全生产法、 建设工程质量管理条例、 建设工程安全生产管理条例、 福建省建设工程安全生产管理办法等法律、法规；2、 危险性较大分部分项工程安全生产管理办法等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局的相关规范性文件；3、 混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)；4、 建筑工程施工质量验收统一标准(GB50

2、300-2001)；5、 混凝土结构工程施工工艺标准(ZJQ00-SG 010 2003)；6、 建筑施工模板安全技术规范( JGJ162-2008) ；7、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程( JGJ231-2010) ；8、 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范( JGJ166-2008) ；9、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001) ；10、 建筑施工手册第三版；11、深圳市建筑科学研究院有限公司设计的本工程施工图纸；12、本工程的施工组织设计等。:、工程概况1、建设各方主体：晋江田美小区B地块南区（汇景城）工程 A2# B3# F2#娄位于晋江市世纪

3、 大道旁九十九溪南侧处。建设单位为卓辉（福建）置业有限公司，设计单位为 深圳市建筑科学研究院有限公司，监理单位为福州弘信工程监理有限公司，施 工单位为福建省惠房建设工程有限公司。2、建设规模：A2#娄:9471.97 nf , 24 层；B3#1: 9095.25 itf , 24层；F2据：9936.03 nf ,24层。首层高4.85m,标准层层高均为2.9m。3、模板工程概况：本工程各标准层的梁板模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系。非标 准层梁板模板支撑采用扣件式钢管支撑体系。要结构尺梁、板、柱、墙主要截面尺寸表 柱：底层600 X 600,标准层500 X 500 梁：200X30

4、0 (400、450、500、550、600、800)、250X550 (650)现浇板：140三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案1、本工程标准层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造要求（详见附图1）:承插型盘扣式插销采用8mmff的型钢成品支撑，盘口 及插销与主要立杆及纵横杆之间采用双面满焊焊接，连接盘的厚度为8项，焊接接头有现场取样作节点抗压、抗拉试验，试验值为纵向抗压15KN横向抗拉25KNN符合要求。立杆纵横杆采用0 48X 3.5钢管作主要的骨架构件，立杆上的 第一个盘扣件距离地面300mm， 第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘口件距离第一个盘口件1700

5、mm为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规则，一般 纵横水平杆长度采用600mm 900mm 1200mn£种规格布置。2、本工程模板梁、板采用九夹板辅以50m诉100mm 100mr 100mm方木, 模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，剪力墙加固采用 50m诉100mm松方木及 12mm寸拉螺栓作为木楞箍，墙和截面较大的梁采用中 12mm寸拉螺栓加固。四、施工工艺流程及劳力组织1、工艺流程：柱、墙钢筋绑扎、隐蔽验收一搭支撑架一柱、墙模板安装加固一梁板模板 安装加固一柱硅浇筑-梁板钢筋绑扎、验收一梁板硅浇筑一柱、墙模板拆除， 吊上一层使用2、劳力组织:、天数工种1234搭架（10人

6、）模板（27人）糊海85五、模板施工技术要求1、操作要点A、柱模板(1) 先在基础或楼板面弹出柱的中心线四周边线。(2) 沿边线竖立立板，正确固定柱脚，用斜撑将柱模板临时固定，再由柱顶用线垂吊直找正，然后正式固定。柱脚一侧要留清扫口。(3) 通排柱模板安装，应先装两端柱模板，校正固定，拉通线校正中间各柱模板。(4) 门子板应分节铺钉，或分节预留施工洞口，其高度由地面起2m留一道，以便灌入混凝土及放入振捣器。(5)柱模板加设柱箍，柱箍采用 50mm< 100mn#方木及12mm(寸拉螺 栓，间距通过计算确定，截面较大的柱加设对拉螺栓。(6) 在柱与梁的结合处，正确锯好梁的槽口，在梁的槽口上

7、划好中心线。(7) 柱模安装时应注意以下事项：a、在浇筑楼板磴时应在柱位四周预埋40mm*40mm*30mm木块做为柱模底部固定。b、支设的柱模，其标高、位置要准确，柱身不扭曲，支设应牢固，均采用四面支撑。(8) 模底部四周用1： 3水泥砂浆堵严，防止漏浆。d、 每根柱模底部应设清渣口，作为浇筑之前清理模内杂物。柱模板上口标高应安至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸，在安装时应钻好插筋孔，及时预埋好其他设计要求的预埋件，并要求方位准确。B、梁、板模板(1) 在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核柱模上梁槽口处中心线位置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。(2) 按照

8、设计间距搭设盘式钢管支撑架，钢管支撑底部应铺设垫板。设计要求安装纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。(3) 根据梁底标高及起拱要求，确定梁底大横担标高，安装好大横担。在大横担上铺设梁底木楞。按同样的方法铺好板底木楞。(4) 对准柱模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5) 侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6) 主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。(7) 梁高度较大时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。(8) 梁高度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧

9、模上钻孔，安装对拉螺栓。C墙模板(1) 先弹出墙的中心线和两边线。(2) 安装墙的内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。(3) 待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板底部留出清扫口。(4) 在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚的小木条，再用螺栓将两侧模板的横档拉紧加固，螺栓间距按模板设计方案布置。D梯模板采用九夹板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最

10、下一步的高度，要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。2、质量通病及防治措施A、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和钢度。作业中应认真执行设计要求，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1) 涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱

11、使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。(2) 柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。(3) 轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱

12、垂直和位置正确。C墙模板(1) 墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。(2) 墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞平，模板间卡固措施牢固。(3) 墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。(4) 墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。(5) 混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早 所造成。(6) 角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。(7) 角模入墙过深：支模

13、时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法，严格控制模板上口标高。4、模板工程质量标准模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模板安装允许偏差应符合规范的要求。5、模板拆除(1) 侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。(2) 承重模板(梁、板底模)的拆除时间。板跨度w 2m时达到硅强度标准值50犯上；板跨度2m, w 8m时达到硅强度标准值75%U上；板跨度8m时达到硅强度标准值100%梁结构跨度w 8m时达到硅强度标准值的75犯上；悬臂构件及结构跨度8m时达到硅强度标准值的100%(3) 拆除模板应先支的后拆，先拆非承重

14、部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。(4) 拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端(5) 模板拆除应按区域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消除防止伤人。(6) 拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志，并设专门监护人员。6、模板支架立杆的构造应符合下列规定：(1) 、模板支架立杆的构造应符合下列规定：a、 每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆

15、伸出钢管顶部不得大于200mm安装时应保证上下同心。b、在立柱底距地面300mmW处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开 50cm以上。(2)支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm(3) 当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm；(4) 安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆， 4 个为一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当一层高

16、度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4 根立杆装好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完成了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它部件的安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆

17、。(5) 支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2 根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。(6) 梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。(7) 模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。六、安全注意事项1 、模板安装(1) 支模应按工序进

18、行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。(2) 支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。(3) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行(4) 二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输 工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。(5) 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(6) 纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。(7) 支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落，造成事故。(8) 模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。2、模板拆除：(1) 拆除模板应经

19、负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。(2) 拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。(3) 拆模前， 周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。(4) 拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间的安全距离，保证安全操作。(5) 拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。3、圆盘锯等机

20、具：(1) 圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后面，离齿10-15mm处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。(2) 锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm裂缝末端须冲钻止裂孔。(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的1/4 。(4) 启动后， 须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应小于500mm接近端头时，应用推棍送料。七、应急预案1 、指导思想: 本预案针对模板施工中存在的重大危险源

21、，如坍塌、高处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发挥项目部在事故应急处理中的重要作用，保障生命财产安全，使事故造成的损失影响降至最低程度。2、应急小组领导小组成员：总指挥：庄进宝电话：警戒指挥：陈诗园电话：疏散指挥：黄云林、黄云忠电话：应急小组成员由黄长发、陈子德、 赖燕招、 郑志强以及后勤管理人员、保卫人员等组成, 其他管理人员协助。3、应急预案启动a、 砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。b、总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指

22、挥进入工作状态，分 别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。c、 警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“ 12O” 救护电话。对现场通道影响抢救工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。e、 公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。

23、4、事故的调查反思: 项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调查分析。对事故进行总结、反思处理。八、模板工程设计计算A梁模板设计为合理使用模板材料，本方案选取本工程代表性梁截面300 mm 600 mm8行验算 , 以保证模板体系安全、适用。梁底支撑方式详见附图。(1) 模板支撑及构造参数a、梁截面宽度 B(m):0.30 ;梁截面高度 D(m):0.60 ;混凝土板厚度 (mm):140.00 ；立杆梁跨度方向间距La(m):1.20; 立杆步距h(m):1.50 、1.70 ；梁支撑架搭设高度H(m)： 2.30；梁两侧立柱间距(m):1.20 ；承重架支设 : 无承重立杆，方木支撑平行

24、梁截面；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):1.20 ;采用的钢管类型为48顶部设置可调顶托。b、模板自重(kN/m2):0.35 ;钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):14.4 ；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0c、木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm) : 10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)： 9500.0；面板抗弯强度设计

25、值f m(N/mm2)： 13.0；d、梁底方木截面宽度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度h(mm): 100.0 ;梁 底模板支撑的间距(mm)： 450.0；面板厚度(mm)： 12.0；梁侧背楞截面为50mmx 100mm(2) 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：尸=(122yJ 风汨 F = yH其中丫 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按 200/(T

26、+15)计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m;(3 1-外加剂影响修正系数，取1.200;(3 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为50.994 kN/m2、14.400 kN/m2 ,取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。(3)模板侧模计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力

27、。计算 的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的简支梁计算。240240面板计算简图(单位：mm)a.抗弯验算M L<T = < fw其中，（T -面板的弯曲应力计算值（N/mm2）;M -面板的最大弯距（N.mm）;W -面板的净截面抵抗矩，取单位宽度面板进行计算：W =100OX 18X 18/6=54000mm；f-面板的抗弯强度设计值（N/mn2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：M = 0.125 寸 2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：q = （1.2 x 14.4+1.4 X 2） X 0.24=4.82 kN/m计算跨度：l = 0.24m ;面板的

28、最大弯距 M=0.125XqXl 2 = 0.125 X 4.82 X 0.242 = 0.145KN.m;经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T =M/W= 0.145X 106 / 54000=2.69N/mm 2;面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;面板的受弯应力计算值（T = 2.69N/mn2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求!b.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：。.52卬138 =<- Z/250q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 24 X 0.6 = 14.4N/mm ;

29、l- 计算跨度(梁高):l = 0.24m;E-面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm 2;I-面板的截面惯性矩：I = 1000X 18X 18X 18/12=486000mm；面板的最大挠度计算值：”0.521 XqXl 4/(100 XEX I)= 0.521 x 14.4 x 240/(100 X9500X4860 00)=0.05mm面板的最大容许挠度值:=1/250 =0.3X 103/250 = 1.2mm;面板的最大挠度计算值=0.05mm小于 面板的最大容许挠度值w = 0.96mm满足要求！(4)梁侧背楞计算梁侧背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续

30、梁计算。本工程中，梁侧背楞采用方木，截面宽度50mm截面高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别J为：W =100X 50 x 100/6=83333mrm4I =100 x 50x 100X 100/12=mmql'，p1ri1P1'.J'<:<EDO iBOU I500内楞计算简图(1).支撑强度验算强度验算计算公式如下其中，(T -方木弯曲应力计算值(N/mn2);M -方木的最大弯距(N.mm);W -方木的净截面抵抗矩；f-方木的强度设计值(N/mn2)。按以下公式计算方木跨中弯矩：M = QAqi2其中，作用在的荷载，q =(1.2 X 1

31、4.4 X0.9+1.4 X2X0.9) x 0.6/2=5.42kN/m ;方木计算跨度(梁底模板支撑间距)：l = 500mm ;方木的最大弯距:M=0.1 XqX|2= 135540N.mm最大支座力：N=1.ixq Xl=1支 x 5.42 X0.5 = 1.63kN经计算得到，方木的最大受弯应力计算值2G = M / W = 135540/ 83333=0.81N/mm；方木的抗弯强度设计值：f = 16N/mm 2;方木最大受弯应力计算值(7 =0.81N/mm2小于方木的抗弯强度设计值f=16 N/mm 2,满足要求!（5）梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计

32、算的原则是按照模板 底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新 浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W = 250 X 18X 18/6 = 1.35 x 104m市I = 250 X 18X 18X 18/12 = 1.22 x 105m而q1|,P'|rri''i|' 1F1rv1<?工5QQ5QD?工500jT01 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，。

33、-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）;M -计算的最大弯矩（kN.m）;l-计算跨度（梁底支撑间距）：l =500.00mm ;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1.2 x (24.00+1.50 ) x 0.3 x 0.60 x 0.90=5.51kN/m ;模板结构自重荷载：q2:1.2 X 0.35 X 0.3 X0.60=0.08kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 X 2.00 X 0.3 x 0.60=0.504kN/m ;q = q1 + q2 + q3=5.51+0.08+0.504=6.1kN/m跨中

34、弯矩计算公式如下：Mmax = 0.10X6.1 x 0.5 2=0.153kN.m;6 =0. 153X 106/1.35 xi04=11.33N/mn2i;梁底模面板计算应力(T =11.33 N/mm小于 梁底模面板的抗压强度设 计值f=13N/mm 2,满足要求!2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动 荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24.0+1.50) X 0.600) X 0.3= 4.59KN/m ;l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =500.00mm ;E-面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm

35、2;面板的最大允许挠度值:=500.00/250 = 2.000mm ;面板的最大挠度计算值:3 = 0.677 X 4.59 X 5004/(100 X9500X 1.22 x 105)=1.68mm;面板的最大挠度计算值：=1.68mm小于面板的最大允许挠度值:=500 / 250 = 2mm ,满足要求！(6) 第一层支撑梁的计算支撑梁采用50X 100方木，间距400mm支撑梁的截面惯性矩I ,截面抵抗矩四口弹性模量吩别为：1=50 X1003/12= 4.167 X 106 mrm;W=5(X 1002/6= 8.333 x 104 mrm;E=10000 N/mm2；荷载计算及组合

36、：模板自重标准值 Gk=0.4 X(0.5 X2X0.48+0.5 x0.3)/0.3=0.840kN/m ;新浇筑硅自重标准值 Gk=24X 0.4 X 0.6=5.760 kN/m ;钢筋自重标准值 Gk=1.5 X 0.4 X 0.6=0.360 kN/m ;永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.960 kN/m；振捣硅时产生的荷载标准值Qk=2X 0.4=0.800 kN/m ;计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。永久荷载标准值 Gb=(25X 0.12+0.5) X 0.4 X 0.6/2=0.420 kN ;活荷载标准值 Qb=1.0 X0.4

37、X0.6/2=0.120kN ;(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合( 含支撑梁自重) ：均布荷载设计值 q1=0.9 X(1.2 X 6.960+1.2 X 0.030+1.4 乂0.800)=8.557kN/m ;楼板传来集中力设计值 R=0.9 X(1.2 X 0.420+1.4 x 0.120)=0.605kN ;(2)计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):均布荷载设计值 q2=0.9 X(1.35 X 6.960+1.35 X 0.030+1.4 X0.7 X 0.800)=9.198kN/m ;楼板传来集中力设计值F2=0.9 X(1.3

38、5 X 0.420+1.4 X0.7 X 0.120)=0.616kN ;(3)计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值 q3=6.960+0.030=6.990 kN/m ;楼板传来集中力标准值F3=0.420 kN ;支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及 内力、变形图如下：0.616kN0.616kN9.198kN /m0.041kN /m5000.041kN /m二50042350300350,lJ 八l,250500250弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN . m)1.753剪力图(kN)0.42kN5000.42kN6.99

39、kN /m0.03kN /m0.03kN /m500350300350 II250500250变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=0.257kNN2=3.506kNN3=0.257kN计算得到：最大弯矩：M= 0.133kN.m最大剪力：V= 1.753kN最大变形：v = 0.018mm最大支座反力：F= 3.506kN(1)支撑梁抗弯强度计算6 =M/W=0.133X 106/8.333 x 104 =1.602N/mm2实际弯曲应力计算值 (T =1.602N/mn2小于抗弯强度设计值f=13N/mm 2, 满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算r =VSo/I

40、b=1.753 X 1000X 62500/(4.167 x 106x 100)=0.263N/mm;实际剪应力计算值0.263 N/nn 2 小于抗剪强度设计值f v=1.500 N/nn 2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算Y -容许挠度：结构表面隐藏Y =l/250 ;第1跨最大挠度为0.018mm容许挠度为2.000mm满足要求！第2跨最大挠度为0.018mm容许挠度为2.000mm满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(7) 第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根80X 80矩形木楞。支撑梁的截面惯性矩I ,截面抵抗矩四口弹性模量吩别为：I=1 X 341.33 X

41、 104= 3.413 X 106 mm;W=1 x 85.33 x 103= 8.533 乂 104 mm3!；E=10000 N/mm 2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=4.000kN；计算挠度时采用F2=2.942kN;均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q尸0.052kN/m ;计算挠度时采用q2= 0.038kN/m ;根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下:弯矩图(kN . m)' 142 5, 102. 984 2. 942 二 °

42、观4 02,L 1() 1.0580.02一*0702st1.058 12.014.0622.9422.9845.10 3, 142剪力图(kN)0. 1582. 882变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M= 1.294kN.m最大剪力：V= 5.142kN最大变形：v = 2.882mm最大支座反力：F= 13.204kN(1)支撑梁抗弯强度计算(T =M/W=1.294X 106/8.533 X 104 =15.16N/mm2实际弯曲应力计算值(T =7.588N/mn2小于抗弯强度设计值f=17N/mm 2,满足要求！(2)支撑梁抗剪计算r =VSo/Ib= 5.142 X 1000X

43、64000/(3.413 x 106x 80)=1.205N/mm2;实际剪应力计算值0.602 N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.600 N/mm2, 满足要求！(3)支撑梁挠度计算y -容许挠度：结构表面隐藏v =l/250 ;第1跨最大挠度为2.882mm容许挠度为4.800mm满足要求！第2跨最大挠度为0.324mm容许挠度为4.800mm满足要求！第3跨最大挠度为2.882mm容许挠度为4.800mm满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(8)梁底支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。立杆的稳定性计算

44、： 立杆的稳定性计算公式其中n -立杆的轴心压力设计值(kN):N = 4 X3*0.052 X 1.2=12.06 kN ;(T-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm ;A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49 cm3;(T 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;L0计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由下式计算l0 = h+2aa -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长

45、度；a =0.35 m;得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.7+0.7 = 2.4L0 / i =2400 /15.9=151由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0 = 0. 357;2钢管立杆受压应力计算值；(r=12060/(0.357 X424)= 79.67 N/mm ;立杆稳定性计算(T = 75.254 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm 2，满足要求！B、板模板设计(标准层板层高2.9m)1)参数信息:a. 模板支架参数横向水平杆采用HG-100， HG-120， HG-90； 步距 :1.50m； 立杆采用LG-2

46、50，上端伸出至模板支撑点长度:0.20m ;模板支架搭设高度：2.70m ;采用 的钢管：48X 3. 5 (计算用48X 3. 0);连接方式：插盘式连接；板 底支撑连接方式: 托梁加双钢管连接；b. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000 ；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ；c. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500 ； 面板抗弯强度设计值(N/mm2):13 ；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000 ；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0

47、00 ；木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400 ;木方的间隔距离(mm):300.000 ;木方的截 面宽度(mm):50.00 ;木方的截面高度(mm):100.00;托梁材料为：钢管 (双钢管):100 X 100的木方；板模板支撑o o图2楼板支撑架荷载计算单元(2)模板面板计算1m的面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100X 1.82/6 = 54 cm 3;I = 100 X 1.83/12 = 48.6 cm 4;模板面板的按照三跨连续梁计算。11 .J11F1FF1 %OvPD30。 I 3

48、00300面板计算简图a、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 X0.12 X 1+0.35 X1 = 3.35kN/m ;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 1 x 1= 1 kN/m ;b、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,公式如下: M = OAqf其中:q=1.2 X 3.35+1.4 X1= 5.42kN/m最大弯矩 M=0.1X 5.42 X 0.3 2= 0.173 kN m面板最大应力计算值g = 173000/54000 = 3.2 N/mm面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm ;面板

49、的最大应力计算值为3.2 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm,满足要求！c、挠度计算挠度计算公式为处二0.67714100E1其中 q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v= 0.677 X 3.35 乂 3004/(100 x 9500X 2560000)=0.007 mm;面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm ;面板的最大挠度计算值0.007 mm小于 面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求！(3)模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:3W=6< 8X8/6 = 64 cm ;4I=6 x 8X 8X 8/12

50、 = 256 cm ;IqPf六一口Ki附方木楞计算简图a.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25X0.3 X0.12 = 0.9kN/m ;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35 X0.3 = 0.105 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):pi = (1 + 2) X1.2 X0.3 = 1.08 kNb.强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =1.2 X(qi + q 2) = 1.2 x (0.9 + 0.105)=1.206 kN/m ;集中荷载 p =

51、1.4 x 1.08=1.512 kN ;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.512 X 1.2 /4 + 1.206 X 1.2 2/8 =0.638kN;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.206 X 1.2/2 = 1.48 kN ; 方木最大应力计算值 g= M /W = 0.638 x 106/64000 = 9.973 N/mm 2; 方木的抗弯强度设计值f=13.0 N/mm 2;方木的最大应力计算值为9.973 N/mm 2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满足要求！c.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/

52、2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力:Q = 1.206 X 1.2/2+1.512/2 = 1.372 kN ; 32万木受男应力计算值 T=3 X 1.48 X 10/(2 X 50X100) = 0.444 N/mm;方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.444 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mnm,满足要求!d.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q 1 + q 2 = 0.855 kN/m ;集中荷载 p = 1.08 kN最大挠度计算值V= 5X 1.005 x 12004/(384 X9500X 2560000)+1080X 12003/( 48X9500x 2560000)= 2.714 mm;最大允许挠度V=1200/ 250=4.8 mm ;方木的最大挠度计算值 2.714 mm小于 方木的最大允许挠度4.8 mm,满足要求！(4)托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续