高支模专项方案

1、高支模施工专项方案编制人：审核人：审批人：编制日期：4P中天建设集团第九建设公司第一章工程概况及编制依据一、工程概况二、屋面梁板结构情况三、编制依据第二章施工特点及施工方案选择一、施工特点二、施工方案选择第三章模板工程一、大厅上部屋面梁板高支模施工方法二、高支模基础三、后浇带部位的处理四、高支模架以外的屋面梁板施工五、支撑体系的检查验收六、模板拆除七、质量控制措施第四章钢筋工程一、钢筋绑扎顺序二、钢筋接头绑扎支撑三、节点部位钢筋质量控制四、质量要求及措施第五章砼工程一、高支模部位屋面梁板砼浇筑推进二、施工程序及工艺流程三、砼质量要求及质量控制程序四、商品砼控制五、砼的布料与浇筑六、砼的养护第六

2、章施工准备、计划及部署一、施工准备二、施工计划三、施工部署第七章质量控制措施第八章安全、文明施工及环保措施第九章施工应急预案一、目的二、应急预案管理小组人员安排三、事故预警四、事故防治五、事故性措施第十章计算书及附图一、扣件钢管楼板模板支架计算书二、600X1400梁模板扣件钢管高支撑架计算书三、600X1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书附图：附图1、需搭设高支模架的屋面梁板位置图附图2、高支模立杆平面布置图附图3、高支模架部位水平剪刀撑布置示意图附图4、高支模架部位竖向剪刀撑布置示意图附图5、高支模架在二层结构平面上位置图附图6、高支模架立杆在二层结构平面上布置图附图7、二层结构梁板需搭设

3、高支模架的位置图附图8、高支模部位屋面梁板砼浇筑推进示意图第一章工程概况及编制依据一、工程概况某多功能大厅位于*,钢筋混凝土框架结构，地下一层，地上三层，建筑高度14.8m。地下室层高4.75m,二层层高4.55m,三层层高4.8m,四层层高5.5m。基础有筏板基础和独立基础两种，筏板厚400。二、屋面梁板结构情况该多功能大厅中部2轴-6轴/A轴-D轴处有一32mx18m的大厅，大厅从二层结构板面开始（二层结构板面标高4.500m）直至屋面，大厅高度10.30m。大厅上部屋面为混凝土梁板结构，板面标高14.800m,板厚180mm其他部位屋面板厚120mm,板配筋为1020改层双向设置，屋面梁

4、截面尺寸均为600mme1400mm梁E度18mlA轴与D轴处的边梁尺寸为600m由1500mm8m每跨。其中3轴-4轴（偏3轴3m处）之间，从基础筏板开始一直到屋面梁板均留有宽度为1m的后浇带。（大厅上部屋面梁板位置及具体结构情况详见附图1）o三、编制依据在舁厅P名称文号或版本1建筑工程施工质量验收今标准GB50300-20012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20113建筑工程施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20054建筑施工模板女全技术规氾JGJ162-20085建筑施工安全检查标准JGJ59-20116建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建

5、筑结构荷载设计手册第二版8大体积混凝土施工规范GB50496-20099危险性较大的分部分项工程安全管理办法200987号10建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则2009254号11设计施工图纸及有关文件122012版PKPK件第二章施工特点及施工方案选择、施工特点大厅上部屋面梁板结构施工具有以下特点:1、屋面梁荷载超重：大厅上部屋面梁尺寸均为600m由1400mm自重线荷载21kN/m,边梁尺寸600mme1500mm自重线荷载22.5kN/m,均超过集中线荷载20kN/m,故屋面梁荷载超重。2、屋面梁板支撑体系超高：大厅上部屋面600mrK1400mms支模架搭设，从4.500m（

6、二层结构板面标高）到13.40m（屋面梁底部标高），搭设高度8.9m；板底支模架搭设（板底标高为14.62m）高度为10.12m,均超过8m,故屋面梁板支模体系超高。3、屋面梁超跨：大厅平面尺寸为32mx18ml该部位屋面600m佛1400mms跨度即为18ml超过18ml故屋面梁超跨。大厅上部屋面梁板支模架高度超过8m,梁线荷载超过15kN/m,梁长超过18m,故属于危险性较大的高支模施工。根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，特编制本专项施工方案并请专家进行论证。二、施工方案选择支撑体系采用扣件式钢管满堂架，梁底采用顶托支撑，模板采

7、用竹胶板。第三章模板工程模板系统采用1830X915X15mm勺竹胶板，钢管为48;3.0mm®,梁底采用顶托支撑。一、大厅上部屋面梁板高支模施工方法1、支撑立杆定位高支模架立杆的位置均需严格按照立杆布置图放线，准确定位。（具体立杆布置位置及尺寸详见附图2）o2、支模架相关参数表（1）梁模板梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧主龙骨对拉螺杆规格间距双钢管规格垂直间距水平间距屋面梁600X140050X60100双钢管14二道（400）600屋面边梁600X150050X60100双钢管14二道（500）600注：梁底方木必须满铺（2）梁模板支架梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数

8、纵向横向屋面梁600X1400250030015008.9m屋面边梁600X1500230070030015004m8.9m注：梁外侧两根立杆与梁底两根立杆间距为450mm（具体详见梁加固构造图）（3）楼板模板支架板厚尺寸木方间距托梁立杆水平杆步距支撑高度纵向横向18050X602005#槽钢1000750150010.12m3、梁的支撑加固支撑采用钢管满堂架支撑，梁底立杆均采用6m钢管对接支撑，顺梁长度方向间距为500mm（边梁300mm700mm）（详见附图2）,宽度方向详见梁底支模构造图，横杆步距1500mm,扫地杆距底板面200mm,立杆下端采用14#长槽钢铺垫，立杆上端采用U托进行调

9、节，U托口放置5#曹钢卡住主龙骨避免滑移，梁底的方木要求满铺，梁长度大于4m的梁按照设计要求的20/00起拱。（1）屋面600m由1400mn及600m由1500mm4梁的加固构造详见下图。（见下页）（2）对拉螺杆的设置采用14对拉螺杆，沿梁长方向间距为600mm,均采用双螺帽。螺杆的设计具体详见下图。（见下图）（3）剪刀撑的设置水平剪刀撑：高支模架部位的水平剪刀撑一步设一道（梁底及扫地杆部位均设一道），共布置4道（具体标高为4.7米、7.7米、10.7米、13.1米），双向连续设置，水平剪刀撑钢管搭接处搭接长度不得小于1m,且搭接处不得少于3个扣件连接。（水平剪刀撑布置图详见附图3）。竖向剪

10、刀撑：每道梁下的两排立杆均需要设计剪刀撑，每排立杆上布置两组剪刀撑，板下剪刀撑设置在每跨最中间的立杆上，剪刀撑需双向连续设置，每排立杆上布置两组剪刀撑，剪刀撑与地面的倾角45°60°。竖向剪刀撑钢管搭接处搭接长度不得小于13且搭接处不得少于3个扣件连接。（竖向剪刀撑设置布置图详见附图4）。（4）高支模架架体经计算，立杆最大抗压强度为61.378N/mm2,强度满足要求。支模架架体的各项数据指标，经计算均满足要求（计算书详见附件）。二、高支模基础支模架立杆基础为二层结构梁板面。梁板混凝土等级为C30,板厚100mm,板配筋为8200双层双向设置，框架梁截面为400X800（4

11、00X700）、次梁截面为200X500o经过对楼板强度的核算表明，第20天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。故在上部高支模部位施工20天以后，二层结构以下的模板支撑可以拆除。（具体核算详见附件1：扣件钢管楼板模板支架计算书）。（高支模部位的二层结构楼板面结构情况详见附图5）。（高支模立杆在二层结构板面的布置详见附图6）。其中2轴-6轴/C轴-D轴处的二层结构梁板的支模架也属于高支模架体系（从-4.80m至3.70m）,支模高度8.5m。C轴以外独立基础先进行回填土施工，回填土应分层回填夯实，压实系数不小于0.95,回填至设计标高以后，面层再浇注150mnffC20昆凝土作为

12、二层结构梁板支模架体系的基础。根据楼板强度核算书，屋面高支模部位施工时，该二层结构以下的高支模体系同样可以拆除。（二层梁板属于高支模的部位详见附图7）。三、后浇带部位的处理3轴-4轴（偏3轴3m处）之间，从基础筏板开始一直到屋面梁板均留有宽度为1m的后浇带。高支模部位的后浇带下部支撑体系（包括后浇带两侧两道600X1400的梁的支撑体系）在按照立杆布置图进行布置的前提下，搭设必须相对独立，搭设完成后与其他部位的高支模架相连接，确保高支模架的整体性。由于后浇带的混凝土需等到屋面梁板混凝土浇筑完成42天以后才能处理，故除后浇带下部以外的高支模体系，待屋面混凝土强度达到设计要求后，高支模体系均可进行

13、拆除。在屋面后浇带未浇筑之前，地下室顶板、一层顶板的后浇带的支撑体系均不得拆除。待所有的后浇带混凝土浇筑完成后，由上向下的顺序拆除支模架。后浇带混凝土浇筑应在其两边结构混凝土浇筑完成42天后选择气温较低的天气进行施工。并应采用比原混凝土强度高一级的微膨胀混凝土捣实。施工前必须将后浇带内浮渣及杂物清理干净，用水冲洗后刷素水泥浆一道。四、高支模架以外的屋面梁板施工高支模架以外的屋面普通梁板按常规方法施工，次龙骨采用50X60mm300mm的木方，主龙骨采用48普通钢管600mm。板立杆间距不大于1000x1000mm,梁底立杆间距为500,扫地杆离结构面200mm,水平杆纵横满设，上下间距1500

14、mm。高支模架以外的屋面梁板支模架的体系必须与高支模架体系相互连接，确保支模架的整体性。高支模架以外梁支模构造如下图：五、支撑体系的检查验收1、对使用的支模架检查以下内容：1）查看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告（特别是对当梁底的所有钢管及扣件进行检查，并在梁底部位对所使用扣件进行双扣件加固，确保支模架稳定）。2）检查光管的壁厚，不得小于3.0mm。3）检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4）钢管必须涂刷防锈漆。5）检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、支模架使用中，应定期检查的内容。1）检查底座是否松动，立杆与底座是

15、否落空。2）检查扣件螺栓是否松动。3）安全防护措施是否符合要求，在支模架内架设一道水平安全网（安全网布置高度在支模架标高10m处）。3、支模架的主要验收内容1）检查立杆的间距，检查立杆间距是否按立杆布置图布置。2）查看垫板是否晃动，检查方法：观察。3）立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于土7mm横距偏差不得大于土20mm立杆总垂直度不得大于土70mm用钢卷尺测量。4）纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于土20mm同跨内两根纵向水平杆高差不得大于土10mm用水平仪或水平尺测量。5）在对屋面梁板混凝土浇注的全过程的支模架体变形进行检查，控制好变形量，确保其部位变形

16、在预期范围内。4、扣件安装：1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm用钢卷尺测量：2）扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m,用扭力扳手检测。3）检查对接扣件的质量。5.剪力撑斜杆与地面的倾角45o-60o,用角尺检测。6.其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008的相关要求执行。六、模板拆除1、模板拆除前混凝土强度达到100%后方可进行拆除支模架及模板（具体强度可以等同等强度混凝土试块碾压报告为准，也可以进行实地混凝土强度回弹后确认其强度）。2、为便于拆除模板，各部模板关系为：楼板模压梁侧模，梁侧模夹梁底模。3、模板拆除必须遵循先支的后拆、后支的先拆的原则。拆模板

17、前制定详细的拆除措施及安全措施。4、在拆模过程中，如发现混凝土有影响结构安全质量问题时，应停止拆除，并报技术负责人研究处理后再行拆除。5、拆模时必须保证混凝土面及棱角不因拆模而损坏，严禁用铁锤、撬杠等乱砸乱撬，以免损伤混凝土及模板。6、支承和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土。7、严禁高空抛郑，拆下来的模板和配件及时清理分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。8、在拆除时必须配备低压照明灯，且拆除过程必须是两人以上。上下应有人接应，应随装拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动件固定牢靠。9、装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架高度超过3.5

18、m时，必须搭设脚架,拆除过程中除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带，且现场要求安全员的监护。七、质量控制措施支模架搭设严格按照国家标准及设计方案验收。以下为质量标准检查表格，项目质检与施工工长共同检查，并依照此表格进行监督整改。A、模板施工检查项数质量控制内容达标要求与标准1满堂架的搭设，模板支撑立杆水平杆间距符合要求，模板支撑牢固不变形2施工放线；轴线；墙、柱、梁位置轴线误差（5mm、墙柱梁误差（7mm3截面尺寸<6mm4标图<10mm5垂直度<5mm6平整度<5mm7接缝宽度<2mm8相邻两板高低差<3mm9预留洞、预埋件无遗漏，

19、&20mm10模板缝、孔洞封堵封堵密实基本无漏浆现象11模板拼装平整规则，拆模后阴阳角基本方正，线条顺直，阴阳角无模板嵌缝现象12封模前垃圾清理封模前模板内干净，无锯沫、塑料管等施工垃圾和烟头、矿泉水瓶等垃圾13吊模处加固无穿裙现象，或穿裙厚度不超过8mm14梁柱墙模板加固无跑模、爆模现象15楼层外围尺寸控制外围尺寸误差在15mm以内B、模板安装控制措施1、技术负责人、安全员及时组织施工安全技术交底。2、模板表面清理干净，涂刷隔离剂，质量不合格的材料，模板变形未修复的严禁使用。3、在模板支设标高通拉小白线，控制模板支设标高及模板口顺直。4、模板支设实行“三检制”，合格后报工长检验，然后

20、报项目部质量员、安全员、技术负责人验收。填写预检记录表格、报验单等对于模板成型过程中真实记载，由质量员向监理报验。每个环节检查出的质量问题，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。5、模板吊装应统一指挥，步调一致；材料分布均匀，不得集中堆载造成超过支撑设计荷载。6、浇筑混凝土前必需检查模板支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土是必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动并组织及时整改。7、随时检查模板上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动、损坏等情况及时拧紧或撤换。第四章钢筋工程屋面梁板钢筋设计均为三级钢。梁主筋为25;腰筋为20;箍筋为10。

21、高支模部位的屋面板厚180mm,板配筋为中10200双层双向设置；其余部位的屋面板厚120mm,板配筋为中8200双层双向设置。梁截面尺寸大，钢筋量大，绑扎较为困难。一、钢筋绑扎顺序三层柱钢筋绑扎一屋面主梁钢筋绑扎一屋面次梁钢筋绑扎一屋面板钢筋绑扎二、钢筋接头绑扎支撑1、在施工过程中，由于梁跨度大，为确保质量，梁筋均采用同等级直螺纹套筒连接。2、为使钢筋平直，不影响箍筋和其他钢筋绑扎，必须把每层水平钢筋用48钢管排架作临时承托，保证钢筋就位后的平直度。每道屋面大梁的每层水平钢筋均需塔设钢管排架，排架间距不小于1500mm,排架两侧纵横向必须设斜向支撑，用34个人工同时操作就位，进行绑扎，待箍筋

22、绑扎完，将主筋与箍筋间隔1000mm进行点焊,并在梁内的两侧用20的钢筋与主筋焊接形成可靠的骨架后，再将临时排架逐步撤位置定位准确。先绑扎两侧的框架梁钢筋，再绑扎高支模部位的屋面梁钢筋，合理搭接，确保锚固，使钢筋保护层及梁的截面尺寸得到保证。四、质量要求及措施1、钢筋进场时，按现行国家标准规定抽取试件作为力学性能检验，复试必须合格。2、钢筋加工的允许偏差:项目允许偏差受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸士10mm弯起钢筋的弯折位置士20mm箍筋的内净尺寸士5mm3、钢筋安装位置的允许偏差:项目允许偏差(mm)绑扎钢筋网长、宽士10mm网眼尺寸士20mm绑扎钢筋骨架长士10mm宽、高士5mm受力钢筋间

23、距士10mm排距士5mm保护层厚度梁士5mm板、墙士3mm绑扎箍筋、横向钢筋间距士20mm钢筋弯起点位置20mm预埋件中心线位置5mm水平高差+3,0mm4、保护层垫块间距为300400mm之间，呈梅花形设置，在梁底主筋就位后及时放置。梁主筋之间采用20的钢筋废料头间隔1000mm设置。5、为施工方便梁内拉勾筋一头可制作成900弯勾，绑扎后及时用专用扳手将其弯折成1350。梁内吊筋必须一次放置到位，要求位置准确。6、楼层放线完成经复核无误后，对所有柱、墙钢筋的轴线位置进行复核，发现偏位的钢筋马上进行校正。7、楼板上所有电气管线必须在楼板底筋铺设后安装，使楼板底面碎保护层达到设计和规范要求。0.

24、7-1米用铁丝8、柱、梁、板的钢筋保护层垫块必须按规定的厚度制作，按间距与主筋扎牢。为保证墙板网片间距，设置s型拉接筋，间距按设计要求9、墙板的竖向主筋与模板间必须有相应加固措施，即主筋与箍筋电焊点牢、与水平筋电焊点牢，箍筋，水平筋与模板间用垫块撑住，以免混凝土浇捣时冲动柱、墙主筋，保证墙板、主柱的轴线正确。10、梁钢筋绑扎前，所有柱、墙钢筋的垂直必须校正好，以确保柱、墙钢筋不偏位。当梁主筋根数过多，采用分层布置时，上下二层钢筋的间距为25mm,为保证钢筋的位置，中间每隔1m左右用一根小25钢筋限位。梁钢筋绑扎过程中吊线控制其垂直度，绑扎完后对钢筋骨架必须进行校正，并形成焊接骨架，保证梁的位置

25、准确。12、为确保楼板筋位置的准确，板钢筋绑扎好后，垫好小8钢筋马凳，间距1000mm。13、在施工过程中，派专人对钢筋轴线、规格、品种、间距、数量、搭接位置与长度、焊接质量、绑扎质量进行复核验收，达到规范要求后方可浇筑混凝土。14、在混凝土浇捣过程中，派专人守护，如发现松动、移位、保护层不符合及时修整。第五章硅工程高支模部位的屋面梁板碎强度等级为C30,三层柱混凝土等级为C40,均采用商品碎。一、高支模部位屋面梁板硅浇筑推进高支模部位屋面梁板碎浇筑时，要求从梁板两端向梁板中间推进浇筑。坚决禁止从梁板的一端向梁板的另一端推进浇筑，这样容易引起支模架的偏移，引发支模架安全事故。（高支模部位的梁板

26、浇筑推进图详见附图8）。二、施工程序及工艺流程施工程序及工艺流程钢筋、,板验收作业，备填报硅苗筑申请i各专业签字齐全工程技术负责人签字监理彳,批下达开4法通知商品砧进场.不合格硅检测|退场合格硅送至浇筑部位硅振捣、找平硅养护三、硅质量要求及质量控制程序1、质量要求项次项目允许偏差（mm）检验方法1标iWj士10用水准仪或拉线尺量检查2表囿平整度8用2m靠尺和楔形塞尺检查3基础轴线位移15用经纬仪或拉线尺量检查4基础截面尺寸+15-10尺量检查5预留洞中心线位移5尺量检查3、质量控制程序质量控制程序的前叫卜，懦悌檄淳筑计怛用两行;脱1条同寸洛多匚q具体以生图8),如果发生网障应立即用压力昨或其它

27、方法冲洗布瓦残留税人备爆管时使用2、米用插入式振动棒振捣，碎自布料杆下口下落的自由倾落高度不得超过2m。遗漏振捣上一层碎时应插入下层碎50100mm,遇有梁柱节点、梁帮及梁底钢筋较密时，振捣棒移动间距为200mm左右，同时用小于30的振动棒振捣。振捣时不得触动钢筋及预埋件等。5、砼浇筑必须连续进行，不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层砼初凝前1h必须将后层砼浇筑完毕，严格交接班制度，下一班人员未接班，上一班人员不得离开现场。6、浇筑砼时钢筋、木工及安装班组必须设专人进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件、预埋管、插筋等有无移动、变形和堵塞情况，发生问题应立即处理，并必须在砼初凝前

28、修整完好。7、梁板按框架格顺序浇筑，每格先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形当达到板底位置时即与板一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒砼的方向与浇筑方向相反。上下层的间隔时间不应超过2h。8、砼振捣完毕后，用1.53m的刮杠刮平，用木模子两遍抹平，并拉线检查标高，严格控制平整度，然后用铁模压平，最后扫面。六、砼的养护1、由于屋面砼浇筑时间计划在6月份，气温高，施工前准备好养护用的足够的塑料薄膜和养护材料（水管等）。2、砼浇筑到平面时及时抹面，半小时内覆盖塑料薄膜保护，并及时浇水养护。每天养护次数不能少于6次，连续7天。养护的要求为必须保证板面上持续在湿润状态。3、养护设专人进行，砼

29、强度达到1.2MPa以后方可允许操作人员在其上行走。第六章施工准备、计划及部署一、施工准备A、技术准备1、技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通及时处理。2、召开现场技术交底会议，就模板及砼施工技术要求对现场施工及质检部门交底并划分相应职责范围，使其施工前做好充分准备。3、对劳动队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。4、施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定碎施工顺序，对工人进行技术交底，试验人员进行全面负责碎的试验、资料移交等工作。5、为保证供料及时、连续，避免不必要的施工缝要求商混站使用多车派送。且为避开上下

30、班车流高峰期，要求商混站应提前派送6车商混。6、碎施工前，项目部技术人员向碎搅拌站和项目部工程管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。7、对碎小票记录包括：必需记录碎的出站时间、到场时间、开始浇筑时间、浇筑完毕时间，以便分析碎罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐碎总耗用时间、发车间歇时间、前车碎裸露时间等。8、碎试块留置：按浇筑100m3的同配合比的碎，取样一次，不足100m3的同配合比碎，取样不得少于一次。每次取样至少留置一组标准养护试件、同条件养护试件和同条件养护拆模试件。B、劳动力准备：序号工种人数备注1硅工302架子工153养护工6收光及养护4钢筋工3

31、05木工506塔吊司机4包括指挥2人7普工5负责安全文明施工C、主要材料:序号名称规格型号备注1钢管48;3.0mm厚2竹胶板1830X915X15mm3方木50x60mm次龙骨4槽钢5#槽钢主龙骨14#槽钢立杆垫板5可调顶撑32;500mm£6螺杆14螺杆7扣件标准扣件/对接扣件二、施工计划本工程屋面结构施工时间安排在6月份。三、施工部署施工现场成立高支模及混凝土浇筑管理小组，具体负责高支模搭设、指挥、安全监管、验收及混凝土浇筑等工作，确保施工安全和质量。现场管理人员一览表:组长XX总指挥副组长XX现场指挥，协调管理副组长XX现场技术指导组员XX高支模架检查验收组员XX浇筑现场管理

32、组员XX协助商混调度、车辆指挥组员XX现场安全员，塔吊总指挥组员XX收料试验员XX第七章质量控制措施1、落实施工技术控制措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定。2、合理调度罐车送料时间，逐车测量碎的塌落度。3、严格控制每次下料高度和厚度，保证分层厚度不大于400mm。4、振捣方法要求正确，不得漏振和过振。可采用二次振捣法，以减少表面气泡，即第一次在碎浇筑时振捣，第二次待碎静置一段时间后再振捣，一般在0.5h后进行第二次振捣。5、严格控制振捣时间和振动棒插入下一层碎的深度，保证深度在50100mm,振捣时间以碎翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止。6、在浇筑过程中，为了防止钢筋位置的偏移，在

33、人员主要通道处的钢筋上铺设脚手板。7、在交叉作业时严禁操作人员用重物冲击模板，不允许在模板蹬踩，保护模板的牢固和严密。8、所有模板的拼缝内应加双面胶带，使模板接缝严密。9、拆模时注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不得使用锤子和其它工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板时，要缓慢移动避免剧烈撞击。10、在砼未达到设计强度前，严禁超载堆放材料，否则必须经过计算加设临时支撑，保证结构安全。11、在砼浇筑完毕后，各班组及时清理现场，做到工完场清。第八章安全、文明施工及环保措施1、施工应急救援预案按项目部安全应急救援预案实施。2、必须严格执行项目部制定的安全责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施

34、工班组进行安全技术交底。3、模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后模板支撑体系必须进行位移监测监控，经纬仪观测立杆垂直度，水平拉线监控水平位移，发现变动及时停止浇筑并处理。4、支模应按顺序进行，模板支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不能在拆除的模板上操作。5、拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应遵循先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分的原则，拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。6、模板在拆除过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑砼。7、模板上的小配件等，应装

35、入专用工具箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。8、施工人员在工作中必须精神集中，站在安全的操作面上进行施工，并做好各洞口和临边的防护，酒后严禁上班。9、做好现场木料及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。10、特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。11、各类施工脚手架严格按照脚手架安全技术防范标准和规范搭设，并经验收合格后方可使用。12、泵车操作工必须经培训合格的有证人员，严禁无证操作。13、泵管的质量必须符合要求，对磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防暴管伤人。14、泵管加设的支架必须牢固，转弯处必须设置井字式固定架，泵管转弯宜缓，接头封闭严密。15、

36、严格遵守有关消防制度，完善消防设施，消除事故隐患。16、合理安排作业时间尽量避免扰民情况出现，砼浇筑时必须办理夜间施工许可证。17、进入施工现场严禁吸烟，必须配戴好安全帽。18、从事2m以上高处且无围护的作业人员，必须系好安全带。第九章施工应急预案一、目的为了作好施工现场“高支模架砼浇灌时候的应急预案”工作，加强现场组织管理，认真落实抢险准备工作，以对付突发性事故的发生，特制定本应急预案。二、应急预案管理小组人员安排组长：XXX副组长：XXX组员：XXXXXXXXX三、事故预警凡每次进行混凝土浇灌时候时候，应急预案领导小组全体人员进入紧急应急状态。小组成员应指挥各施工班组做好“高支模架砼浇灌时

37、候的应急预案”准备，同时小组领导应向公司领导报告“高支模架砼浇灌时候的应急预案”情况，听从统一调度指挥。四、事故防治一旦发生高支模架砼浇灌时候危险源的苗头，应急预案领导小组成员应立即奔赴现场，组织抢险工作。要求施工人员切断一切电源，同时有序疏散人员和物资到安全区域。若发现人员伤亡应及时组织抢救，并向上级领导及时汇报。五、事故性措施1、坚持安全第一的思想，管理人员和班组长必须以身作则，把具体工作落实到每一个工作人员中2、保证安全生产的计划、落实生产责任，确保防止事故多项具体措施。3、定期对每道工序进行针对性检查，防止各类事故的发生，对事故隐患和苗子，认真分析原因，提出和落实改进方案。4、落实天气

38、预报上墙公布制度。设有专人负责每天将西安中心气象台的预报内容填写好，遇台风暴雨应由警示提示，并停止一切施工作业。5、所有机械设备、电气箱做好施工用电安全检查工作，做好检查多项设备保护工作。6、架空电缆，震动机等设备需认真检查，确保高支模架碎浇灌顺利进行，保证作业人员人身安全。7、救护和疏散救护电话：120或者最近医院的急救电话。根据“救人重于救灾”的原则和公司防灾演练操作规程，首先是拨打救护电话和抢救被围困灾害的工作人员，与此同时有序疏散人员和物资至安全区域。第十章计算书及附图一、扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)o计算参数：模板支架搭设高度为

39、10.1m,立杆的纵距b=0.75m,立杆的横距l=1.00m,立杆的步距h=1.70m。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。木方50X80mrm间距250mm剪切强度1.6N/mm,抗弯强度13.0N/mm,弹性模量9500.0N/mm模板自重0.30kN/m,混凝土钢筋自重25.10kN/m,施工活荷载2.50kN/m。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.10X0.18+0.30)+1.40X2.5

40、0=9.282kN/m由永久荷载效应控制的组合S=1.35X24.00X0.18+0.7X1.40X2.50=8.282kN/m由于可变荷载效应控制的组合限大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为少48X3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9X(25.100X0.180X0.750+0.300X0.750)=3.252kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9X(0.000+2.500)X0.750=1.688kN/m面板的截面惯性矩I和截

41、面才£抗矩9另J为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩超另J为：W = 75.00X1.80X1.80/6=40.50cmI = 75.00X1.80X1.80X1.80/12=36.45cm(1) 抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm；M=0.100ql其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100X(1.20X3.252+1.40X1.688)X0.250X0.250=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.039X1000x1

42、000/40500=0.967N/mm面板的抗弯强度验算f<f,满足要求!(2) 抗剪计算可以不计算T=3Q/2bh<T其中最大剪力Q=0.600X(1.20X3.252+1.4X1.688)X0.250=0.940kN截面抗剪强度计算值T=3X940.0/(2X750.000X18.000)=0.104N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm抗剪强度验算T<T，满足要求!(3) 挠度计算v=0.677ql/100EI<v=l/250面板最大挠度计算值v=0.677X3.252X250/(100X6000X364500)=0.039mm面板的最大挠度小于250.0

43、/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql面板的计算宽度为1000.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9X(25.100X0.180X1.000+0.300X1.000)=4.336kN/m面板的计算跨度l=250.000mm经计算得到M=0.200X0.9X1.40X2.5X0.250+0.080X1.20X4.336X0.250X0.250=0.184kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.184X1000x1000/40500=4.531N/mm面板的抗弯

44、强度验算f<f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q=25.100X0.180X0.250=1.130kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q=0.300义0.250=0.075kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q=(2.500+0.000)X0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9X(1.20X1.130+1.20X0.075)=1.301kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9X1.40X0.

45、625=0.788kN/m计算单元内的木方集中力为(0.788+1.301)X0.750=1.567kN2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.566/0.750=2.088kN/m最大弯矩M=0.1ql=0.1X2.09X0.75X0.75=0.117kN.m最大剪力Q=0.6X0.750X2.088=0.940kN最大支座力N=1.1X0.750X2.088=1.723kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩情另J为：W=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm;I=5.00X8.0

46、0X8.00X8.00/12=213.33cm;(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.117X10/53333.3=2.20N/mm木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<T截面抗剪强度计算值T=3X940/(2X50X80)=0.352N/mm截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.084kN/m最大变形v=0.677X1.084X750.0/(100X950

47、0.00X2133333.5)=0.115mm木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql考虑荷载重要性系数0.9,集中荷载P=0.9X2.5kN经计算得到M=0.200X1.40X0.9X2.5X0.750+0.080X1.301X0.750X0.750=0.531kN.m抗弯计算强度f=0.531X10/53333.3=9.96N/mm木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载唾木方支撑

48、传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M=0.646kN.m最大变形v=1.067mm最大支座力Q=7.538kN抗弯计算强度f=0.646X10/4491.0=143.86N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R<R其中R扣件抗滑承载力设计值，取8.0

49、0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中碌最大支座反力，R=7.54kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):N=0.100义10.100=1.005kN(2) 模板的自重(kN):N=0.300X0.750X1.000=0.225kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):N=25.100X0.180X0.750X1.000=3.389kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值N=0.9X(N+N+N尸4.157kN。2 .活

50、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值N=0.9X(2.500+0.000)X0.750X1.000=1.688kN3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20N+1.40N六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值，N=7.35kN1 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A立杆净截面面积，A=4.239cm；W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.25m；

51、h最大步距，h=1.70m；l计算长度，取1.700+2X0.250=2.200m;由长细比，为2200/16=138;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到0.363;经计算得到=7351/(0.363X424)=47.828N/mm;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<<f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式M=0.9X0.9X1.4Wlh/10其中W风荷载标准值(kN/m)；W=0.7X0.300X1.200X0.240=0.086kN/mh立杆的步距，1.70m；l立杆迎风面的间距，0.75m；l与迎风面垂直方向的立杆

52、间距，1.00m；风荷载产生的弯矩M=0.9X0.9X1.4X0.086X0.750X1.700X1.700/10=0.021kN.mN考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；N=1.2X4.157+0.9X1.4X1.688+0.9X0.9X1.4X0.021/1.000=7.138kN经计算得到i7=7138/(0.363X424)+21000/4491=51.176N/mm;考虑风荷载时立杆的稳定性计算<<f,满足要求！七、楼板强度的计算1 .计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取5.40m,楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积A=1

53、278.7mm,f=360.0N/mm。板的截面尺寸为bxh=3996mmx200mm截面有效高度h=180mm。按照楼板每20天浇筑一层，所以需要验算20天、40天、60天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2 .计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5.40m,短边5.40X0.74=4.00m,楼板计算范围内摆放8X4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。3 2层楼板所需承受的荷载为q=1X1.20X(0.30+25.10X0.18)+1X1.20X(1.01X8X4/5.40/4.00)+1.40X(0.00+2.50)=11.07kN/m计算单元板带

54、所承受均布荷载q=4.00X11.07=44.24kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M=0.0735Xql=0.0735X44.24X4.00=51.92kN.m按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%,C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为f=12.85N/mm则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Af/bhf=1278.72义360.00/(3996.00义180.00义12.85)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为r=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为：M=Gbhf=0.048X3996.000X180.000X12.8X10=79.8kN.m结论：由于M=7