龙源日喀则30MWp光伏发电项目保护整定计算说明书20160219V6.0

1、龙源日喀那么30MWp光伏发电工程保护整定计算说明书1.根本参数根据设计资料,110kV最大三相短路电流为：9.22kA,系统阻抗为：110/1.732/9.22=6.9Q.单相短路电流为9.6kAo其他参数如变压器、电缆见整定值表.全站零序电流统计：根据(95+1.44S)/(2200+0.23S)UnXL公式计算电缆类型3X503X703X953X1203X1503X240电缆长度m35521000430197444A/kM2.643.13.654.26.8小计9.43.11.68.30.3总计22.7ACabled0,240+jO.127ohms/1000mCablel0.494+10.

2、343ohms/lQOOmBus235XVjO.023-0-CablelS0*248+jO*127otuu/lOOOmBus4G0.315kv1600/800/800kVA6.5/.5/6.5%ZT145T20.315kV用软件模拟为23A,相差不大.考虑到站内其他设备增加20%零序电流,总共27A零序电流,同时考虑消弧线圈补偿作用,补偿后的零序电流按规那么规定35kV零序电流不超过7A,按7A计算零序电流保护2. 110kV主变2.1. 根本参数变压器容量(KVA)短路阻抗一次侧额定电流一次侧CT变比保护类型4000010.5%210A600/1WBH-817C/R1,WBH-818C/R1

3、,WBH-818C/R2,WBH-819C/R12.2. 保护配置配置差动保护、复压闭锁过流保护、间隙零序过流、零序过压、过负荷保护及非电量保护.保护原理图：差动启动电流Iop.0根据躲过最大运行负载下的不平衡电流整定Iunb.max=(Ker+AU+Am)*Iload.max其中：Ker-电流互感器的比误差,取0.03*2；?U-变压器调压引起的误差,取调压范围中偏离额定值的最大值(百分值),此处取?m-由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差,初设时取0.05.Imax-按变压器额定电流考虑.Iunb.max=(Ker+AU+Am)IOad.max=(0.06+0.1+0.05)*Ie=0.

4、21Ie=0.21Ie考虑1.5倍平安系数,Iq(变压器差动启动电流)=1.5*Iunb.1=1.5*0.21e=0.315Ie,按0.3Ie设置.最小制动电流Ires.0根据额定电流整定.差动制动系数S根据变压器区外最大短路电流所引起不平衡电流差动保护可靠不动作计算区外最大短路电流仿真计算如下列图：区外短路一次侧三相最大短路电流为1.67kA,二次侧为5.24kA外部短路最大不平衡电流：Iunb.2=(Ker+Am)*1.67=(0.11)*1.67=0.18kA,同样考虑1.5平安系数,在区外短路差动保护启动值(可能)：Id2=1.5*0.18kA=0.27kA=(270/210)Ie=1

5、.29Ie根据保护原理图计算如下：S=(Id2-Id1)/(Iunb.2-Ik)=(1.29-0.3)/(1670/210-1)=0.14,按0.3设置.采用二次谐波进行励磁涌流判断二次谐波制动RCXBZD投入,1.差动速断可根据励磁涌流和区外故障最大短路电流中最大值考虑.励磁涌流考虑7倍额定电流,即7*210=1470A小于区外最大短路电流1670A,所以按1670A整定,即1670/210=8Ie.其他整定项TA饱和判据投入,TA异常判据投入.以上整定项在保护装置WBH-817C/R1中实现.2.3. 复压闭锁过流保护电流值整定计算公式如下：一次侧：1.1*Ie=1.1*210A=231A

6、,二次值：231/600=0.39A,1.4s跳变压器两侧断路器.二次侧：1.1*Ie=1.1*210*110/35A=726A,二次值：726/1600=0.45A,1.1s跳变压器两侧断路器.低电压闭锁在变压器低压侧母线三相短路,高压侧母线电压仿真计算如下列图17S6MUAscU1高压侧母线残压为90%,残压较高,利用高压侧母线电压来闭锁过流不适宜,需采用低压侧母线电压来闭锁过流,一般整定为0.7Ueo负序电压闭锁根据躲过正常运行最大负序电压整定,一般正常运行负序电压不超过2%额定电压,通2.4. 主变间隙零序保护因正常情况下放电间隙回路无电流,装在放电间隙回路的零序过流动作值与变压器的零

7、序阻抗、间隙放电的电弧电阻等因素有关,难以准确计算,根据间隙放电电流经验数据,一般取一次值为100A,二次值：100/300=0.33A,时限3s动作于跳主变两侧断路器.2.5. 主变间隙零序保护间隙零序电压一般整定为180V二次值,时限0.5s动作于跳主变两侧断路器.2.6. 过负荷保护高压侧：1.05*210=166=220A,二次值：220/600=0.37A低压侧：1.05*210*110/35=1157=691A,二次值：691/1600=0.43A延时9s告警.以上整定项在保护装置WBH-818C/R1和R2中实现,其中间隙零序保护在R1中实现.2.7. 通风启动动作电流通风启动动

8、作电流可按过负荷动作电流整定,延时0.5s.2.8. 调压闭锁动作电流调压闭锁动作电流可按过负荷动作电流整定,延时0.5s.2.9. 母线充电在WBH-818C/R2装置中实现.动作电流应按躲过绕组的额定电流整定,按下式计算Iop=Krel*In/Kr.式中Krel为可靠系数取1.05Kr为返回系数取0.850.9In为被保护绕组的额定二次电流Iop=Krel*In/Kr=1.05*210*110/35/0.9=770A一次=770/1600=0.48A二次值.动作时间0.5s,跳低压侧断路器.2.10. 非电量保护在保护装置WBH-819C/R1中实现.3. 110kV母差保护保护在WMH-

9、800A/B6/R1装置中实现.保护原理图：1差动保护启动电流定值应保证母线保护在最小运行方式下有足够的灵敏度,并应尽可能躲过母线出线的最大负荷电流.推荐值0.4In-1Ino由于该工程母差回路只有两回,最大负荷电流考虑主变额定电流,按1.1Ie整定,那么为：1.1*210A=231A,即为(231/600)In=0.39In.2) CT断线告警定值设置CT异常报警是为了更灵敏地反响轻负荷线路CT断线和CT回路分流等异常情况,所以整定时灵敏度应较CT断线高.推荐值0.05In0.1In.按0.05In整定.3) CT断线闭锁定值按正常运行时流过母线保护的最大不平衡电流整定.推荐值0.05In-

10、0.3In.根据上面不平衡电流计算公式：Iunb.max=(Ker+Am)*Iload.max=0.11*1.1*210=25.4A=(25.4/600)In=0.043In,按0.1In整定.6)低电压闭锁定值失灵保护用低电压闭锁定值,根据相电压整定.按连接母线的最长线路末端发生对称故障时有足够的灵敏度整定,并小于最低运行电压.推荐值20V-45V.模拟今后扩展某线路末端(线路长度2.5km,截面积185mm2)故障母线残压如下列图：Eus31110kV17s右MVAscUL早归WS0110kv+7MHTl母线残压15%,按2灵敏度考虑,那么整定值为2*15%=30%,即整定30V.7零序电

11、压闭锁定值失灵保护用电压闭锁定值.按连接母线的最长线路末端发生不对称短路故障时有足够的灵敏度整定,并躲过母线正常运行时出现的最大零序电压.推荐值6V-18V.模拟今后扩展某线路末端线路长度2.5km,截面积185mm2故障母线零序残压如下列图：口母线零序电压大致等于：13kV,考虑2倍灵敏度,整定值为6kV,对应二次值为6/110*100=5.5V,按6V整定.8负序电压闭锁定值失灵保护用电压闭锁定值.按连接母线的最长线路末端发生不对称短路故障时有足够的灵敏度整定,并躲过母线正常运行时出现的最大负序电压.推荐值2V-6V.按上图模拟仿真结果,母线负序电压为：17kV,考虑2倍灵敏度,整定值为8

12、kV,对应二次值为8/110*100=7.2V,按6V整定.9三相失灵相电流定值应按躲过所有变压器支路最大负荷电流整定按1.1*Ie=1.1*210=231A,对应二次值为231/600=0.39A10失灵零序电流定值应按躲过所有支路最大不平衡电流整定.根据上面的最大不平衡电流计算公式,按1.3*0.11Ie=1.3*0.11*1.1*210=33A,对应二次值为33/600=0.06A.11失灵负序电流定值应按躲过所有支路最大不平衡电流整定.同上,整定为0.06A.12失灵保护1时限失灵保护跳母联的动作延时,满足与其它保护装置的配合要求,应大于断路器跳闸时间和保护返回时间之和,并考虑一定的裕

13、度.推荐值0.1s-0.3s.断路器跳闸时间考虑30ms,返回时间25ms,并考虑50ms裕度,整定为0.1s.8失灵保护2时限失灵保护跳失灵元件所在母线的动作时间,满足与其它保护的配合要求,应在先跳母联的前提下,加上母联断路器的跳闸时间和保护返回时间之和,并考虑一定的裕度.推荐值0.2s-0.5s.按0.2s整定.4. 35kV母差保护保护在WMH-800A/P装置中实现.差动保护动作原理图：1差动电流定值应保证母线保护在最小运行方式下有足够的灵敏度,并应尽可能躲过母线出线的最大负荷电流.推荐值0.4In-1Ino最大负荷电流考虑主变低压侧额定电流,按1.1Ie整定,那么为：1.1*210*

14、110/35A=726A,即为726/1600In=0.45In.2制动系数主要考虑母线故障时流出电流占故障电流的比例和外部故障时由于TA误差产生的不平衡电流.区外最大短路电流根本同35kV母线短路仿真计算如下列图：区外短路一次侧三相最大短路电流为5.24kAo外部短路最大不平衡电流：Iunb=(Ker+Am)524=(0.11)*5.24=0.58kA,同样考虑1.5平安系数,在区外短路差动保护启动值(可能)：Id=1.5*0.58kA=0.87kA=(870/1600)In=0.54In根据上面的差动保护动作原理图可以计算制动系数：S=Id/Ir=0.54In/(5240/1600In)=

15、0.165一般按0.3倍整定.3).母线保护低电压定值(相)按母线对称故障时有足够的灵敏度,并小于最低运行电压.此处根据所有馈线低压侧出口短路母线残压可靠不动作整定,母线残压最低的为接地变压器低压侧三相短路,其结果如下：Bus73Q.*JL7T67000kvael*:0.1箝chAg/lOOUm+151.75kAJSt_®*4入TlfiW12M0kyaO&虹CbJe"0母线残压为67.33%,考虑1.2倍可靠系数,整定为：67%/1.2=56%Un整定输入为：56%*57.7=32V4） .母线保护负序电压2U定值相按母线不对称故障时有足够的灵敏度,并躲过母线正常运

16、行时出现的最大负序电压仿真结果如下单相对地短路8%ZCable70.249tj0.127ohnis/lOCOmimZlOOQnkA0deg0kA0degL口IcA-8C5deg0kA0dug0.002kA39.4Cable12degO-l+jO.122ohiiLs/lOOOn0.243+C,127ohnslOOOHLLOOOm负序电压为25%Un,按2倍灵敏度整定为：12%Un,整定输入位12%*57.7=7V5） .母线保护零序电压03U定值自产按母线不对称故障时有足够的灵敏度,并躲过母线正常运行时出现的最大零序电压仿真两相对地短路结果如下Cable?0-28+10-127ohms/100D

17、m口tunn/100QmkA0degi-L|0kADde?Yo.002kA-90.2degCablelSh0.196+jC<122零序电压为40%Un,考虑2倍灵敏度,那么整定为20%Un,整定输入为：0.2*57.7=15V6) .充电保护相过流I段、相过流H段按最小运行方式下被充电母线故障时有足够的灵敏度整定如上仿真结果母线故障三相短路电流为：5.24kA,两相短路电流为：0.866*5.24=4.5kA,按2倍灵敏度考虑,整定输入为：4500/2/400=5.6In.7) .充电保护I段、n段延时当用母联充电保护对母线充电时,I段延时可整定为0;当用母联充电保护对变压器或线路充电时

18、,I段、n段延时应满足与其它装置的配合要求.此处可能存在对变压器充电.I段延时整定为0.2sn段延时整定为0.5s8) TTA断线灵敏段启动电流定值设大于正常运行时的差动最大不平衡电流.按上述不平衡计算为：1.5*0.11=0.165In(1.5为可靠系数)整定输入0.2In整定.9) TA断线不灵敏段启动电流定值同上整定输入0.2In整定.10)方式识别校核电流同上整定输入0.2In整定.由于35KV断路器无需考虑失灵保护,所以失灵保护无需整定5. 35kV站用变5.1, 根本参数变压器容量(KVA)短路阻抗一次侧额定电流一次侧CT变比保护类型2006%3.3A400/1WBH-822C保护

19、配置：速断保护、过流保护、过负荷及零序电流保护.5.2, 速断保护按变压器低压侧三相短路电流整定,并考虑1.3倍可靠系数.整定计算公式：1.3*Ik3.短路电流仿真计算如下：短路电流一次侧：59A速断保护定值：1.3*59=77A一次值=77/400=0.19A二次值5.3, 过流保护按最大负荷电流整定,整定计算公式：1.5*Imax/0.95其中1.5为可靠系数,0.95为返回系数,一般可按2IeIe变压器额定电流计算为6.6A一次值=6.6/400=0,017A二次值,按最小整定值0.1倍输入,动作时间整定为0.5s.5.4, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为3.5A一次值=3.

20、5/400=0.008A二次值,动作时间9s口育.5.5, 零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.6. 接地装置保护6.1, 根本参数变压器容量KVA短路阻抗一次侧额定电流一次侧CT变比保护类型12508%20A400/1WCB-822C保护配置速断、过流保护及零序电流保护.6.2, 速断保护无电缆长度参数,估算50米,接地变压器阻抗按8%考虑,那么仿真接地变压器二次侧三相短路计算结果如下列图：三相短路电流为1.87kA,考虑1.3倍的可靠系数即变压器二次侧三相短路速断保护可靠不动作

21、,那么速断整定值为：1.87*1.3=2.4kA一次值,即二次值为2400/400=6A.6.3, 过流保护考虑2倍CT额定电流,即整定值2*400A=800A一次值=2A二次值,动作时间0.5s.6.4, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为:1.05*20=21A一次值=21/400=0.05A二次值,按最小设置值0.1输入,动作时间9s告警.6.5, 零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.7. 35kV开关柜10BBC01保护保护功能在保护装置WCB-822C中实现.7.

22、1, 根本参数变压器容量(KVA)短路阻抗额定电流A一次侧CT变比保护类型9*1600/800/800=144006.5%2379台400/1WBH-822C7.2, 保护配置：速断保护、过流保护、过负荷及零序电流保护7.3, 速断保护按变压器低压侧三相短路电流整定,并考虑1.3倍可靠系数.整定计算公式：1.3*Ik3.短路电流仿真计算如下Cable1O.106tjO.122ohu/lOOOmCablrlS口.£妹+口凸,二27rnmr/lGOOm九中C312J4OO/auO/UDCkVAR短路电流(一次侧)：403A速断保护定值：1.3*403=524A一次=524/400=1.3

23、A二次7.4, 过流保护按最大负荷电流整定,整定计算公式：1.5*Imax/0.95=1.6*Imax其中1.5为可靠系数,0.95为返回系数,由于变压器二次侧三相短路电流为403A,两相短路电流为403*0.866=349A一次值,为额定电流的349/237=1.47Ie,保证正常运行保护不会动作,低压侧两相短路保护具有一定的保护范围.即整定过流保护一次值为349A,二次值二349/400=0.87A,动作时间整定为0.8s.7.5, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*237A=249A一次值=249/400=0.62A二次值,动作时间9s告警.7.6, 零序电流保护无方向

24、由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.7.7, 箱变保护本箱变保护装置配置为WGB-231A图纸上,表格上标识的为WGB-631A.CT变比50-100/5A.7.7.1. 速断保护速断保护根据变压器二次三相短路可靠不动作整定,即与进线速断保护定值一样,速断保护定值为524A一次值,524/10=52A二次值,CT变比按50/5设置.7.7.2. 过流保护过流保护作为二次侧过流保护的后备保护,根据2倍变压器额定电流整定,1600kVA变压器额定电流为26A,那么过流整定为52A一次值,52/10=5.

25、2A二次值,CT变比按50/5设置,动作时间整定为0.8s.7.7.3. 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*26A=27A一次值27/10=2.7A,二次值,CT变比按50/5设置.,动作时间9s告警.8. 35kV开关柜10BBC02保护保护功能在保护装置WCB-822C中实现.8.1, 根本参数变压器容量KVA短路阻抗额定电流A一次侧CT变比保护类型7*1600/800/800=112006.5%185400/1WBH-822C8.2, 保护配置：速断保护、过流保护、过负荷及零序电流保护.8.3, 速断保护按变压器低压侧三相短路电流整定,并考虑1.3倍可靠系数.整定计算公

26、式：1.3*Ik3.短路电流仿真结果同上.短路电流一次侧：403A速断保护定值：1.3*403=524A一次=524/400=1.3A二次8.4, 过流保护按最大负荷电流整定,整定计算公式：1.5*Imax/0.95=1.6*Imax其中1.5为可靠系数,0.95为返回系数,由于变压器二次侧三相短路电流为403A,两相短路电流为403*0.866=349A一次值,为额定电流的349/185=1.89,此处可按1.6*Ie=1.6*189=302A一次值,保证正常运行保护不会动作,低压侧两相短路保护具有一定的保护范围.即整定过流保护一次值为302A,二次值二302/400=0.76A,动作时间整

27、定为0.8s.8.5, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*185A=194A一次值=194/400=0.5A二次值,动作时间9s告警.8.6, 零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.8.7, 箱变保护本箱变保护装置配置为WGB-231A图纸上,表格上标识的为WGB-631A.CT变比50-100/5A.8.7.1. 速断保护速断保护根据变压器二次三相短路可靠不动作整定,即与进线速断保护定值一样,速断保护定值为524A一次值,524/10=52A二次值,CT变比按50

28、/5设置.8.7.2. 过流保护过流保护作为二次侧过流保护的后备保护,根据2倍变压器额定电流整定,1600kVA变压器额定电流为26A,那么过流整定为52A一次值,52/10=5.2A二次值,CT变比按50/5设置,动作时间整定为0.8s.8.7.3. 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*26A=27A一次值27/10=2.7A,二次值,CT变比按50/5设置.,动作时间9s告警.9. 35kV开关柜10BBC03保护保护功能在保护装置WCB-822C中实现.9.1, 根本参数变压器容量KVA短路阻抗额定电流A一次侧CT变比保护类型7*1600/800/800=112006.5

29、%185400/1WBH-822C9.2, 保护配置：速断保护、过流保护、过负荷及零序电流保护9.3, 速断保护按变压器低压侧三相短路电流整定,并考虑1.3倍可靠系数.整定计算公式：1.3*Ik3.短路电流仿真结果同上.短路电流一次侧：403A速断保护定值：1.3*403=524A一次=524/400=1.3A二次9.4, 过流保护按最大负荷电流整定,整定计算公式：1.5*Imax/0.95=1.6*Imax其中1.5为可靠系数,0.95为返回系数,由于变压器二次侧三相短路电流为403A,两相短路电流为403*0.866=349A一次值,为额定电流的349/185=1.89,此处可按1.6*I

30、e=1.6*189=302A一次值,保证正常运行保护不会动作,低压侧两相短路保护具有一定的保护范围.即整定过流保护一次值为302A,二次值二302/400=0.76A,动作时间整定为0.8s.9.5, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*185A=194A一次值=194/400=0.5A二次值,动作时间9s告警.9.6, 零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.9.7, 箱变保护本箱变保护装置配置为WGB-231A图纸上,表格上标识的为WGB-631A.CT变比50-1

31、00/5A.9.7.1. 速断保护速断保护根据变压器二次三相短路可靠不动作整定,即与进线速断保护定值一样,速断保护定值为524A一次值,524/10=52A二次值,CT变比按50/5设置.9.7.2. 过流保护过流保护作为二次侧过流保护的后备保护,根据2倍变压器额定电流整定,1600kVA变压器额定电流为26A,那么过流整定为52A一次值,52/10=5,2A二次值,CT变比按50/5设置,动作时间整定为0.8s.9.7.3. 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*26A=27A一次值27/10=2.7A,二次值,CT变比按50/5设置.,动作时间9s告警.10. 35kV开关柜

32、10BBC04保护保护功能在保护装置WCB-822C中实现.10.1, 根本参数变压器容量KVA短路阻抗额定电流A一次侧CT变比保护类型1*1600/800/86.5%00+5*800=5692.4400/1WBH-822C0010.2, 保护配置:速断保护、过流保护、过负荷及零序电流保护10.3, 速断保护按变压器低压侧三相短路电流整定,并考虑1.3倍可靠系数.整定计算公式：1.3*Ik3.短路电流仿真计算如下OOOnhohjns/lOOOm1.4O3CableH*127'Sas/lOOO403TC.2484J1S00/8DO/800g艮11307G_546口0.315kV速断保护定

33、值：1.3*403=524A一次=524/400=1.3ABus530.315短路电流一次侧：403A10.4, 过流保护按最大负荷电流整定,整定计算公式：1.5*Imax/0.95=1.6*Imax其中1.5为可靠系403A,两相短路电流为数,0.95为返回系数,由于变压器二次侧三相短路电流为403*0.866=349A一次值,为额定电流的349/92=3.79,此处可按1.6*Ie=1.6*92=147A一次值,保证正常运行保护不会动作,低压侧两相短路保护具有一定的保护范围.即整定过流保护一次值为147A,二次值二147/400=0.37A,动作时间整定为0.8s.10.5, 过负荷保护过

34、负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*92A=97A一次值=97/400=0.24A二次值,动作时间9s告警.10.6, 零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.10.7, 箱变保护本箱变保护装置配置为WGB-231A图纸上,表格上标识的为WGB-631A.CT变比50-100/5A.10.8, 箱变保护本箱变保护装置配置为WGB-231A图纸上,表格上标识的为WGB-631A.CT变比50-100/5A.10.8.1. 速断保护速断保护根据变压器二次三相短路可靠不动作整定,即与进线

35、速断保护定值一样,速断保护定值为524A一次值,524/10=52A二次值,CT变比按50/5设置.10.8.2. 过流保护过流保护作为二次侧过流保护的后备保护,根据2倍变压器额定电流整定,1600kVA变压器额定电流为26A,那么过流整定为52A一次值,52/10=5.2A二次值,CT变比按50/5设置,动作时间整定为0.8s.800kVA变压器额定电流为13A,那么过流整定为26A一次值,26/10=2.6A二次值,CT变比按50/5设置,动作时间整定为0.8s.10.8.3. 过负荷保护1600kVA变压器过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*26A=27A一次值27/10=2.7A

36、,二次值,CT变比按50/5设置.,动作时间9s告警.800kVA变压器过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*13A=14A一次值14/10=1.4A,二次值,CT变比按50/5设置.,动作时间9s告警.11. SVG回路11.1, 根本参数容量KVA短路阻抗额定电流A一次侧CT变比保护类型700012%115400/1WBH-822C保护配置速断、过流保护及零序电流保护.11.2, 速断保护SVC变压器阻抗按12%考虑,那么仿真SVC变压器二次侧三相短路计算结果如下列图041B91410<429<Botai/Uoit67DOOUVA：J12,营,；c*bl史40J.2i0*j

37、d.l2?otuu；三相短路电流为0.83kA,考虑1.3倍的可靠系数即保证变压器二次侧三相短路速断保护可靠不动作,那么速断整定值为：0.83*1.3=1.08kA一次值,即二次值为1080/400=2.7A.11.3, 过流保护同上,考虑2倍CT额定电流,即整定值2*115A=230A一次值=230/400A二次值=0.58In,动作时间0.5s.11.4, 过负荷保护过负荷按1.05*Ie整定计算为1.05*115A=121A一次值=121/400=0.3A二次值,动作时间9s告警.11.5.零序电流保护无方向由前面计算得知,零序电流按7A考虑,根据2倍可靠系数,那么整定为3.5A一次值,

38、二次值为3.5/100=35mA,延时0.5s告警.12 .低频低压解列配置WJE-821A装置.12.1. 低周定值只整定一轮按48Hz整定,动作时间0.5s,动作跳110kV进线两侧断路器.低周解列电压定值整定为60V.低周解列滑差定值不用.12.2. 高周定值只整定一轮高周切机启动定值按51Hz整定,高周切机一轮定值按52Hz整定,动作时间0.5s,高周加速定值整定为2Hz/s,跳110kV进线两侧断路器.高周切机电压定值整定为60V,高周切机滑差定值不用,高周切机加速延时0.2s,频率异常低定值不用,频率异常高定值不用12.3. 低压定值只整定一轮根据变压器二次侧三相短路110kV母线

39、残压可靠不动作整定,仿真结果如下母线残压为81.88%Un,按可靠系数1.3考虑,那么低压解列定值为81.88%/1.3=63%Un,设置为0.6Un,动作时间0.5s,跳110kV进线两侧断路器.低压解列电流定值整定为0.1In.12.4. 过压定值只整定一轮按1.3Un整定,动作时间0.5s,跳110kV进线两侧断路器.过压加速定值5V/s,过压切机加速延时0.2s.过压切机启动定值整定为1.1Un.12.5. 零序过压定值只整定一轮按躲过最大不平衡电压整定,设置为10V,动作时间0.5s,告警.12.6. 逆功率定值正常时应该是系统不向变电站输送电能,光伏阵列向系统送电,如果系统向站内送

40、电功率大于站内所有低压站用变功率,那么说明逆变器接受系统电能逆变器交流向直流送电,正常应是直流向交流送电,整个站内低压站用变压器总容量为29*5kVA=145kVA,有功功能估算为145*0.8=116kW,考虑到其他损耗,按1.3倍整定计算为：1.3*116=150kW,折算至二次值为：150/40000*0.8*100*1.732W=0.5W二次值,按5W最小整定值输入,动作时间0.5s,跳110kV进线两侧断路器.另：TV异常闭锁投入,低压解列电流闭锁投入,高周切机电压闭锁投入,高周切机TV断线闭锁投入,低周解列TV断线闭锁投入.13 .110kV线路保护13.1. 根本参数架空线路型号

41、：LGJ185,线路长度：2.38km直流阻抗：A相B相C相总阻抗0.3760.3720.372单位阻抗/km0.1580.1560.156正序阻抗Z1R1X1总阻抗1.1990.661.002单位阻抗/km0.50.270.42零序阻抗Z0R0X0总阻抗3.492.5422.392单位阻抗/km1.461.061.01正序零序电容正序零序总电容四34.3317.97单位电容jiF/km14.427.55二次对一次值的换算系数为：400/5/110000/100=0.0727.二次总正序阻抗为：1.199*0.0727=0.0872,按0.09输入.二次总零序阻抗为：3.49*0.0727=0

42、.254Q,按0.25输入.13.2. 起动元件1电流突变量起动电流突变量起动元件采用相电流的变化量作判断,其动作判据为>1.25A/r+.一一正仁式中：了为浮动门槛,.5为电流突变量起动定值.当任一相电流突变量满足起动门槛时保护起动.按躲过正常负荷电流波动最大值整定,一般整定为0.2In.对于电铁、轧钢、炼铝等负荷变化剧烈的线路,为防止保护装置频繁起动,可以适当提升定值.此工程电流突变量起动定值设置为0.2In较适宜.2零序过流起动为保证远距离故障或经大电阻故障时保护可靠起动,设置零序过流起动元件.其动作判据为"口'L式中：右加为零序电流起动定值.该式满足并持续30m

43、s后,起动元件动作.按躲过最大负荷电流的零序不平衡电流整定,一般为0.1In.根据110kV电压应保证300过渡电阻接地故障保护的灵敏度整定仿真300接地故障零序电流如下Bub31110kV174Bus77110kV27+0.42ohnLs/lkm.0.27+j0.32ohmsEuslnokv0,174缸1741kmZ5I300+jG零序电流为0.174kA,即174A,灵敏系数考虑4倍,那么零序电流启动值为：43.5A次)=(43.5/400)In=0.1In.13.3. 差动保护1、突变量比差门槛值按躲过稳态情况下差动电流中的非零输出或称噪声信号的原那么来整定,可取为0.30.5In.取值

44、0.3In.2、稳态量比差门槛值以躲过最大负荷电流下不平衡电流可靠不动作为依据,考虑1.3可靠系数,那么整定为：1.3*(Ker+Am)*Ioad.max)=1.3*(0.06+0.05)In=0.143In.按躲开正常运行时的最大不平衡电流整定,一般取为0.30.5In.整定取值0.3In.3、零序比差门槛值需按躲过外部三相短路故障时的不平衡电流整定.外部三相短路最大短路电流为9.23kA,根据上述公式外部三相短路最大不平衡电流为(Ker+Am)*Ioad.max)=(0.06+0.05)*9.23=1.015kA=1015/400=2.5In.零序比差动作延时整定为0.1s.4、TA断线零序电流门槛TA断线闭锁差动限制字投入,那么该定值应小于稳态量比差保护的动作电流.整定为0.2In.5、TA断线零序电压门槛应考虑能够区分TA断线与线路未端发生的最稍微故障,该值应整定得较小,如为2V.13.4. 相间距离1、相间距离I段阻抗定值按80%的线路阻抗整定,即0.8*0.09=0.072Q,整定输入0.07Q2、相间距离II段阻抗定值由于无邻近线路,对侧为变电站,按1.5倍线路阻抗整定,即1.5*0.09=0.135Q,按0.14Q整定输相间距离II段时限按0.5s整定其他不整定.13.5. 接地距离1、零序阻抗补偿系数计算公式为Z0-Z1/3Z1=3.49-1.1