碗扣式模板支架方案(通道)

1、一、编制依据1二、工程概况1三、碗扣式模板支架系统构造及设计21、碗扣式模板支架系统构造21.1 立杆（48×3.0）21.2 横杆（48×3.0）31.3 梁、板托杆（48×3.0）31.4 木枋42、碗扣式模板支架体系42.1稳定体系42.2 非稳定体系43、碗扣式模板支架设计43.1 板跨中碗扣式模板支架的布置53.2 梁底模板支架的搭设63.3 墙柱模板与碗扣满堂架、探头梁加固8四、碗扣式模板支架立杆及水平杆布置图9五、碗扣式模板支架搭设及拆除流程91、碗扣式模板支架安装流程92、碗扣式模板支架拆除流程10六、碗扣模板支架配备及材料计划10一、编制依据1、

2、本工程采用的由苏州市规划设计研究院有限责任公司设计的施工图2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5、建筑施工碗件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）6、混凝土结构设计规范GB50010-20027、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)8、钢结构设计规范(GB 50017-2003)9、建筑施工高出作业安全技术规程（JGJ80-91）10、建筑施工手册（第四版）11、品茗安全计算软件12、江苏省、苏州市相关法律、法规及强制性条文规

3、定二、工程概况2.1、概述依据平江新城控制性详细规划和平泷路地下空间规划，平江新城地区沿平泷路东起人民路、西至广济路规划形成地下商业街。为加强江天路两侧商业地块东西向联系，建设本预留地下通道，形成地下一层和地下二层连续的地下商业和地下车行网络。预留地下通道中变形缝、排水、配电、消防、疏散等内容需江天路两侧地块地下空间设计时综合考虑。 2.2、工程概况苏州市平江新城江天路地下通道工程工程 ；工程建设地点：苏州市平江新城江天路；属于剪力墙结构；地上0层；地下2层；建筑高度：10m；标准层层高：4.35m ；总建筑面积：388平方米；总工期：180天。本工程由苏州市城北城市建设开发投资有限公司投资建

4、设，苏州市规划设计究院有限责任公司设计，南京南大岩土工程技术有限公司地质勘察，苏州建设监理有限公司监理，苏州市新昌建筑市政工程有限公司组织施工；由赵赛丹担任项目经理，俞晓春担任技术负责人。2.3通道结构尺寸东西长度：29.0m；箱函中心点K0+308.00，坐标：X=48161.797，Y=52504.157剖面尺寸如下：2.4方案的确定通道内顶板支撑系统采用碗扣式，以整个系统为体系。南北700厚墙板外面采用仿板和钢管固定系统，用12螺杆对拉与通道内的碗扣式模板支架系统成为一体。三、碗扣式模板支架系统构造及设计3.1、碗扣式模板支架系统构造3.1.1 立杆（48×3.0）支撑体系立杆

5、，自带顶托和底托，底托可用于存在底板，腋角位置可不用底托；顶托用于调节立杆高度，立杆设置上下2个碗扣节点,第一个设置在距地0.4m的位置上，第二个设置在距地2.9m的位置上。见图3-1。图3-1 立杆示意图31.2 横杆（48×3.0）横杆分为0.6米和1.2米两种（见图3-2），横杆两端为横杆接头件，碗扣节点构成具体如图3-3所示。图3-2 横杆示意图图3-3 横杆与立杆速接步骤3.1.3 梁、板托杆（48×3.0）梁、板底托杆尺寸为48×3.0普通钢管，用于支撑梁、板底及加固梁模，连接处用普通扣件与碗扣式立杆连接。3.1.4 木枋梁、板模板背肋木枋均采用50&

6、#215;100mm的木枋。3.2、碗扣式模板支架体系3.2.1稳定体系受力的作用后，能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为稳定体系，例如4个或4个以上不在同一直线上的立杆搭设成的井子架，稳定体系如图3-4所示。碗扣式模板支架系统图3-4 稳定体系3.2.2 非稳定体系受力的作用后，不能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为非稳定体系，例如在同一直线上延伸的2个或2个以上连接在一起的立杆，非稳定体系如图2-7所示。图3-5 非稳定体系3.3、碗扣式模板支架设计碗扣式模板支架的布置，应“先板边垮中，后板中跨”。最少四个立杆组成的井字架为一个完整体系单元。3.3.1 板跨中碗扣式模板支架

7、的布置 碗扣立杆离墙边距离宜控制在200mm，然后通过0.6m、水平杆进行排列组合。根据具体开间尺寸，碗扣架组合后应以开间中间线为中心，调整碗扣架离两侧墙、梁距离一致，该距离宜控制在250mm300mm。3.3.2 700厚板底模板支架的搭设采用48×3.0普通钢管作为梁底托杆，用扣件与碗扣立杆扣接牢固。两侧立杆间距在600mm，可用碗扣横杆连接拉通。立杆间距宜控制在600mm之间，内模板支架如图3-6所示。 图3-6 内模板支架布置四、 碗扣式钢管满堂支架要求1 ) 支架安装应严格按施工方案和每座桥的施工顺序进行。如为赶工期。可在上一施工节段未完成之前提前搭设下一节段支架。2) 支

8、架安装可从箱梁施工段的一端开始向另一端推进，也可从中 间开始向两端推进，但工作面不宜开设过多，从纵横两个方向同时进 行，以免支架失稳。3) 若基础平整坚实，立杆底座可直接用立杆垫座，若基础不平或 不够坚实。支架底部应采用立杆可调底座。 4) 选用无缺陷的支架构配件。用于支撑的所有杆件。必须经检验 合格后方可使用。 5) 碗扣式支架的底层组架最为关键 ，其组装质量直接影响支架整 体质量，要严格控制组装质量；在安装完最下两层水平杆后，首先检 查并调整水平框架的方正和纵向直顺度( 对曲线布置的支架应保证立 杆的正确位置)；其次应检查水平杆的水平度，并通过调整立杆可调底 座使水平杆的水平偏差小于 L/

9、400( L 为水平杆长度 )；同时应逐个检 查立杆底脚，并确保所有立杆不悬空和松动；底层支架符合搭设要求 后，检查所有碗扣接头并锁紧。在搭设过程中应随时注意检查上述内 容，并予以调整。7) 支架搭设严格控制立杆垂直度，整架垂直度偏差不得大于h/500( h 为立杆高度) 。8 ) 剪刀撑钢管如需接长，应用搭接，搭接长度不少于 40 厘米、不少于三个扣件。箱梁翼板部位的斜撑根据撑顶模板需要适当调整。9) 支架的可调顶托应逐个顶紧，使所有立杆均匀受力；顶托的外悬长度不应大予自身长度的 1/2。l 0 ) 墩柱周边的水平杆如未能紧靠墩身，支架应另加设水平钢管成井字架夹紧墩身。11) 支架的梯道及通

10、道应铺设牢靠的脚踏板，避免出现探头板。通道及高处作业地段应挂设安全网，高处支架周边设置围栏。五、 材料选用和质量要求1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇外内模采用 122×244×18 优质竹夹胶合板。2、钢管规格为48*3.0mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。3、扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格

11、证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。六、 支架的预压为保证箱函砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱函前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱含砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋 (梁跨荷载统一考虑安全系数为 1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于

12、2.0 毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。七、 支架施工方案1、依据施工方案设计的位置，在基础上用墨线弹出纵、横向每排立杆位置，并据此安装枕木。2、在基础上墨线交叉点的方木上摆放底座，将立杆插入底座 ，如需要采用两种立杆时，应采取两种不同长度立杆相互交错布置。3、安装水平杆。将水平杆接头插入立杆最下端碗扣内，使接头弧面与立杆密贴，将上碗扣沿限位销扣下并顺时针旋转将其锁紧。4、需要采用两节立杆时，应注意避免相邻立杆接头处于同一水平面内；立杆接长时，将上部立杆底端连接孔与下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接稍并锁定。5、进行扫地杆、水平加固杆、剪刀撑安装及可调顶托安装。7.1 测量放样

13、平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴 线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高 度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断 面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位（±前期施工误差的调整 量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后， 立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高 计算及确定方式类同箱梁底板）。箱函堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设 三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每 2.0m 间距布置、翼板底上共布置四 点

14、。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第 一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于 2mm 为止， 测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根 据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标 准。7.2 支架使用规定1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；3）严禁攀援架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；4）架上垃圾应及时清除，以减轻自重。5）架使用中应定期检查下列项目：a 扣件螺栓是否松动； b 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； c 安全防护措施是否符合要求； d 是否超载。 7

15、.3 防电措施1）钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。2）钢管支架架应作接地处理，每隔 25m 左右设一接地极，接地极入土深度为 22.5m。3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。7.4 避雷措施1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于 1m，可采用直径为 2532mm，壁厚不小于 3mm 的镀锌钢管。2）接地极：按脚手架连续长度不超过 50m 设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于 50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长

16、度为 1.52.5m，直径为2550mm 的钢管，壁厚不小于 2.5mm。3）接地线：优先采用直径 8mm 以上的圆钢或厚度不小于 4mm 的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的 6 倍或扁钢宽度的 2 倍以上。4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。5）接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。6）雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。7.5 钢管支架架的维护与管理1）钢管支架使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦

17、，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每 24年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。6）支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。7）搭设支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。碗扣钢管支架（详见设计院计算书）八、墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009

18、-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):300；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主

19、楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):60.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):60.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):80.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新

20、浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、108.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN

21、/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.600×0.90

22、0=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×11.036×300.02+0.117×2.268×300.02= 1.23×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 600×18.

23、0×18.0/6=3.24×104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=80.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.23×105 / 3.24×104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=80N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×

24、0.600×0.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×11.036×300.0 + 0.617×2.268×300.0 = 2406.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2406.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板

25、抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =3×2406.3/(2×600×18.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.6 = 10.219N

26、/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×10.22×3004/(100×6000×2.92×105) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布

27、荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×6×6/6×2= 72cm3；I = 6×6×6×6/12×2= 216cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518

28、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×600.02+0.117×1.134×600.02= 2.46×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=7.20×104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；

29、次楞的最大应力计算值： = 2.46×105/7.20×104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力

30、设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×600.0+ 0.617×0.567×600.0 = 1203.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1203.2N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 60.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =

31、 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3×1203.2/(2×60.0×60.0×2)=0.251N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.251N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距)

32、: l =600.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16×106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.22/2×6004/(100×9000×2.16×106) = 0.231 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.231mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度60mm，

33、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×6×6/6×2= 72cm3；I = 6×6×6×6/12×2=216cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2×17.03×0.3×0.61.4×3×0.3×0.64.435kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 300mm；强度验算公式： = M/W< f其中

34、，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 6.98×104 N·mm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 7.20×104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 6.98×104/7.20×104 = 1 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力

35、(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 864.5N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 60.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =3×864.5/2/(2×60.0×60.0)=0.180N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.18N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.002mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.2m

36、m；主楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N

37、 = 1.53 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=1.53kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！九、板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):2

38、6.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):700.00；4.材料参数面板采用竹交胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):60000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):80； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按

39、三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60×1.82/6 = 32.4 cm3；I = 60×1.83/12 = 29.16 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 26×0.7×0.6+0.35×0.6 = 11.13 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载+砼浇筑冲击荷载(kN/m)：q2 = （2+2）×0.6= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q

40、=1.2×11.13+1.4×2.4= 16.716kN/m最大弯矩M=0.1×16.716×3002= 150444 N·mm；面板最大应力计算值 =M/W= 150444/32400 = 4.643 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=80 N/mm2；面板的最大应力计算值为 4.643 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 80 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 11.13kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×11.13×3004/

41、(100×60000×29.16×104)=0.035 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 26×0.3×0.7+0.35×0.3 = 5.565 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(k

42、N)：q2 = (4 + 2)×0.3 = 1.8 kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×5.565= 6.678 kN/m；活荷载：q2 = 1.4×1.8 = 2.52 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.1×6.678+0.117×2.52 ) ×0.62 = 0.347 kN·M；N=1.

43、1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 ×6.678 + 1.2×2.52)×0.6 = 6.222 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.347×106/4490 = 77.183 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 77.183 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 5.565 kN/m三跨连续梁均布荷载作用

44、下的最大挠度= 0.677×5.565×6004/( 100×206000×10.78× 104) =0.22 mm；支撑钢管的最大挠度小于600/150与10 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P5.015kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.527 kN·m ；最大变形 Vmax = 0.559 mm ；最大支座力 Qmax = 10.782

45、 kN ；最大应力 = 526654.321/4490 = 117.295 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 117.295 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.559mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

46、算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.782 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG

47、3 = 26×0.7×0.6×0.6 = 6.552 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.274 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (4+2 ) ×0.6×0.6 = 2.16 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.752 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.752 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i -

48、计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.155×1.7×1.2，1.2+2×0.1=2.356； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的

49、单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.356；L0 / i = 2356.2 / 15.9=148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值；=11752.32/(0.316×424) = 87.714 N/mm2；立杆稳定性计算 = 87.714 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均

50、布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=654 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 b×h=4500mm×700mm， 楼板的跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=680 mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4 m； q = 2× 1.2 × ( 0.35 + 26×0.7 ) + 1× 1.2 × ( 0.

51、596×8×7/4.5/4 ) + 1.4 ×(4 + 2) = 55.14 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 1×55.144 = 55.144 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×55.14×42 = 52.585 kN·m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C20.73。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:

52、= As× fy/ ( l×b × ho × fcm ) = 654.5×300 / (1×1000×680×9.936 )= 0.029计算系数为：s = (1-0.5) = 0.029×(1-0.5×0.029) = 0.029；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s× 1× b× ho2×fcm = 0.029×1×1000×6802×9.936×10-6 = 131.306 kN·m

53、；结论：由于 M1 = M1= 131.306 > Mmax= 52.585所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。十、碗扣式模板支架搭设及拆除流程1、碗扣式模板支架安装流程2、碗扣式模板支架拆除流程十一、 支架施工应急预案根据中华人民共和国安全生产法、中华人民共和国建设工程安全生产管理条例，根据本工程实际情况，结合以往施工经验制定本应急措施。本应急措施针对现浇梁支架施工中可能出现的现浇梁支架塌落、高空坠落等危险性，为防止人员伤害、物资损失、工程质量事故和影响铁路、道路正常的运输秩序。现浇梁支架施工必须坚持“以人为本”、“安全第一，预防为主”的原则进行施工。预案从思想、组织、人力、物力、财力等方面做好充分的准备，一旦出现紧急情况，能及时满足应急抢险的要求，能及时控制、消除险情，减少灾害的危害和损失。一、现浇梁支架施工危险性分析本工程现浇梁支架施工