扣件钢管楼板模板支架计算书(共15页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.8m， 立杆的纵距 b=1.0m，立杆的横距 l=1.0m，立杆的步距 h=1.40m。 模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×90mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.0

2、0。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.25+0.30)+1.40×3.00=12.090kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.25+0.7×1.40×3.00=11.040kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48.3×3.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强

3、度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.250×1.000+0.300×1.000)=5.917kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+3.000)×0.1=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80

4、15;1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.326+1.40×2.430)×0.150×0.150=0.022kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.022×1000×1000/48600=0

5、.453N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.326+1.4×2.430)×0.150=0.881kN 截面抗剪强度计算值 T=3×881.0/(2×900.000×18.000)=0.082N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度

6、计算值 v = 0.677×5.326×1504/(100×6000×)=0.007mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.250×1.200+0.300×1.200)=7.101kN/m 面板的计算跨度 l = 150.000mm 经计算

7、得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.150+0.080×1.20×7.101×0.150×0.150=0.110kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.110×1000×1000/48600=2.260N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.250×0.150=0.941kN/m (2)模板的

8、自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.150=0.045kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)×0.150=0.450kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.941+1.20×0.045)=1.065kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.450=0.567kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.567+1.065)×0.90

9、0=1.469kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.469/0.900=1.632kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.63×0.90×0.90=0.132kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×1.632=0.881kN 最大支座力 N=1.1×0.900×1.632=1.616kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00

10、/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.132×106/54000.0=2.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×881/(2×40×90)=0.367N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗

11、剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.888kN/m 最大变形 v =0.677×0.888×900.04/(100×9500.00×.0)=0.171mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN 经计算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×0

12、.900+0.080×1.066×0.900×0.900=0.636kN.m 抗弯计算强度 f=0.636×106/54000.0=11.78N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 1000 1000 1000 1.62kN 单位：1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62kN 1.62

13、kN 1.62kN 1.62kN 1.62kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1000 1000 1000 0.88kN 单位： 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kN 0.88kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.848kN.m 最大变形

14、vmax=0.996mm 最大支座力 Qmax=10.638kN 抗弯计算强度 f=0.848×106/5260.0=161.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载

15、和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.172×4.200=0.721kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×1.00×1.00=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.250×1.00×1.00=0.628kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 1.484kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到

16、活荷载标准值 NQ = 0.9×(3.000+0.000)×0.900×0.900=2.187kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.59kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=

17、0.60m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+2×0.600=2.400m； 由长细比，为2400/15.9=151 >=150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.308； 经计算得到=9592/(0.308×506)=61.547N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300

18、5;1.200×0.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.900×1.200×1.200/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×5.442+0.9×1.4×2.187+0.9×0.9×1.4×0.013/0.900=9.302kN 经计算得到=930

19、2/(0.308×506)+13000/5260=62.099N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.0m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4125.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=6000.00mm×100mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度

20、是否满足承载力要求 楼板计算长边8.0m，短边6.0m， 楼板计算范围内摆放7×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.40×(0.30+25.10×0.25)+ 1×1.40×(0.72×7×7/5/5)+ 1.40×(0.00+3.00)= 15.38kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=6×15.381=92.284kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×9

21、2.284×62=170.430kN.m 按照混凝土的强度换算 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C21.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.45N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4125.00×360.00/(6000.00×230.00×10.45)=0.103 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.113 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.113×6000.000×230.0002

22、5;10.4×10-6=373.008kN.m 结论：由于Mi = 373.008=373.008 > Mmax=115.15 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、梁的强度的计算验算梁的强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.0m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4125.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=6000.00mm×100mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的

23、 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4； 1.抗弯强度

24、验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×1.00&#

25、215;0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×22.176×0.1672=0.062kN.m； =0.062×106/5.40×104=1.141N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.141 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50

26、)×0.700+0.35）×1.00= 18.20KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×18.2×166.74/(100×9500×4.86×105)=0.021mm；面板的最大挠度计算值: =0.021mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方

27、木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.7×0.167=2.975 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×0.167×(2×0.7+0.5)/ 0.5=0.222 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75

28、 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2×2.975+1.2×0.222=3.836 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.836+1.05=4.886 kN

29、/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.886×1×1= 0.489 kN.m；最大应力 = M / W = 0.489×106/83333.3 = 5.863 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.863 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×4.886×1 = 2.932 kN； 方木受剪应力计算值 = 3×2931.6/(2×50×100) = 0.879

30、 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.879 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.975 + 0.222 = 3.197 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.677×3.197×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.519mm；方木的最大允许挠度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.519

31、 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度

32、方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.508 kN，中间支座最大反力Rmax=11.641；最大弯矩 Mmax=0.447 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.11 mm；最大应力 =0.447×106/4490=99.615 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.615 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

33、八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.641 kN；故本工程梁支撑架立杆与横杆连接全部采用双扣件以增加抗滑移。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包

34、括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.508 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×18.28=2.832 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.35=0.273 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.387 kN； N =1.508+2.832+0.273+2.387=7 kN； - 轴心受压立杆的稳

35、定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh

36、= 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7000.018/(0.209×424) = 78.993 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.993 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.05 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.05×(1.5+0.1×2) = 2.083 m；Lo/i = 2083.095 / 15.9 = 13