建筑施工模板安全技术规范1

1、建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008） 在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，施工安全管在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，施工安全管理方面的因素很多、带有普遍性，且常为主要原因，但是，理方面的因素很多、带有普遍性，且常为主要原因，但是，造成事故的技术安全原因却相当明显和突出。这就提醒我造成事故的技术安全原因却相当明显和突出。这就提醒我们，建筑安全技术是建筑施工安全管理的基础和保障。们，建筑安全技术是建筑施工安全管理的基础和保障。 建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及不被认真重视建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及不被认真重视的情况，成为重大事故

2、发生的主要或重要原因。的情况，成为重大事故发生的主要或重要原因。 此规范的出台，填补了模板安装工程没有规范指导的局面，此规范的出台，填补了模板安装工程没有规范指导的局面，为安全技术工作奠定了理论基础。为安全技术工作奠定了理论基础。明确了荷载取值以及各种模板的基本设计指标；明确了荷载取值以及各种模板的基本设计指标；(2) (2) 明确了面板、主次龙骨的强度挠度计算方法和公式；明确了面板、主次龙骨的强度挠度计算方法和公式；(3) (3) 明确了模板计算依据；明确了模板计算依据；(4) (4) 手工计算繁琐，须结合计算机计算；手工计算繁琐，须结合计算机计算；规范中荷载的内容：规范中荷载的内容：永久荷

3、载、可变荷载、风荷载永久荷载、可变荷载、风荷载 荷载标准值荷载标准值 荷载设计值荷载设计值 荷载组合荷载组合 变形值规定变形值规定 永久荷载标准值应符合下列规定：永久荷载标准值应符合下列规定： 1 1、模板及其支架自重标准值（、模板及其支架自重标准值（G G1k1k）应根据模板设计图纸）应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.14.1.1采用。采用。模板构件的名称模板构件的名称木模板木模板定型组合钢模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.300.50楼板模板（其中包括梁模板）0.500.75楼板模板及其支架（楼层高度为4m

4、以下）0.751.10注：除刚、木外，其它材质模板重量见本规范附录B中的附表B。4.1.1 4.1.1 楼板模板自重标准值（楼板模板自重标准值（ kN/m kN/m2 2） 2 2、新浇混凝土自重标准值（、新浇混凝土自重标准值（G G2k2k），对普通混凝土可采用），对普通混凝土可采用24kN/m24kN/m3 3 ，其它混凝土可根据实际重力密度或按本规范附，其它混凝土可根据实际重力密度或按本规范附录录B B表表B B确定。确定。 3 3、钢筋自重标准值（、钢筋自重标准值（G G3k3k）应根据工程设计图确定。对一）应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板般

5、梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取可取1.1kN1.1kN；梁可取；梁可取1.5kN.1.5kN. 4 4、当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的、当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值侧压力标准值( (G G4k4k ) ) ，可按下列公式计算，并取其中的较，可按下列公式计算，并取其中的较小值：小值：2121022.0vtrFcHFc拟合的公式拟合的公式c c 混凝土的重力密度，取混凝土的重力密度，取24kN/m324kN/m3；t0t0新浇筑混凝土的初凝时间（新浇筑混凝土的初凝时间（h h），可按实测确定。），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可

6、采用当缺乏试验资料时，可采用t0=200/(T+15)t0=200/(T+15)计算（计算（T T为混为混凝土的温度凝土的温度）；取）；取2h2h；T T 混凝土的入模温度，取混凝土的入模温度，取2020；V V 混凝土的浇筑速度，取混凝土的浇筑速度，取1.5m/h1.5m/h；H H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取总高度，取3.05m3.05m；1 1 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.01.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取掺具有缓凝作用的外加剂时取1.21.2；2 2 混凝土坍落度影响修正系数，当坍

7、落度小混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于于30mm30mm时，取时，取0.850.85；50-90mm50-90mm时，取时，取1.01.0；110-150mm110-150mm时，时，取取1.151.15。；。； 新浇混凝土模板侧压力计算公式是以流体静压力新浇混凝土模板侧压力计算公式是以流体静压力原理为基础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试原理为基础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试验结果而建立的，考虑了不同密度混凝土的凝固验结果而建立的，考虑了不同密度混凝土的凝固时间、坍落度和掺缓凝剂的影响等因素。它适用时间、坍落度和掺缓凝剂的影响等因素。它适用于浇筑速度在于浇筑速度在6m/h6m/h以下

8、的普通混凝土及轻骨料混以下的普通混凝土及轻骨料混凝土。凝土。 可变荷载标准值应符合下列规定：可变荷载标准值应符合下列规定： 1 1、施工人员及设备荷载标准值（、施工人员及设备荷载标准值（Q Q1k1k），当计算模板和直），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2.5kN/m2 2，再用集，再用集中荷载中荷载2.5kN2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布荷载标准值可取当计算直接支承小梁的主梁时，均布荷载标准值可取1.5KN/m1.5KN/m2 2 ；当计

9、算支架立柱及其他支承结构构件时，均布；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载标准值可取荷载标准值可取1.0KN/m1.0KN/m2 2 。注：注：1 1、对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机、对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m4kN/m2 2. .2 2、混凝土堆积高度超过、混凝土堆积高度超过100mm100mm以上者按实际高度计算。以上者按实际高度计算。3 3、模板单块宽度小于、模板单块宽度小于150mm150mm时，集中荷载可分布于相邻的

10、时，集中荷载可分布于相邻的2 2块板面上。块板面上。 2 2、振捣混凝土时产生的荷载标准值（、振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q Q2k2k），对水平模板），对水平模板可采用可采用2kN/m2kN/m2 2，对垂直模板可采用，对垂直模板可采用4kN/m4kN/m2 2，且作用范围在，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。 3 3、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q Q3k3k），可按表），可按表4.1.24.1.2采用。采用。 表表4.1.2 4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标

11、准值（倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（ kN/mkN/m2 2）注：作用范围在有效压头高度以内。向模板内供料方法向模板内供料方法水平荷载水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m m3 3的运输器具2容量为0.2-0.8m m3 3的运输器具4容量大于0.8m m3 3的运输器具6原大模板技术规程中没有 活荷载标准值系根据以往模板工程的实践和经验，总结确活荷载标准值系根据以往模板工程的实践和经验，总结确定了共三项活荷载。一是施工人员及设备荷载，并仅为竖定了共三项活荷载。一是施工人员及设备荷载，并仅为竖向作用到面板上，从上到下分别递减传于支架立柱，此外向作用到面板上，从上到下分别递减传于支架立

12、柱，此外对面板及小楞还应以集中荷载对面板及小楞还应以集中荷载2.5kN2.5kN作用于跨中，取两者作用于跨中，取两者中最大的一个内力弯矩值作为设计依据才能保证安全。其中最大的一个内力弯矩值作为设计依据才能保证安全。其次是振捣混凝土时产生对水平面和垂直面的均布活荷载，次是振捣混凝土时产生对水平面和垂直面的均布活荷载，其值考虑作用于垂直面的要大于水平面的均布荷载，主要其值考虑作用于垂直面的要大于水平面的均布荷载，主要是从保证模板结构安全的角度来考虑的。第三是往模板内是从保证模板结构安全的角度来考虑的。第三是往模板内倾倒混凝土时，对竖直模板侧面产生的水平活荷载，并以倾倒混凝土时，对竖直模板侧面产生的

13、水平活荷载，并以倾倒工具容积的大小来决定其值，其作用范围在有效压头倾倒工具容积的大小来决定其值，其作用范围在有效压头高度以内来考虑。高度以内来考虑。 风荷载标准值应按现行国家标准风荷载标准值应按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009-2001GB50009-2001（20062006年版）中的规定计算，其中基本风压年版）中的规定计算，其中基本风压值应按该规范值应按该规范D.4D.4中中n=10n=10年的规定采用，并取风振系数年的规定采用，并取风振系数z z=1=1。 基本风压值系按现行国家标准基本风压值系按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009-200

14、1GB50009-2001（20062006年版）的规定采用的。由于模板使用年版）的规定采用的。由于模板使用时间短暂，故采用重现期时间短暂，故采用重现期n=10n=10年的基本风压值已属安全。年的基本风压值已属安全。 原扣件范中风荷载规定：原扣件范中风荷载规定：W。取。取50年基本风压值年基本风压值oSZkWUUW7 . 01 1、计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接、计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；系数）；2 2、计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准、计算正常使

15、用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。值。3 3、荷载分项系数应按表、荷载分项系数应按表4.2.34.2.3采用。采用。表4.2.3 荷载分项系数荷载类别荷载类别分项系数分项系数i i模板及支架自重标准值（G1k）永久荷载的分项系数：1、当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2、当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9.新浇混凝土自重标准值（G2k）钢筋自重标准值（G3k）新浇混凝土对模板的侧压力标准值（G4k）施工人员及施工设备荷载标准值（Q1k）可变荷载的分项系数：一般情况下取1.4；对标准值

16、大于4kN/m2的活荷载应取1.3。振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）倾倒混凝土时产生的荷载标准值（Q3k）风荷载（Wk）1.4 4 4、钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数、钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.950.95进行折进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。 对钢的面板及其支架的设计规定了应符合现行国家标对钢的面板及其支架的设计规定了应符合现行国家标准准钢结构设计规范钢结构设计规范GB50017GB50017的规定，该规范中对临时的规定，该规范中对临时性的结构强度设计值没有做出提高的规定，而我国性的结构强度设计值

17、没有做出提高的规定，而我国混凝混凝土结构工程施工及验收规范土结构工程施工及验收规范GB50204-92GB50204-92第第2.2.22.2.2条明确条明确做出了提高做出了提高17.6%17.6%的规定，且在使用中也未发现有什么问的规定，且在使用中也未发现有什么问题，因此，我们也将荷载设计值乘以题，因此，我们也将荷载设计值乘以0.950.95折减系数和折减系数和0.90.9的结构重要性系数予以折减，这就等于把钢的强度设计值的结构重要性系数予以折减，这就等于把钢的强度设计值提高了提高了16%16%。但当采用冷弯薄壁型钢时，为确保模板结构。但当采用冷弯薄壁型钢时，为确保模板结构的安全却不予提高。

18、的安全却不予提高。 按极限状态设计时，其荷载组合应符合下列规定：按极限状态设计时，其荷载组合应符合下列规定： 1 1、对于承载能力极限状态，应该按照荷载效应基本组合，、对于承载能力极限状态，应该按照荷载效应基本组合，采用下式进行模板设计：采用下式进行模板设计：RSr0其中其中0 0结构重要性系数，取结构重要性系数，取0.90.9；SS荷载效应组合设计值；荷载效应组合设计值；RR结构构件抗力设计值，应按各结构构件抗力设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。有关建筑结构设计规范的规定确定。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值对于基本组合，荷载效应组合的设计值S S应从下列组合中应从下列组合中

19、取最不利值确定：取最不利值确定： 1)1)由可变荷载效应控制的组合：由可变荷载效应控制的组合：KQniikGQGS111iKniQiniikGQGS119 . 0式中：式中：G G永久荷载分项系数，应按本规范表永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.34.2.3采用；采用； QiQi第第i i个可变荷载的分项系数，其中个可变荷载的分项系数，其中Q1Q1为可变荷载为可变荷载Q Q1 1的分项系数，应按规范的分项系数，应按规范4.2.34.2.3采用；采用； G GiKiK按各永久荷载标准值按各永久荷载标准值G GK K计算的荷载效计算的荷载效应值；应值； Q QiKiK按可变荷载标准值计算的荷载效

20、应值，按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；其中为诸可变荷载效应中起控制作用者； nn参与组合的可变荷载数。参与组合的可变荷载数。 2)2)由永久荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：nikciQiikGQGS1式中：式中：cici可变荷载可变荷载Q Qi i的组合值系数，当按本规范中的的组合值系数，当按本规范中的规定的各可变荷载采用时，其组合值系数为规定的各可变荷载采用时，其组合值系数为0.70.7。 注：注： 1 1、基本组合中的设计值近适用于荷载与荷载效应为线、基本组合中的设计值近适用于荷载与荷载效应为线性的情况；性的情况； 2 2、当对、当对Q

21、Q1K1K无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为Q Q1K1K，选其中最不利的荷载效应组合。，选其中最不利的荷载效应组合。 3 3、当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与、当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。组合的可变荷载仅限于竖向荷载。 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合符合表准值组合符合表4.3.24.3.2的规定的规定。表表4.3.2 4.3.2 模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项目项目参与

22、组合的荷载类别参与组合的荷载类别计算承载能力计算承载能力验算挠度验算挠度1平板和薄壳的模板和支架G1k+G2k+G3k+Q1kG1k+G2k+G3k2梁和拱模板的底板及支架G1k+G2k+G3k+Q2kG1k+G2k+G3k3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板G4k+Q2kG4k4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板G4k+Q3kG4k注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。说明：本条参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载规定是按说明：本条参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载规定是按混凝土结构工程施

23、工及验收规范混凝土结构工程施工及验收规范GB5020492GB5020492的规定采用的。的规定采用的。 2 2、对于正常使用极限状态应采用标准组合，并按下列设、对于正常使用极限状态应采用标准组合，并按下列设计表达式进行设计：计表达式进行设计： SCSC 式中式中 CC结构或结构构件达到正常使用要求的规定限结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应符合本规范有关变形值的规定。值，应符合本规范有关变形值的规定。 对于标准组合，荷载效应组合设计值对于标准组合，荷载效应组合设计值S S应按下式采用：应按下式采用：niikGs1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列当验算模板及其支架

24、的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：允许值： 1 1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/4001/400； 2 2、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/2501/250； 3 3、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/10001/1000。 说明：此变形值是按照国家标准说明：此变形值是按照国家标准混凝土结构工程施工及验混凝土结构工程施工及验收规范收规范GB5020492GB5020492的规定采用的。的规定采用的。不

25、考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的稳定性计算公式为： 永久荷载标准值永久荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 12.122kN。活荷载标准值活荷载标准值 NQ = 1 1.21.5=1.8kN。N=（1.212.122+1.41.8）0.9=15.4kNN=（1.3512.122+1.40.71.8）0.9=16.3kN 其中其中 N 立杆的轴心压力设计值，立杆的轴心压力设计值，N = 16.3kN i 计算立杆的截面回转半径，计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量立杆净截面

26、模量(抵抗矩抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； h 最大步距，最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取计算长度，取1.500=1.5m； 轴心受压立杆的稳定系数轴心受压立杆的稳定系数,由长细比由长细比 l0/i 查表得到查表得到0.634； 经计算得到经计算得到=16300/(0.634489)=52.6N/mm2；考虑风荷载时考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2

27、/10 其中其中 Wk 风荷载标准值风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.2001.250=0.675kN/m2 h 立杆的步距，立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m； 风荷载产生的弯矩风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.6751.2001.5001.500/10=0.207kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=0.91.212.122+0.90.91.41.800+0.90.91.40.2

28、07/1.500=15.29kN 经计算得到经计算得到=19372/(0.634489)+207000/5080=90.04N/mm2 式中式中 pp立柱底垫木的底面平均压力立柱底垫木的底面平均压力 (kN/m2)(kN/m2)； NN上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值 ； AA垫木底面面积垫木底面面积 ； f fak地基土承载力设计值地基土承载力设计值 ，应按现行国家标准，应按现行国家标准建筑建筑地基基础设计规范地基基础设计规范GB50007GB50007的规定或工程地质报告提供的数的规定或工程地质报告提供的数据采用；据采用； m mf立柱垫木地基承载力折减

29、系数，应按下表采用。立柱垫木地基承载力折减系数，应按下表采用。立柱底地基承载力应按下列公式计算：立柱底地基承载力应按下列公式计算：akffmANp 1 立杆稳定计算的公式没有解决（没有引入脚手架高度及步距因素）； 2 模板规范规定的轴心受压稳定系数为钢结构设计规范中b类截面轴心受压构件的稳定系数，钢管模板支架属于冷弯薄壁型钢结构范畴，应按冷弯薄壁型钢结构技术规范附录A Q235轴心受压构件的稳定系数取值 3 规范后面例题计算错误 ； 4 步距限定为1.8米步距，实际取1.5m比较合适； 5 计算长度不应取步距 ； 6 横、纵向水平杆没有限制范围。 分析模板支撑架近年来发生的事故的主要原因就是：

30、分析模板支撑架近年来发生的事故的主要原因就是： 1、监管不够；、监管不够； 2、模板和脚手架没有经过设计、计算，支撑、模板和脚手架没有经过设计、计算，支撑系统强度不足，稳定性差；梁、板支撑体系立杆变系统强度不足，稳定性差；梁、板支撑体系立杆变形过大，顶托强度不够，扣件抗滑移不满足要求。形过大，顶托强度不够，扣件抗滑移不满足要求。 3、在施工过程中没有按照规范及方案要求进、在施工过程中没有按照规范及方案要求进行搭设；行搭设； 4、使用的材料不合格以及施工中随意拆卸杆、使用的材料不合格以及施工中随意拆卸杆架等原因造成的；架等原因造成的；*年年9月月5日，北京发生了日，北京发生了“*”工程中庭楼盖模

31、板支架坍塌，造工程中庭楼盖模板支架坍塌，造成死亡成死亡8人伤人伤21人的重大事故，技术和施工的主管人员受到了人的重大事故，技术和施工的主管人员受到了法律责任追究，在工程技术人员中受到了极大的震动法律责任追究，在工程技术人员中受到了极大的震动 事故调查出针对支架方案存在问题：事故调查出针对支架方案存在问题： 支架方案未经审批就进行搭设，在报送二稿时，支架支架方案未经审批就进行搭设，在报送二稿时，支架已搭设完毕；已搭设完毕； 属应组织专家组论证项目，但没有组织论证审查；属应组织专家组论证项目，但没有组织论证审查； 监理虽未在方案送审稿上签字，但也没有行文制止搭设监理虽未在方案送审稿上签字，但也没有

32、行文制止搭设和浇筑混凝土；和浇筑混凝土； 方案未对支架立杆上部的自由长度方案未对支架立杆上部的自由长度a作出限制，主管人作出限制，主管人员错误地按步距员错误地按步距h（=1.5m）控制到）控制到 1.2-1.5m,而邻跨支架的而邻跨支架的实测值为实测值为1.4-1.7m ; 550mm空心楼板采用扣件架满堂支撑，折算为400mm，立杆横距和纵距均为1.2m，步距1.5m，搭设高度21.5m，木方50mm*100mm250mm，托梁100mm*100mm，施工面积 16m*24m。 托梁的计算托梁的计算 (1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度抗弯计算强度 f=3.561106/

33、166666.7=21.37N/mm2 顶托梁的计算强度大于规范规定值顶托梁的计算强度大于规范规定值13.0N/mm2,不满足要不满足要求求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 如果完全参照如果完全参照扣件式规范扣件式规范不考虑高支撑架，由公式不考虑高支撑架，由公式(1)或或(2)计算计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) 公式公式(1)的计算结果：的计算结果： = 323.86N/mm2，立杆的稳定性计立杆的稳定性计算算 f=205(规范规定值规范规定值),不满足要求不满足要求! 公式公式(2)的计算结果：的计算结果： = 157.28N/mm2，立杆的稳定性计，立

34、杆的稳定性计算算 f=205(规范规定值规范规定值),不满足要求不满足要求!差1.64差1.57差1.15 *年月日，年月日， *公司一处即将结顶公司一处即将结顶的厂房顶棚发生坍塌，造成名施工人的厂房顶棚发生坍塌，造成名施工人员死亡员死亡1000mm*1300mm梁采用钢管支撑，梁底梁采用钢管支撑，梁底增加一承重立杆，立杆横距和纵距均为增加一承重立杆，立杆横距和纵距均为0.6m，步距，步距0.6m，搭设高度，搭设高度26.5m，木方，木方50mm*100mm250mm，计算结果横向，计算结果横向钢管和扣件抗滑移不能满足要求。钢管和扣件抗滑移不能满足要求。20000600130010006506

35、50 扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算承载力按照下式计算(规范规范5.2.5): R Rc 其中其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值,取取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；作用力设计值； 计算中计算中R取最大支座反力，取最大支座反力，R=21.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!*年年2月月12日下午约日下午约3时时35分，某图书馆二期分，某图书馆二期工程工地，发生一起在浇筑

36、过程中屋面模工程工地，发生一起在浇筑过程中屋面模板支撑体系坍塌事故。支撑体系坍塌高度板支撑体系坍塌事故。支撑体系坍塌高度约约24米，坍塌面积约米，坍塌面积约450平方米，混凝土作平方米，混凝土作业班组人员从作业面坠落并被埋。有业班组人员从作业面坠落并被埋。有7人死人死亡，亡，7人受伤。人受伤。 (1) 旧版软件：在计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）时，计算正常使用极限状态（即挠度）仍采用荷载设计值。 新版软件：计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）挠度时采用荷载标准值。 (2) 旧版软件：活荷载无论大小分项系数都取1.4；没有考虑0.9的结构重要系数。 新版软件：标准值4 KN/m

37、2的活荷载分项系数取1.4；标准值4 KN/m2的活荷载分项系数取1.3；考虑0.9的结构重要系数。 (3) 旧版软件：计算面板和次龙骨（次梁）时荷载组合符合要求，即强度验算使用恒荷载和活荷载组合，挠度验算采用恒荷载标准值；但在计算主龙骨（主梁）挠度时直接使用了次梁计算时的支座力，而次梁计算时的支座力为恒荷载和活荷载组合计算得出，因此不符合规范相关的荷载组合，导致主梁挠度计算结果偏大。 新版软件：在主龙骨（主梁）挠度计算时采用次龙骨（次梁）恒荷载标准值计算得出支座力作为荷载。 (4) 新版软件：增加门架交叉支撑线刚度计算。 (5) 旧版软件：面板都是按三跨连续梁计算的。 新版软件：面板力学模型提供简支跨和三跨连续梁两种算法，让用户在实际使用时自行选择。 (6) 新版软件：增加木、钢立柱应计算强度、稳定性等。 (7) 新版软件：增加立杆稳定性计算增加风荷载组合工况，包括扣件架和门式架。 我院成立于我院成立于*年，属国家级科研单位，是年，属国家级科研单位，是以行业研发中心