孟村小区外架专项施工方案(1)

1、孟村小区建安工程二标段1#楼脚手架工程专项施工方案编制：审核：审批： 中太建设集团股份有限公司 二零一三年八月三十日目 录第一节编制依据1第二节工程概况1第三节脚手架方案选择2第四节脚手架的材质要求5第五节脚手架的搭设流程及要求6第六节脚手架计算书12第七节脚手架的检查与验收46第八节脚手架搭设安全技术措施47第九节脚手架拆除安全技术措施49第十节卸料平台安全操作要求50第十一节.脚手架应急预案52第十二节.人员资质53脚手架工程专项施工方案第一节编制依据建筑施工计算手册建筑施工手册钢结构设计规范GB50017-2003 建筑结构荷载规范GB50009-2001 建筑施工脚手架实用手册（含垂直

2、运输设施）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑地基基础设计规范GB50007-2002 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011孟村小区建安工程第二标段2#楼设计施工图纸。第二节工程概况工程名称： 孟村小区建安工程第二标段；工程地址： 西安市雁翔路南段建设单位： 西安曲江国际会展投资控股有限公司设计单位： 中国轻工业武汉设计工程有限责任公司监理单位： 陕西华建工程监理有限责任公司施工单位： 中太建设集团股份有限公司本工程由1#、2#、3#、4#楼及车库、会所、幼儿园组成，总建筑面积110000，其中2#楼建筑面积19655；

3、地上部分26层，地下2层，建筑高度76.4m;施工现场将设置4台塔吊和4台人货电梯（具体位置详施工组织设计中的总平面布置图）；人货电梯安装前周转材料、砌体、抹灰等材料都利用塔吊水平垂直运输至卸料平台，再通过卸料平台中转至需用作业点。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：一、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。二、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。三、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。四、工程所需脚手架材料两套，工字钢3套，以供周转使用。上层脚手架搭设到8层时，第一步

4、脚手架方可拆除，循环周转使用。五、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：1、落地架：地下室采用落地式脚手架，双排间距为1米，立杆纵向间距为1.5米，内排离墙0.3m，大横杆步距1.8米，外排大横杆在中间加水平杆一道，隔层铺竹脚手板。脚手架立杆落在地下室底板垫层上。在立杆底部加设扫地杆，扫地杆离下脚间200mm。小横杆每隔一步架即3m与地下室外墙预埋连墙杆件连接牢固。本外架为工程施工操作架及外维护架，严禁作为支模及承重架使用。2、主楼钢管双排外脚手架:1）、一层以上部分脚手架采用悬挑式钢管扣件外脚手架。主楼部分从1层开始进行分段悬挑，

5、每段悬挑高度为四层，用18a工字钢挑出（每根站杆下均有工字钢）；双排外架间距为1.0米，立杆纵向间距为1.5米，内排钢管离结构外轮廓线0.25米。大横杆步距1.8米。隔层满铺竹脚手板用1.2mm绑扎丝绑扎，与主体结构间用模板木方封闭。每个悬挑段每根站杆分别用钢丝绳卸荷2次（即三层卸荷一次），与主体结构的刚性连接采用两步三跨焊接连接方式。挑架和落地架强度和刚度计算详见计算书。2）、主楼地上施工阶段悬挑外脚手架架设方法如图所示：3、卸料平台的搭设方法及要求根据脚手架的搭设方案，本工程外墙主楼脚手架采用悬挑式钢管双排脚手架，为了保证主体结构的施工进度，在主楼的每层楼搭设一个卸料平台，便于模板材料及其

6、他材料的及时吊运。卸料平台的搭设方法及要求如下：1）卸料平台的搭设必须上下层相互错开，便于材料的垂直吊运；2）卸料平台采用型钢悬挑式平台，悬挑长度为4.0m,平台宽度为3.0m；3) 卸料平台采用4根直径22mm的钢丝绳在上层砼已浇筑完成的梁上进行斜拉固定；4）卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5）卸料平台必须与外架脱离开，严禁与外架或室内操作架连接。第四节脚手架的材质要求一、钢管脚手架的材质要求l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.23.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合

7、建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。 6、连墙件采用钢管或8钢双股。7、型钢水平悬挑杆采用18a号槽钢，钢丝绳选用直径14钢丝绳。8、吊环直径为18 mm的圆钢。二、卸料平台的材质要求1、主梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平；2、次梁槽钢型号：12.6号槽钢

8、槽口水平；次梁槽钢间距(m)：1.0，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。3、钢丝绳直径22mm,吊环直径28mm。第五节脚手架的搭设流程及要求一、普通悬挑架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚

9、手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、立杆间距 (1)、脚手架立杆纵距1.5m，横距1.00m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：立杆距建筑物0.25m。 (2)、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)、立杆应设置底座，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。2、大横杆、小横杆设置 (1)、大横杆在脚手架高度方向的间距1.

10、8m，外排大横杆加一道水平杆，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。3、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)、脚手架内排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，内外立杆应满铺脚手板，

11、无探头板。 (2)、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆 (1)、脚手架外侧使用绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)、选用D=14的尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。 (3)、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和3

12、0cm高踢脚杆。6、连墙件(1)、脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，设一拉结点。(2)、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。7、架体内封闭 (1)、脚手架的架体内立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

13、 (3)、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径32mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。二、落地架落地脚手架搭设的工艺流程为：在钢筋砼楼面上定位纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记

14、；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。1、主杆基础本工程脚手架地基为钢筋砼楼面，C30砼，楼板厚度120厚。2、立杆间距 (1)、脚手架立杆纵距1.5m，横距1.10m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平3.2m(即二步二跨)：内立杆距建筑物0.25m。 (2)、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、

15、大横杆、小横杆设置(1)、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，外排大横杆加一道水平杆，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)、脚手架内排立杆与结构层之

16、间均应铺设木板：板宽为200mm，内外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆(1)、脚手架外侧使用绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)、选用D=14的尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。 (3)、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)、脚手架内侧形成临边的(如遇

17、大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件 (1)、脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，设一拉结点。(2)、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭(1)、脚手架的架体内立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)、脚手

18、架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径32mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。第六节脚手架计算书一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为29米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的

19、纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层悬挑水平钢梁采用18a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。（一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/

20、m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.000/3=0.100kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、抗弯强度计算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为： M1=(0.08×0.166+0.10×1.400

21、)×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为： M2=-(0.10×0.166+0.117×1.400)×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.406×106/5080.0=79.905N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值：q1=0.038+0.100=0.138kN/m活荷载标准值：q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.138+0.990×1.000)&#

22、215;1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.185mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值： P2=0.300×1.000×1.500/3=0.150kN 活荷载标准值： Q=3.000×1.000×1.50

23、0/3=1.500kN 荷载的计算值： P=1.2×0.058+1.2×0.150+1.4×1.500=2.349kN 小横杆计算简图2、抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.349×=0.789×106/5080.0=155.276N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算: 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠

24、度和: 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠: V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值:P=0.058+0.150+1.500=1.708kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:V2=1707.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.414mm最大挠度和

25、: V=V1+V2=2.434mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算：横杆的自重标准值： P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值: P2=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN活荷载标准值： Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载

26、的计算值： R=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；（四）、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×29.00=4.031kN2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用

27、竹脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300×3×1.500×(1.000+0.300)/2=0.878kN3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.110×1.500×3/2=0.330kN4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×29.000=0.218kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =5.457kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距

28、内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值： NQ = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算：其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.700 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 1.000经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.700×0.840×1.000 = 0.412kN/m2。考虑风荷载时

29、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。（五）、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.38kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 =

30、 kuh 确定，l0=2.60m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 131.80 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.97kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26； i 计算立杆的截面回转半径，i

31、=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.165kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 156.97 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!（六）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计

32、算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.412kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×4.50 = 13.500m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 7.779kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.779kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/

33、1.58的结果查表得到=0.95；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 12.779kN大于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图（七）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 3400.00cm4，截面抵抗矩

34、W = 309.00cm3，截面积A = 42.00cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2×5.731+1.4×4.50=11.38kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×42.00×0.0001×7.85×10=0.40kN/m 悬挑脚手架示意图 8001200300011.38kN11.38kN 0.40kN/mAB 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=353kN,R2=13.203kN,

35、R3=0.250kN 抗弯计算强度： f=M/1.05W+N/A=2.632×106/(1.05×309000.0)+5.365×1000/4200.0=9.390N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18a号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.40由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.945经过计算得到强度 =2.63×

36、106/(0.945×309000.00)=9.02N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!（九）、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=988kN（十）、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=988kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之

37、间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×988/0.820=2272kN。 选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14mm钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=988kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为：其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径： D=22988×

38、4/(3.1416×50×2)1/2=18mm（十一）、锚固段与楼板连接的计算:1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.203kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径： D=13203×4/(3.1416×50×2)1/2=13mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2、水平钢梁与楼

39、板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.20kN；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于13202.98/(3.1416×20×1.5)=110.1mm。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.20kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b

40、 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!二、落地架计算书（一）、参数信息:1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为12.2米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.60米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距

41、 3.60 米，水平间距3.20 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3、风荷载参数本工程地处兴仁，基本风压为0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.13，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏

42、杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.035；5、地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。(二）、小横杆的计小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.600/3=0.187 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.000×1.600/3=1.067 kN

43、/m；荷载的计算值: q=1.2×0.035+1.2×0.187+1.4×1.067 = 1.760 kN/m；小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.760×1.0502/8 = 0.243 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =51.274 N/mm2；小横杆的最大应力计值 =51.274 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3、挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.187+1.067 =

44、 1.289 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.289×1050.04/(384×2.060×105×113600.0)=0.872 mm；小横杆的最大挠度 0.872 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！（三）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1、荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035×1.050=0.037 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.050×1.600/3=0.19

45、6 kN；活荷载标准值: Q= 2.000×1.050×1.600/3=1.120 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.037+1.2×0.196+1.4×1.120)/2=0.924 kN；大横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.035×1.600×1.6002=0.012 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.924×1.600

46、= 0.395 kN.m；M = M1max + M2max = 0.012+0.395=0.406 kN.m最大应力计算值 = 0.406×106/4730.0=85.897 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 85.897 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.035×1600.04 /(100×2.060×1

47、05×113600.0) = 0.067 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.037+0.196+1.120）/2=0.677kN V= 1.883×0.677×1600.03/ ( 100 ×2.060×105×113600.0) = 2.230 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.067+2.230=2.297 mm；大横杆的最大挠度 2.297 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1600.0 / 150=10.7与10 mm，满足要求！(四）、

48、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.050×2/2=0.037 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.600=0.057 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.

49、050×1.600/2=0.294 kN；活荷载标准值: Q = 2.000×1.050×1.600 /2 = 1.680 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.057+0.294)+1.4×1.680=2.773 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (五)、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1278 NG1 = 0.1278+(1.05×2/2+1.60×2)×0

50、.035/1.80×30.65 = 6.479；(2)、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×3×1.600×(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN；(3)、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×3×1.600/2 = 0.360 kN；(4)、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.600×30.650 = 0.245 kN；经计算得到

51、，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.218 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.000×1.050×1.600×2/2 = 3.360 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.750 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.130 ； Us - 风荷载体型系数

52、：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.750×1.130×0.649 = 0.385 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.218+ 1.4×3.360= 14.566 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.218+ 0.85×1.4×3.360= 13.860 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4W

53、kLah2/10 =0.850 ×1.4×0.385×1.600×1.8002/10 = 0.238 kN.m；(六)、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =14.566 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=

54、 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 14566.000/(0.188×450.000)=172.172 N/mm2；立杆稳定性计算 = 172.172 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =13.860 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规

55、范表得： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.188立杆净截面面积： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 13860.119/(0.188×450.000)+237516.835/4730.000 = 204.046 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204.046 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！(七)、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.739 kN；活荷载标准值：NQ = 3.360 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.128 kN/m；Hs =0.188×4.500×10-4×205.000×103-(1.2×1.739+1.4×3.36