毕业设计整体式连续空心板桥

1、 CHANGSHA UNIVERSITY OF SCIENCE & TECHNOLOGY 毕业设计（论文）题目： 贵州省盘县红果新城环城东线改造工程 牛泥塘中桥施工图设计学 生 姓 名： 学 号： 班 级： 专业（全称）： 指 导 教 师： 2010年6月贵州省盘县红果新城环城东线改造工程牛泥塘中桥施工图设计学 生 姓 名： 学 号： 班 级： 专业（全称）： 指 导 教 师： 完 成 日 期： 贵州省盘县红果新城环城东线改造工程牛泥塘中桥施工图设计摘要 本设计为贵州省盘县红果新城环城东线改造工程牛泥塘中桥施工图设计。 首先根据设计任务书提供的设计资料和要求，依据现行公路桥梁设计规范，

2、综合考虑桥位的地质、地形条件，经初选后提出了装配式简支T梁桥、独塔斜拉桥和整体式空心板桥三个比选桥型方案。按技术成熟、安全可靠、使用耐久、经济合理、美观、环境保护和可持续发展等基本原则，比较这三个方案的优缺点，主桥选定方案为，整体式空心板桥。 其次，确定主梁的主要构造及细部尺寸，在满足设计规范的前提下，拟定空心板各细部尺寸。主梁高700mm，宽10500mm，其余细部尺寸见空心板一般构造图。 然后，根据设计规范，使用桥梁博士进行建模各数据的计算，得出内力包络图，各截面配筋面积等数据，对桥梁的各种数据进行验算。 最后，然后手算出桥梁车辆横向分布系数，恒载内力作用值，活载内力作用值，以及进行正截面

3、抗弯等各种验算。检验桥博计算结果。关键词：施工图设计; 整体式空心板桥Panxian red berries around the city of Guizhou Province Eastern Metro Improvement Project Bovine bogs in bridge construction designABSTRACT   The design for the new town around the city of Guizhou Province Panxian red berries cattle bogs in eastern bridge

4、 reconstruction project construction design.    First of all, according to the design plan to provide the design information and requirements, based on the existing highway bridge design specifications, integrated Kaolv bridge site's geology, topography, by the primaries of the assembl

5、y after the Tichu simply supported T beam bridge, single tower cable-stayed bridge He Zhengti Hollow Slab Bridge type 3 comparison. By technology is mature, reliable, durable, economical, aesthetic, environmental protection and sustainable development of the basic principles of comparative advantage

6、s and disadvantages of the three options, select the program for the main bridge, the overall cellular slab.    Second, determine the main beam size of the main structure and detail, in the premise of meeting the design specifications, develop the detail size hollow plate. The main beam of

7、 high 700mm, width 10500mm, other detailed dimensions see hollow general structural map.    Then, according to design specifications, use the bridge to model the data, Dr. calculated the internal force envelope, the reinforcement section area, and other data, all data on the bridge checkin

8、g.    Finally, then hand calculate the distribution coefficient of lateral vehicle bridge, dead load effect value of internal forces, the role of Live Load values, as well as checking for flexural other. Bo bridge inspection results.Key words: construction design; the overall Hollow Slab目

9、录1 设计说明11.1 桥梁线形布置11.2 主要技术标准11.3 材料规格11.4 设计计算依据11.5 通航水位21.6 支座强迫位移及温差影响22 设计方案32.1方案比选原则32.2方案比选32.2.1具体尺寸拟定4方案比选52.2.3方案工程量比较62.3推荐方案63 上部结构效应计算73.1 设计特点及受力特点7设计特点7受力特点73.2 计算资料73.3 结构尺寸73.4汽车荷载横向分布系数mc计算93.5活载作用内力计算103.6 汽车冲击系数计算103.7 恒载计算11桥面铺装、分隔带及护栏重力11行车道板重力113.8 温度应力计算11温度应力计算113.9基础沉降应力计算

10、163.10内力组合183.10.1按承载能力极限状态设计183.10.2按正常使用极限状态设计193.10.2.1作用短期效应组合203.10.2.2作用长期效应组合203.10.3计算结果204 普通钢筋的设计计算284.1 估算钢筋面积284.2 配筋结果315 截面强度验算335.1 基本理论335.2 截面换算335.2.1 确定中性轴的位置335.2.2 截面换算335.3 计算公式336 抗裂验算406.1 公预规要求406.2 计算406.2.1 正截面抗裂验算406.2.2 斜截面抗裂验算407 挠度计算527.1 挠度的计算与验算527.1.1 使用荷载作用下的挠度528

11、下部结构计算538.1 桥墩计算538.1.1 桥墩基本尺寸及受力538.1.2 截面设计548.1.3 截面复核558.2空心板下部盖梁设计计算568.2.1 概述568.2.2 设计计算依据和技术标准568.3墩顶截面承载力计算688.4盖梁跨中截面承载力689 施工图设计709.1概述709.2 总体布置图709.3 主梁一般构造图70参考文献71致谢72附录1 开题报告附录2 英文文献及译文1 设计说明1.1 桥梁线形布置平曲线半径：本桥平面K9+255.690K9+276.500位于圆曲线上，圆曲线要素为:R-930,Lc-179.420,a-左13°0313.63，要素桩

12、号为：ZY-K9+255.689,QZ-K9+345.399,YZ-K9+435.110。但由于圆曲线在本次设计中相比较而言影响不大，因此本次设计按直桥设计。竖曲线半径：本桥纵面位于-3%的桥面纵坡上。1.2 主要技术标准跨径：5×13m；施工方法：采用支架立模现浇施工，一次成桥；桩基采用人工挖孔施工。设计荷载：公路-级；桥面组成：0.5m(护栏)+9.5m(机动车道)+0.5m(护栏)；桥面形式：整体式空心板；结构重要性系数：1.0。1.3 材料规格混凝土：主梁、墩身、盖梁均采用C30混凝土，基桩采用C25混凝土。普通钢筋：R235、HRB335钢筋标准营符合GB 13013-19

13、91 和GB 1499-1998的规定。凡钢筋直径大于等于12mm者，均采用HRB335热轧带肋钢筋；凡钢筋直径小于等于12mm者，均采用R235热轧带肋钢筋，钢板应符合GB 700-88规定的Q235钢板。支座：主桥支座采用GYZ系列支座。伸缩缝：全桥伸缩缝采用C-3型伸缩缝。桥面铺装：采用5cm沥青混凝土+ 5cm C40聚丙烯纤维混凝土。1.4 设计计算依据公路工程技术标准(JTG B01-2003)公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004) (以下均简称为通规) 公路工程技术标准JTGB01-2003公路圬工桥涵设计规范(JTG D6l一2005)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵

14、设计规范JTJ023-2004公路桥涵地基与基础设计规范JTJ024-85公路桥涵施工技术规范JTJ041-20001.5 通航水位无通航要求1.6 支座强迫位移及温度影响根据基规要求，中、小桥各墩下沉1.5cm，主梁上下缘温差根据中国气象局统计得到2 设计方案2.1 方案比选原则 在桥梁方案比选中，要注意下列四项主要标准：安全、功能、经济与美观,其中以安全与经济为重。过去对桥下的功能重视不够，现在由于航运事业的发展，需要十分重视桥下的通航净空。至于桥梁美观，要视经济与环境而定。安全 现在我国公路交通运输十分繁忙，车速也在不断提高。所以在四车道中间至少要设置1m宽的中央分隔带。城市桥梁的车道中

15、应设0.5m的分车带或护栏以策安全。高速公路要求更高，必须按交通部有关规定办理。功能 桥梁的功能一是跨越障碍，二是承受荷载。具备了这两种功能的比选方案中，应选择传力路线直接、简洁的结构形式，以保证结构受力的合理性。此外，还应考虑非正常运营条件下（如地震、风载）能保证结构功能的实施。如在地震区修建桥梁要考虑抗震性能好的桥型。梁式桥比拱式体系好，无铰拱比有铰拱好，整体式的比组合式的好，扩大基础比桩基础好等。当考虑功能问题时，还要想到远景的情况，而在结构上加以某些处理是不难的。经济 评价一座桥的经济性可以从造价、养护、工期以及养护维修等方面进行。从科学角度分析，时间就是金钱，时间就是效益。工期短不仅

16、可以减少管理费，而且桥梁的提前竣工通车，也会给国民经济带来巨大的宏观经济效益。从建桥工期的长短分析经济影响时，要想到桥梁基础的施工对工期的长短影响很大，尤其在大桥施工中往往因施工方法不同施工工期差距很大。美观 我国基本建设的方针是“经济、适用和在可能条件下注意美观”，大量公路桥与铁路桥设计时应遵守这一要求，但在特大桥、城市桥以及位于风景区的桥梁，应注意选择美观的桥型方案。因为一座桥梁往往是一个城市的标志，一个城市的骄傲。2.2 方案比选在初始设计时，考虑到三种方案的比选，一是从桥型的角度出发，做出创新，采用单塔斜拉桥的设计。二是从主梁截面的角度出发，采用T型截面，即装配式简支T梁。三是从经济适

17、用的角度出发，采用整体式连续空心板桥。具体尺寸的拟定 （1）单塔斜拉桥 我设计时采用单柱式主塔，两跨设计。因为主跨与边跨的比例为：主跨L1=（0.50.8）L2 我在此次设计中采用L1=0.66 L2 即L2=47m L1=31m 主塔高度与主跨比例为H/ L2=1/2.71/4.7 即主塔高度范围在9.997m17.403m之间，此次设计中，定主塔高度为10m。主塔为矩形截面，等截面空心体，顶部尺寸如图1 拉索采用扇形布置拉索，索面间距宜为515m，根据设计需要，主跨间距采用6m，边跨间距采用4m。考虑到施工的难易，对整体安全性的影响，采用塔墩梁固结体系。安全性得到保障。锚固点设横隔板布置锚

18、固点，锚固点布置如图2 主梁高度为1.1m 高跨比一般为1/50 此次设计为1/43。 高宽比不宜小于1/10 此次设计高宽比为1/9.5 由于桥宽为10.5m 此次设计主梁截面设计为单箱单室钢筋混凝土截面，底板厚度与主跨比为1/1401/170 此次设计定为0.28m。截面具体尺寸见比选图。图2-2-1图2-2-2（2）装配式简支T梁桥查梁桥（上册）根据桥梁具体情况 设计具体尺寸：标准跨径13m，计算跨径12.5m。梁长12.96m 梁高 1.1m 高跨比采用1/12 肋厚 梁端30cm 梁端加厚长度25cm，上翼缘宽 预制宽1.6m 湿接缝0.5m，上翼缘厚度 根部20cm 板跨中 15c

19、m，边梁边缘厚度12cm。跨径采用原方案5跨13m，桥型采用装配式简支T梁，钢筋混凝土，因其适用跨径为820m 故采用。主梁截面采用5片式，主梁间距一般为1.52.2，此次设计采用2.1m。主梁高度范围为h=（1/111/18）l 主梁肋宽度范围为 b=0.160.2 此次设计采用0.2m 桥面横坡，由支座垫高每片主梁 2、3、4号梁垫高0.042m。具体尺寸见比选图。(3) 整体式连续空心板桥根据设计资料及规范，设计具体尺寸：采用一排多孔的整体式空心板，设计14个直径为50cm圆孔，圆孔间距为17cm，整体现浇连续梁桥，一次成桥。板高70cm，顶板宽10.5m，底板宽9.83m。悬臂长度为3

20、3.5cm，悬臂端厚12cm，根部厚26cm，具体尺寸见比选图。 方案比选以上两个方案再加上原方案的主要优缺点比较，如下表所示,每个方案的桥型布置图见下图,最终选出预应力混凝土连续梁桥做为捞刀河大桥的设计方案。 表2-2-1整体式连续空心板桥方案独塔斜拉桥方案装配式简支T形梁桥方案经济性一般来说：整体式连续空心板桥造价最低，斜拉桥造价最高，装配式简支T形梁桥造价居中。续表3-1适用性(a)主梁截面采用空心板，减轻自重充分利用材料(b)建筑高度小，外形简单，制作方便(c)构件质量小，架设方便(a)主跨47米，跨度适宜，跨越沟壑。(b)便于无支架施工(c)全桥只在两岸桥台处各有一伸缩缝。(a)主梁

21、截面采用T形截面，稳定性高(b)制造简单、整体性好、接头方便(c)全桥采用五跨简支T形梁桥，支点处需设置伸缩缝，对行车有一定影响。安全性(a)全桥跨度适中，用技术成熟的支架立模现浇施工能安全的建成，施工方便，质量可靠，工期短；(b)全桥后期营运养护费用少；(c)行车平顺舒适。(a)全桥跨度适中，用技术先进的悬臂浇筑法施工能安全的建成，且在施工过程中不需用大吨位悬臂吊机和运输预制节段块件的驳船，但是，在浇筑一个节段混凝土过程中要分阶段调索，工艺复杂，且挂篮和斜拉索之间的套管定位难度较大，故施工繁琐，工期较长；(b)全桥后期营运养护费用较高；(c) 行车较平顺。(a)全桥跨度适中，用技术成熟的预制

22、安装法施工，建桥速度快、工期短、模板支架少(b)全桥后期营运养护费用少；(c)行车较平顺。美观性全桥线条简洁明快，与周围环境协调好，因此，桥型美观。气势宏伟，与周围环境协调好，桥型美观。全桥线条简洁明快，与周围环境协调好，因此，桥型美观。 方案工程量比较将每个方案的工程数量计算出来并统计,以其工程量为经济性的一个参考因素,通过比较发现, 整体式连续空心板桥方案的工程量最经济,装配式简支T形梁桥方案次之, 独塔斜拉桥方案在三个方案中最不经济,因此从经济性上结合上表的陈述,选择整体式连续空心板桥方案最优。具体详见附录的工程量计算表格。2.3 推荐方案综合上诉必选原则以及该地的实际，选取采用工期短，

23、造价低，技术成熟的整体式连续空心板桥方案。3.上部结构效应计算3.1 设计特点及受力特点3.1.1 设计特点本桥上部结构为整体式连续空心板混凝土梁桥，采用支架立模现浇的方法施工，支架立模现浇的方法施工不需进行体系转换，由于该结构一次成桥，因此可按成桥结构进行分析，此次设计时借助计算机辅助计算完成，采用桥梁博士V3.02软件进行桥梁电算。3.1.2 受力特点采用支架立模施工的连续梁桥，一次现浇成桥后支点部负弯矩很大，而中跨跨中恒载弯矩很小；因而，截面尺寸拟定时，应根据以上弯矩分布特点，增大主梁支点附近的抗弯刚度。3.2 计算资料标准跨径：13.0m计算跨径：12.96m设计荷载：公路级材料：普通

24、钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表3-2-1。表 3-2-1种类弹性模量Es抗拉强度标准值sk抗拉强度设计值sdR235钢筋2.1×105MPa235 MPa195MPaHRB335钢筋2.0×105MPa335 MPa280MPa空心板混凝土：现浇空心板以及桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土。技术指标见表 3-2-2。表 3-2-2强度等级弹性模量Ec轴心抗压强度设计值cd轴心抗拉强度设计值tdC303.0×104MPa13.8 MPa1.52MPa3.3 结构尺寸本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽9.5米，两侧

25、为安全护栏，全桥采用整体式连续空心板，水泥砼铺装厚5cm，沥青砼厚5cm。桥梁的边（1.985m）板进行计算，桥梁横断面及边板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：mm）图 3-3-1图 3-3-2图 3-3-3空心板立面图（尺寸单位：cm）空心板的标准跨径为13m，计算跨径l12.96m。空心板的具体构造见空心板一般构造图3.4 汽车荷载横向分布系数mc计算采用刚接板法计算计算边板的mc将本例桥宽分为5等分宽 则b1=10.5/5=2.1.L=13代入公式，得=1.45（b1/L）2=1.45（2.1/13）2= 0.0343=4.06（b1/L）4=4.06（2.1/13）4=0.003依由梁桥

26、（上册）第二篇表2-2-2查得值，如表3-4-1所示：表 3-4-1绘制边板的横向分布影响线，并在其上布置设计荷载，求出边板的横向分布系数。则1号板的横向分布系数： Mc = 1/2(0.299+0.2563+0.2272+0.1893) =0.48591号板最不利，故按1号板进行设计。3.5 活载作用内力计算公路级集中荷载Pk计算弯矩效应：kN剪力效应：Pk=1.2×206.9=248.27kN3.6 汽车冲击系数计算桥梁的自振频率（基频）计算根据通规中的规定，适用于连续梁的结构基频计算公式如下：现取边跨跨中截面计算，全桥偏安全考虑采用边跨跨中截面的汽车冲击系数。本桥各参数取值如下

27、：l13mEEc3.00×104MPa=3.00×1010N/m2。据桥博计算可知Ic边板= 0.05491m4，在AUTOCAD中作图量测得到边板跨中截面截面面积：A边板跨中= 0.82615m2，G边板=A边板跨中×0.82615×2500020653.75N/mg9.8（m/s2）mc边板= G边板/g20653.75/9.82107.53（Ns2 /m2）计算得到：冲击系数，适用于则：因为14 所以用于正弯矩效应和剪力效应：用于负弯矩效应：3.7 恒载计算3.7.1 桥面铺装、分隔带及护栏重力中央分隔带及护栏的重力取用两侧共计：6.79kN/m桥

28、面铺装 0.1×9.5×24+0.1×9.5×24=45.6kN/m平均分配：g1=(6.79+45.6)/9=5.82kN/m3.7.2 行车道板重力g3边0.82615×2419.83kN/m恒载总重：g边= g1+ g3边=5.82+19.83=25.65kN/m根据恒载集度计算所得恒载内力如下表：表 3-7-1恒载内力荷载g(kN/m)L(m)M(kNm)Q(kN)跨中1/8gL21/4跨3/32gL2Q支点1/2gLQ1/4点1/4gL边板单块板重19.8313418.9314.18 128.89 64.45 全部恒载25.65135

29、41.86 406.39166.73 83.36 3.8 温度应力计算3.8.1 温度应力计算(1)年平均温差根据气象条件取结构年平均温度升温为：25°结构年平均温度降温为：-15(2)梯度温差：按通规条规定，桥面铺装采用10cm厚度的温差梯度基数：T1=14°，T2=5.5°，T3=0°，竖向日照温差反温差为正温差乘以-0.5。具体各截面弯矩和剪力值见下表。温差应力按公预规附录B计算：式中，截面内的单元面积； 图3-8-1 单元面积内温差梯度平均值，均以正值代入： 混凝土线膨胀系数， 混凝土弹性模量，单元面积重心至截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以

30、下取负值。在桥博中得到升温温差引起的内力的计算结果，见下表（由于等截面取整桥边板的一半）。表3-8-1 均匀升温温差单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）18.70E-100.00E+000.00E+0020-2.36E-100.00E+0002-4.10E-1000.00E+0021-1.77E-100.00E+0003000.00E+0022-1.77E-100.00E+00041.14E-100.00E+000.00E+0023-1.19E-100.00E+000.00E+005-1.19E-100.00E+000

31、24-1.77E-1000.00E+006-2.36E-100.00E+00025-2.36E-1000.00E+007-1.77E-100.00E+000.00E+0026-1.77E-100.00E+000.00E+008-2.36E-100.00E+000.00E+0027-1.19E-100.00E+0009-1.77E-100.00E+000.00E+0028-2.36E-100.00E+00010-2.36E-100.00E+000.00E+002900.00E+00011-1.78E-100.00E+000.00E+0030-5.27E-100.00E+00012-1.77E-1

32、00.00E+00031-2.90E-101.25E-10013-1.20E-100.00E+00032-4.10E-10001400.00E+00033-3.52E-100015-7.55E-101.39E-100.00E+0034-4.10E-100016-2.90E-101.25E-100.00E+0035-2.94E-100017-1.19E-100.00E+000.00E+0036-3.23E-100018-1.19E-100.00E+000.00E+0037-2.36E-100019-1.19E-100.00E+000.00E+0038-2.65E-1000表3-8-2 均匀降温温

33、差单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）11.29E-1000201.29E-10002000211.00E-10003000221.29E-100040002300051.29E-1000241.00E-10006000251.58E-10007000261.00E-100081.29E-10002700091.58E-1000281.00E-10001000029000111.00E-1000301.27E-100012000311.27E-100013000321.87E-100014000332.16E-1000

34、153.63E-1000342.46E-10001601.19E-100351.87E-1000171.29E-1000361.58E-100018000371.87E-100019000381.58E-1000表3-8-3 梯度升温温差单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）1000200-6.153032025.10210-6.152973025.120.1220-6.152914025.145.2230-6.152855025.170.4240-6.152796025.195.5250-6.152727025.112

35、1260-6.152668025.1146270-6.152609025.1171280-6.1525410025.1196290-6.1524811025.1221300-6.1524312025.1246310024213025.1271320024214025.1297330024215025.13173400242160-6.153223500242170-6.153203600242180-6.153163700242190-6.153093800242表3-8-4 梯度降温温差单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×m）单元号轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN×

36、;m）10002003.08-15220-12.602103.08-14930-12.6-10.12203.08-14540-12.6-22.62303.08-14250-12.6-35.22403.08-13960-12.6-47.82503.08-13670-12.6-60.32603.08-13380-12.6-72.92703.08-13090-12.6-85.52803.08-127100-12.6-982903.08-124110-12.6-1113003.08-121120-12.6-1233100-121130-12.6-1363200-121140-12.6-1483300-

37、121150-12.6-1583400-1211603.08-1613500-1211703.08-1603600-1211803.08-1583700-1211903.08-1553800-1213.9基础沉降内力计算基础沉降计算时应考虑多种沉降工况，本例考虑15种情况，即按基规中建议，每个墩台分别沉降1.5cm，并将15种情况中的同号效应进行叠加，即可以得到多种沉降工况及其组合的最大值。在桥博中得到汽车荷载的计算结果，见下表（选取最不利沉降组合组合7 即 1、3号墩下沉1.5cm）。表3-9-1 基础沉降变位次内力单元号剪力（kN）弯距（kN）单元号剪力（kN）弯距（kN）10038117

38、-82.1250.203911734.8350.240.240117152450.290.441117269550.214142117385650.219143117502750.224144117619850.229145117713950.234246-87.97361050.239247-87.97191150.244248-87.96481250.249249-87.95601350.254250-87.94721450.259351-87.93851550.263352-87.929716-11064353-87.920917-11062154-87.912118-11053355-

39、87.93319-11042356-87.9-54.920-11031457-87.9-14321-11020458-87.9-23122-11094.359-87.9-31923-110-15.460-87.9-38924-110-1256131.8-40625-110-2356231.8-40026-110-3456331.8-37527-110-4546431.8-34328-110-5646531.8-31129-110-6746631.8-27930-110-7616731.8-24831117-7836831.8-21632117-7606931.8-18433117-667703

40、1.8-15234117-5507131.8-12135117-4337231.8-88.936117-3167331.8-57.237117-1997431.8-25.47500图3-9-1 组合7（1、3号墩）沉降1.5cm的剪力与弯矩图3.10 内力组合为了进行预应力钢束的计算，在不考虑预加力引起的结构次内力以及混凝土收缩徐变次内力的前提下，按通规第条和第条规定，根据可能出现的荷载进行第一次内力组合。公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计：（1）只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结

41、构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。（2）当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。（3）施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。（4）多个偶然作用不同时参与组合。根据以上的内力计算结果，参照桥规（JTJ023-04）第条即可进行内力组合。 按承载能力极限状态设计公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。永久作用的设计值效应和可变作用设计值效应组合，其效应组合表

42、达式为：式中：承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；结构重要性系数，安全等级一级、二级、三级分别为1.1、1.0、0.9； 第i个永久作用效应的分项系数； 第i个永久作用效应的标准值和设计值； 汽车荷载效应的分项系数，取1.4；汽车荷载效应的标准值和设计值； 在作用效应组合中除汽车荷载效应、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取1.4，风荷载的为1.1；在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他第j个可变作用效应的标准值和设计值；在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他可变作用效应的组合系数；根据通规第条规定，各种作用的分项系数取值如下：结构重要性系数恒载作用效应的分项系数(对结构

43、承载力不利），或(对结构承载力有利)基础变位作用效应的分项系数汽车荷载效应的分项系数温度作用效应的分项系数其他可变作用效应的组合系数则承载能力极限状态组合为：对结构承载力不利时对结构承载力有利时 3.10.2 按正常使用极限状态设计公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合。 3.10.2.1 作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频遇值组合，其效应组合表达式为：式中：作用短期效应组合设计值；第j个可变作用效应的频遇值系数； 第j个可变作用效应的频遇值。根据通规第条规定，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的频遇值系数温度作用效应的

44、频遇值系数则作用短期效应组合为： 3.10.2.2 作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用永久值组合，其效应组合表达式为：式中：作用短期效应组合设计值；第j个可变作用效应的准永久值系数； 第j个可变作用效应的准永久值。根据通规第条规定，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的频遇值系数温度作用效应的频遇值系数则作用短期效应组合为： 计算结果根据上述的组合要求，进行承载能力极限状态内力组合和正常使用极限状态内力组合，在使用桥梁博士软件时，只需要将荷载输入便可自动进行组合，其结果见表3-10-1、3-10-2、3-10-3。表 3-10-1 正常使用极限状态长期效应组合内力节

45、点号最大剪力（kN）最小剪力（kN）最大弯矩（kN*m）最小弯矩（kN*m）10000254119.4-0.925-15.43495-17.6402-7.934437-72847-40.25379-1271.23E+03-1256323-1821.55E+03-2577266-2401.80E+03-4358211-2952.00E+03-6609156-3512.13E+03-93210102-4062.21E+03-1.25E+031148.6-4622.23E+03-1.61E+0312-3.61-5172.19E+03-2.02E+0313-55.1-5712.10E+03-2.48E

46、+0314-106-6251.97E+03-3.00E+0315-144-6681.85E+03-3.46E+0316809-77.71.82E+03-3.59E+0317798-871.81E+03-3.45E+0318754-1241.77E+03-2.91E+03196.98E+02-1721.70E+03-2.28E+0320642-2251.62E+03-1.74E+03215.86E+02-2801.53E+03-1.29E+0322530-3351.42E+03-93523474-3911.39E+03-764244.18E+02-4471.52E+03-85925363-503

47、1.69E+03-1.11E+03263.08E+02-5591.91E+03-1.52E+0327254-6152.09E+03-2.00E+0328203-6712.23E+03-2.53E+03291.56E+02-7262.35E+03-3.14E+0330119-7702.43E+03-3.67E+0331807-1062.45E+03-3.81E+0332796-1162.43E+03-3.66E+0333752-1532.34E+03-3.11E+03346.97E+02-2002.22E+03-2.46E+0335641-2522.06E+03-1.87E+03365.85E+02-3081.88E+03-1.37E+0337529-3631.72E+03-99238472-4181.62E+03-780394.17E+02-4741.62E+03-78040361-5301.72E+03-992413.06E+02-5871.88E+03-1.37E+0342253-6432.06E+03-1.87E+0343200-6992.22E+03-2.46E+0344153-7542.34E+03-3.11E+0345116-7982.43E+03-3.66E+0346779-1102.45E+03-3.81E+0347768-1192.43E+03-3.67E+