基坑围护结构计算书

1、郸县红光大道综合改造工程下穿隧道项目基坑围护结构计算书计算：复核：专业负责人：所技术负责人：中铁二院工程集团有限责任公司二。一四年五月成都第1章概述11.1 工程概况11.2 基坑围护结构11.3 设计依据11.4 主要设计原则1第2章工程地质与水文地质概况22.1 工程地质22.2 水文地质22.3 不良地质与特殊性岩土32.3.1 不良地质32.3.2 特殊性土32.3.3 地下埋藏物3第3章基坑计算分析33.1 基坑深度12.15M33.2 基坑深度10M153.3 基坑深度8M243.4 基坑深度5M313.5 基坑深度15M（集水井处）36目录郸县红光大道综合改造工程基坑围护结构计算

2、书第1章概述1.1 工程概况红光大道道路改造工程项目将对G317（老成灌路）公路进行改造。综合改造工程起于金牛区与郸县交界点,止于郸县望从东路，全长12.88km。项目区域范围内有成灌高铁，本项目犀浦双铁站站前下穿隧道工程项目、犀安路口下穿隧道项目的建设对其有一定影响。其中，SK3+32ASK5+02唳，共长1700,为犀浦镇站前下穿隧道基坑工程，SK2+393SK2+96瞅，共长570nl为犀安路下穿隧道基坑工程。1.2 基坑围护结构1.3 设计依据1 .郸县红光大道（原老成灌路）综合改造工程初勘地质说明。2 .成都铁路局关于郸县红光大道综合改造工程下穿隧道与成灌铁路高架桥并行有关问题的复函

3、。3 .依据规范：建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）、建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T111-98）、建筑变形测量规范（JGJ8-2007）、建筑基坑工程监测技术规范（GB50497-2009、成都市建筑工程深基坑施工管理办法（成建委2009H494号文件）、成都市建设工程施工安全监督站文件（成建安监发2013第37号文件）、成都地区基坑工程安全技术规范（DB51/T5072-2011）等、其他现行国家、当地、行业有关设计规范与规程。82SK3+355-SK4+98毂，共长1630mSK2+423SK2+93殿，共长510日基坑

4、工程两侧采用C30IW筋混凝土钻孔灌注桩进行基坑临时围护，钻孔灌注桩桩径1.2m,桩间距2.0m,桩长4.222.0m,钻孔桩顶设置冠梁，冠梁宽1.4m,高0.8m。基坑深度大于5m寸，基坑围护结构内侧设置一道4道钢支撑。基坑坑左侧采用直径为1.2m的C30t混凝土钻孔灌注桩与直径为1.2m白C3硼筋混凝土钻孔灌注桩咬合止水，咬合20cm素混凝土桩与钢筋混凝土桩间距2.0m,素混凝土桩桩径1.2m,桩长4.220.1m；钢筋混凝土桩桩径1.2m,桩长4.222.0m。素混凝土桩采用超缓凝混凝土浇筑，具初凝时间不小于60h,坍落度：180±20mm3d强度值不大于3MPa1.4主要设计

5、原则基坑围护结构设计应满足城市规划、施工及等要求，应保证结构在施工及使用期间具有合理的强度、刚度与稳定性，确保主体隧道结构施工期间周边建筑物的安全。基坑围护结构设计应根据沿线不同地段的工程地质和水文地质条件及城市总体规划要求，结合周围地面建筑物和构筑物、管线及道路交通状况，通过对技术、经济、环保及使用功能等方面的综合比较、论证，合理选择施工方法和施工顺序，优化结构型式。并且尽可能将施工对地面交通、既有铁路线的运营的影响、房屋及地下管线的拆改量降到最低程度。组填料。测区内表水主要为清水河、毗河支流，为长年流水河流。参考成灌铁路郸县特大桥水质分析成果资料，该选择合理的施工方法和施工工序，尽量降低施

6、工难度，结构构件应力求简单、施工简便、经济合理，尽量减少对周边环境的影响，同时要尽量缩短工期。第2章工程地质与水文地质概况2.1工程地质测区位于成都平原区，根据参考成灌快铁郸县特大桥钻孔资料(距离本项目大约1527mD揭示，该区上覆第四系全新统人工填土(Qme),上更新统冰水-流水堆积层(Qfgl-al)及中更新统冰水-流水堆积层(Qfgl+-al)的粉质黏土、卵石土夹中细砂透镜体。1、第四系全新统人工填筑土(Q。：1-1人工填土：以杂填土为主，褐黄、灰黑等杂色，由碎石、砂土等组成，其间充填粘土，部分为粘性土及碎石土。稍密中密，潮湿，一般厚04s该土层均一性一般。属H级普通土，D组填料。2、第

7、四系上更新统冰水一流水堆积层(Qfgl-al)2-1粉质黏土：灰褐、灰黄色等，硬塑状，夹有卵石，底部含砂量较多。场区内均有分布，一般厚05s属H级普通土，D组填料。2-2卵石土：褐黄、灰黄色，松散稍密，饱和。卵石成分主要为弱风化的岩浆岩、变质岩、砂岩等硬质岩组成。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量50%60%=60150mm含约10%勺细圆砾及粗圆砾，其余为中细砂充填，夹有510%勺漂石。场区内均有分布，一般层厚08m。属H级普通土，B组填料。2-3卵石土：褐黄、灰黄色，中密，饱和。卵石成分主要为弱风化的岩浆岩、变质岩、砂岩等硬质岩组成。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，

8、分选性差，卵石含量60%70%=20150mm含约10%砾勺细圆砾及粗圆砾，其余为中细砂充填，夹有510%勺漂石。场区内均有分布，一般层厚520m,局部较厚。属出级硬土，B组填料。2-4卵石土：褐黄、灰黄色，密实，饱和。卵石成分主要为弱风化的岩浆岩、变质岩、砂岩等硬质岩组成。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60%70%=20150mm含约10%勺细圆砾及粗圆砾，其余为中细砂充填，夹有510%勺漂石。场区内均有分布，一般层厚010m,局部较厚。属出级硬土，B组填料。2-5中砂：灰黄色为主，稍密中密，饱和，砂质较纯。呈透镜体状分布卵石土层中，一般厚02moC3、第四系中更新统

9、冰水一流水堆积层(Qf2al)3-2卵石土：棕黄、黄灰色，中密，饱和。卵石成分以花岗岩、石英岩为主，卵石磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60%-85%粒彳5以60100mm主，部分粒径大于120mm充填物主要为中细砂，略含黏土。场区内均有分布，层厚010m属出级硬土，B组填料。3-3卵石土：棕黄、黄灰色，密实，饱和。卵石成分以花岗岩、石英岩为主，卵石磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60%-85%粒彳5以60100mm主，部分粒径大于120mm充填物主要为中细砂，略含黏土。场区内均有分布，层厚20m属IV级软石，B组填料。地质详勘报告提供地基土物理力学

10、参数建议值表序号岩土名称土的状态重度T(KN/m3)CKPa内摩擦角6(°)桩侧土摩阻力标准值变形模量E0地基土承率力基本容的值(fao)降水前降水后qik(Kpa)(MPa)<1-1>人工填土(Q4me)松散稍密18/<1-1><2-1>粉质粘土(Q3fgl-al)硬塑1918121545/<2-1><2-2>卵石土(Q3fgl-al)松散稍密20/384010020<2-2><2-3>卵石土(Q3fgl-al)中密2122/404516018035<2-3><2-4>卵石土

11、(Q3fgl-al)密实21.522.5/455020022040<2-4><2-5>中砂(Q3fgl-al)中密19.5/303550/<2-5><3-2>卵石土(Q2fgl-al)中密2021/404516018035<3-2><3-3>卵石土(Q2fgl-al)密实20.521.5/455020022040<3-3>2.2水文地质区水质类型为HCO.SO42-Ca2+型水，根据混凝土结构耐久性设计规范(GB50476-2008),在环境作用类别一般环境，作用等级为I-AI-B。1、松散堆积砂、砾卵石层孔隙

12、潜水测区内广泛分布的砂、砾卵石层具赋水条件，受大气降水及地表水补给，水量丰富。以地表泾流及泉的形式排泄。据成都平原水文地质图(1/10万)资料：测区范围内地下水水位埋深：枯水期为3.10米，洪水期为1.56米。隧道设计施工抗浮水位：1.00米。地下水水质良好，在环境作用类别一般环境，作用等级为I-AI-Bo2、基岩裂隙水平原基底之下第三系、白垩系、侏罗系之红色砂岩、砾岩、泥层中分布有浅层风化带裂隙水和层间裂隙水，前者受地形地貌条件及风化发育程度影响，后者主要受断层、构造控制。一般富水性差，仅局部构造带富水性好。2.3不良地质与特殊性岩土2.3.1 不良地质不良地质现象场地内及其附近未发现对工程

13、安全有影响的诸如滑坡、崩塌、塌陷、采空区、地面沉降、地裂缝等不良地质现象。2.3.2 特殊性土1、人工填土：主要分布于沿线公路、楼房、厂房以及在建房屋施工工地地表，以杂填土为主，褐黄、灰黑等杂色，由碎石、砂土等组成，其间充填粘土，部分为粘性土及碎石土，稍密中密，潮湿，一般厚04nl该土层均一性一般。2.3.3 地下埋藏物根据本次野外勘察结果，勘探点位置未发现古墓、暗浜等对工程不利的埋藏物。工程场地地下设施较为密集，经过调查、访问，一些重要的市政管线设施在拟建场区穿越，主要有污水管、雨水管、电力管、通讯光纤、高压电缆、电管线以及一些废弃的管道。隧道穿越既有线路，其基础在施工过程中需进行动态监测，

14、以保证相关地下设施的安全及工程的顺利施工。第3章基坑计算分析本次基坑围护结构计算采用理正软件进行计算，计算过程及结果如下。3.1基坑深度12.15m支护方案排桩支护。可规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级基本信息支护结构重要性系数丫01.10基坑深度H(m)12.150嵌固深度(m)10.700桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截回类型圆形匚桩直径(m)1.200桩间距(m)2.000后无加梁有卜冠梁宽度(m)1.400卜冠梁高度(m)0.800匚水平侧向刚度(MN/m)3841.593放坡级数0超载个数1

15、支护结构上的水平集中力0超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.500弹，件计算方法按土层指定V弹性法计算方法基坑外侧土压力计算方法静止土层参数土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土2.4018.08.010.0012.002粘性土2.3019.09.018.0015.003卵石10.0020.010.00.0040.004卵石50.0021.012.0与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下

16、(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)115.010.0012.00合算mt2.68245.018.0012.00合算mt3.483120.00.0038.00分算mt25.084160.00.0040.00分算mt28.00附加水平力信息水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定土层信息土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)12.650外侧水位深度(m)1.560支锚信息支锚道数6支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑4.0000.4002内撑4.0003.6003内撑4.0001.2004

17、内撑4.0002.4005内撑4.0001.2006内撑1.0002.750道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1300.001050.0022400.001.002500.001050.004122400.001.0030.00840.00112400.001.004600.001050.006102400.001.0050.00840.0092400.001.0060.002749.0982400.001.002加撑1.内撑3开挖4.5004加撑2.内撑5开挖8.1006加撑4.内撑7开挖12.1508加撑6.内撑9加

18、撑5.内撑10拆撑4.内撑11加撑3.内撑12拆撑2.内撑土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型：设计结果结构计算部整微分布各工况:土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0000.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0004卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.000工况信息11IIIIT-卜11-111.也W'lTilTi

19、J1-757r.u)柏叶口叫76)(0算)口卜tn工况号工况深度(m)支锚道号1开挖0.900力(源自何甑丁肃2一研1(C-4(Xi')工款4-W?(40fli)17尹际-一曲七州口。7介一8加-l?1P126P)(一122?励一Tin刑(-19312)一(M349；JOD)SOW出UM-用，器)-方核-9施1-722b7)昉羽.4酊；15巧，,4?)1-1tt)(0DO)(00)-|frt>)7545;口的三-H曼电(-125271(192I-211奥;卜,2l?5>,1工阖5-快glCir)"A-隗(45E)-.EKN/m)1-7101?!：-;6J34精卜1

20、11(M34?)卜72253)伯乃班(T5巧登)(6434?)(-2?4(000':0OhjaQ(-57571)-(1311)(7梵1$'，受隔(-195我2两91)广2H典»一必两i-l2?-J*：01)7')：QD/他已85210)(511621(000)-(754)卜5后fM)_67；,：；-4?网-团5位工款5-Mn(1155ffi)二肃6一，墟4(75001)rhii：.丁ir-"iyi|u常；诵HI?T1111111热阵和!心电；州/1!/Y/y/i/.-'/ftfti(KN/ni)(-B9721?7-00卜一心网(-?50弱)-

21、一四33则|_42&d)(215«3)i-7yt也讣(-740W)(64544)猴KN-向(-MO41&一一缶3以情期-!?网卑-KN)；-西(95625)_恺7必(17M67)工47一一百及1215TT)jJi/JKN/m)171号力一讣(-74J60)(64S利ML1FHJ?干.产n11!、L/r*iii尸-皿吟匚i1'£J/1yt/11lJa.,?1IN!"W，<!,N、1：_"T'",*1F/J/1(上HI>|i/rM_%1,-跳mm)1-77t)<00丹呼W5日票d：(-剂的MQ4叨r

22、(42卜三rq-m)一3*?-12M)1JIIII4l可：5吗中(-IS74；Inui2?):一TL0工且SfKN/m)f-74360)出/型)i3341却珀耳产工-匕1刈,-飞0M)-QD/.伯0工，1"-熠4f鼠”)网1：645丽I-7M1,0)-阳$啊f-iizxA-T呼期00)卜4於E4)-r?刷电封(&00)-1300)Zl#17157(4OCit)二7m&0)=二二小4斗眄)沿口卜二川总卧伶00卜一口!。00)(GO0)="OuO)内力位移包络图:1。)一书g|f'：fl-lg-：；r=1U?小;Jj-74。60)-(64>Ju)T

23、哂(007'：i：-ii?2n)ww:鼻1二一1Mj24Grri"络I0G,)(9UCj,(-211券)(173467)地表沉降图:c.0I234568912111211：14,端融题同10、.-二，二二二bzz:.一_L.c201-，一一'：'：）506070前90ICO刚量EH1）'三献诙腋生燃哦速最大那星17rTirr既过睚25mrr薄暄13mm桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距（mm）150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度（m）22.85内力取值段号内力ft型

24、弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩（kN.m）1404.12358.131930.661930.661基坑外侧最大弯矩（kN.m）824.59332.651133.811133.81最大剪力（kN）936.231734.671287.311287.31冠梁选筋结果As3As2lAs2DI钢筋级别选筋As1HRB3356D22As2HRB3359D16As3HRB335D16150段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积（mm减mm2/m）1纵筋HRB40028E281724111519箍筋HRB400E1215015081007加强箍筋HRB400E182000254整

25、体稳定验算截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500截面参数桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度（mm）70计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=4.848圆弧半径(m)R=26.111圆心坐标X(m)X=-3.762圆心坐标Y(m)Y=14.935抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数M被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小

26、值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：工况4:序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.0002内撑0.0003内撑0.0004内撑0.0005内撑0.0006内撑0.00093936.672-0.000Ks22112.673Ks=4.248>=1.250,满足规范要求。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑600.0002内撑0.0003内撑0.0004内撑0.0005内撑0.0006内撑0.00093936.672-13470.000Ks22112.673Ks=4.857>=1.250,满足规范

27、要求。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑600.0002内撑0.0003内撑0.0004内撑0.0005内撑0.0006内撑0.000工况2:工况3:58829.202-13470.000Ks22112.673K.=3.270>=1.250,序号支锚类型满足规范要求。材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)工况7:1内撑600.000-2内撑600.000-3内撑0.000-4内撑0.000-5内撑0.000-6内撑0.000-2内撑600.000-3内撑0.000-4内撑600.000-5内撑0.000-6内撑0.000-13096.414-33929.999IZK

28、s58829.202-24779.99922112.673Ks=2.127>=1.250,满足规范要求。Ks-22112.673Ks=3.781>=1.250,满足规范要求。工况8:序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑600.000-2 内撑600.000-3 内撑0.000-4 内撑0.000-5 内撑0.000-6 内撑0.000-序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑600.000-2内撑600.000-3内撑0.000-4内撑600.000-5内撑0.000-6内撑2400.000-13096.414-61049.997IXKs316

29、48.342-24779.99922112.673E=3.353>=1.250,满足规范要求。Ks-22112.673Ks=2.552>=1.250,满足规范要求。工况9:序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑600.000-2内撑600.000-3内撑0.000-4内撑600.000-5 内撑0.000-6 内撑0.000-序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑600.000-2内撑600.000-3内撑0.000-4内撑600.000-5内撑600.000-6内撑2400.000-工况5:工况6:13096.414-69479.997Ks=3

30、1648.342-33929.99922112.673Ks22112.673Ks=3.734>=1.250,满足规范要求。Ks=2.966>=1.250,满足规范要求。工况10:序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)内撑600.000序号支锚类型1内撑2内撑材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)600.000600.0003456内撑内撑内撑内撑0.0000.000600.0002400.000Ks13096.414-60329.99722112.673Ks=3.320>=1.250,满足规范要求。工况11:序号材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)支铀尖型1内撑

31、600.0002内撑600.0003内撑600.0004内撑0.0005内撑600.0006内撑2400.000抗隆起验算Ks22112.673Ks=3.799>=1.250,满足规范要求。序号材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)支铀尖型1内撑600.0002内撑0.0003内撑600.0004内撑0.0005内撑600.0006内撑2400.00013096.414-70919.997工况12:13096.414-59609.997Ks二22112.673Ks=3.288>=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况7。最小安全E=2.127>=1.250,满足

32、规范要求。2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下:'、cili - qibi - JG i cos 8i tan 利i,£ ( q i b i|G i singK RL iKs = 3.322> 2.200 ,坑底抗隆起稳定性满足。流土稳定性验算1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:Ksm2 l d N q c N cml h ld q-Khe 0N q = tan 45 o-421tan刈单应rri支护底部，验算抗隆起：Ks=30.408>1.800,抗隆起稳定性满足。深度164.700处，验算抗隆起：Ks=59.641&

33、gt;1.800,抗隆起稳定性满足。21d0.8DiKKsehw4）嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=0.000m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=2.430m,ld采用值=10.700m。Kse流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4;1d截水帷幕在基坑底面以下的长度（m）;D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离（m）;丫'土的浮重度（kN/m3）；Ah'基坑内外的水头差（m）;丫w地下水重度（kN/m3）;K=2.078>

34、;=1.6,满足规范要求。嵌固段基坑内侧土反力验算工况1:Ps=8587.137&Ep=22298.813,土反力满足要求。工况2:Ps=8573.466<Ep=22298.813,土反力满足要求。嵌固深度计算工况3:Ps=8036.358<Ep=16464.961,土反力满足要求。嵌固深度是否考虑内支撑作用是否考虑坑底隆起稳定性是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性嵌固深度计算参数:嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。1）嵌固深度构造要求：依据建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜

35、小于0.2h。嵌固深度构造长度ld:2.430m。2）嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心（-240.679,106.642）,半径=264.344m,对应的安全系数Ks=4.075>1.350嵌固深度计算值ld=0.000m。3）嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=0.500m工况4:Ps=7888.883&Ep=16464.961,土反力满足要求。工况5:Ps=7167.078<Ep=11088.036,土反力满足要求。工况6:Ps=7066.865<Ep=11088

36、.036,土反力满足要求。工况7:Ps=5970.338&Ep=6324.011,土反力满足要求。工况8:Ps=5970.338<Ep=6324.011,土反力满足要求。工况9:式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）;Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。门y#乜匚J*产产产9意丁'=1 Cf fr用UJ,切“口,二1一E - I- 1 H：lg.IN二i - lfalxfH 1 bi讨i-ii ii- in.« 1，用 i小肛i没 . oleAi Lslr = Mfc JliSri . “ il 。J 1产%. C|i

37、Zi%-« y U-勺v辟rn基本信息Ps=5970.338&Ep=6324.011,土反力满足要求。工况10:Ps=5823.440&Ep=6324.011,土反力满足要求。工况11:Ps=5823.440<Ep=6324.011,土反力满足要求。工况12:Ps=5789.550&Ep=6324.011,土反力满足要求。3.2基坑深度10m支护方案排桩支护规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数丫01.10基坑深度H（m）10.000嵌固深度（m）8.400桩顶标高（m）0.000桩材

38、料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截回类型圆形匚桩直径（m）1.200桩间距（m）2.000后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.400卜冠梁高度(m)0.800匚水平侧向刚度(MN/m)3841.593放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)13JJJJJ120.0003卵石6.5020.010.00.0040.004卵石50.0021.012.0与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)115.010.0012.00合算mt2.6

39、8245.018.0012.00合算mt3.483120.00.0038.00分算mt25.084160.00.0040.00分算mt28.00附加水平力信息水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定土层信息土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)10.500外侧水位深度(m)1.560内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.500弹生计算方法按土层指定义弹性法计算方法基坑外侧土压力计算方法静止支锚信息支锚道数3支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑4.0000.4002内撑4.0004

40、.0003内撑1.0004.800支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1300.00865.9821750.001.002500.00865.98471750.001.0030.003463.926100.001.00土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土2.4018.08.010.0012.002粘性土2.3019.09.018.0015.00土层参数土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型：各工况:土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外

41、侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0000.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0004卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.000工黑1一府(090m)工况信息工况号工况回深度(m)支锚道号1开挖0.9002加撑1.内撑3开挖5.9004加撑2.内撑5开挖10.0006加撑3.内撑7拆撑2.内撑工就Z-加陈1()由朗KN/m)色师,inj期KM-第四郴Nj一汨呼51)叼现1iy,g卜)(5213J一心72卜=(D0)00：，:一即1丁卜一|托