膨胀螺栓选型计算_20160606

1、本文件共享仅供学习交流使用，本作者不对使用本计算程序的后果承担任何责任。如有任何疑问，请不要使用本计算程序，立即关闭退出并删除此程序。在打开本文件时，请确认启用宏，本计算文件中所有的计算过程均基于VBA和宏的应用过程；并请设置必要的宏安全等级，以便本计算程序的正常运行及计算结果的正确性。本计算文件最适宜的运行环境为Microsoft Excel 2010, Win 7操作系统，在某些office低版本上运行时部分单元格格式会有少许错误提示，但应该不影响计算数据输出（未完全测试）。膨膨胀胀螺螺栓栓 表格中中只有此绿色颜色单元格为需要输入数据。请不要随意删除本文件中任意行或列，以及修改非绿色填充的

2、单元格，对任何单元格删除和增加，都可能会导致计算结果出错或无法完成计算。本文件的使用有效期为 12/12/2017 ，到期不能正常使用，如需要继续使用，请与文件所有者联系。本版本最后修订日期为6/6/20166/7/2016 15:44版本修订记录10/29/2014修改螺栓群整体抗拉破坏条件及计算逻辑11/3/2014修复螺栓群整体抗拉破坏计算错误，增加螺栓群整体抗拉最终系数输出11/28/2014修复箍筋对混凝土抗剪时箍筋圈数相关公式修改螺栓本体抗拉计算面积，改为以螺栓小径计算6/20/2015修改螺栓强度系数，修改螺栓群整体抗拨的计算面积公式增加混凝土厚度检查6/23/2015增加螺栓材

3、质，可以处行输入材质参数。4/7/2016修订表格中混凝土锥体面积计算公式错误，增加载荷组合输出6/6/2016修订关于多螺栓整体破坏时的计算公式2 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng机机械械式式膨膨胀胀螺螺栓栓选选型型计计算算本计算书的主要计算依据为JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程，所采用的荷载组合根据GB 5009-2012 建筑结构荷载规范及GB 50011-2010 建筑抗震设计规范，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格符应合GB/T 22795 - 2008 混凝土用膨胀锚栓 型式与尺寸，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要

4、是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。螺栓材料 70A一一、主主要要参参数数螺栓规格 M61.11.1 主主要要输输入入条条件件C20C25膨胀螺栓螺杆材质SS304膨胀螺栓螺杆力学性能等级70A螺杆计算小径 D113.835 mm膨胀螺栓螺杆名义直径 DiaM16mm螺杆计算直径 D16mm膨胀螺栓名义长度 L150mm螺杆计算面积 As150.33 mm2混凝土强度等级C35螺栓特殊长度 L166mm混凝土的厚度15.748英寸 混凝土的厚度 Ct400mm膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数单个连接板上

5、膨胀螺栓的数量单个连接板螺栓数量2连接板类型C根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图）8590100105120125140145150175180190200215220240250Use Metric Units一个螺栓四个螺栓1-A1-B1-D2 2- -A A2 2- -B B2 2- -C C2 2- -D DABC CD两两个个螺螺栓栓HE L P ME！螺栓特殊长度输入检检查查混混凝凝土土厚厚度度螺栓特殊材质输入1-C1-E2 2- -E EE3 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng膨胀螺栓连接板的设计尺寸a1

6、3英寸76.2mma23英寸76.2mma33英寸76.2mma43英寸76.2mmB110英寸254mmB26英寸152.4mmS14英寸101.6mmS2-英寸mmC14英寸101.6mm请输入螺栓至混凝土边距C1检查数据是否完整YESC24英寸101.6mm请输入螺栓至混凝土边距C2C3-英寸700mm无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度C4-英寸700mm无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度1.21.2 载载荷荷数数据据输输入入请请注注意意以以下下载载荷荷的的方方向向，荷荷载载为为拉拉力力时时按按正正常常数数据据输输入入。当当载载荷荷为为压压力力 时时，当当为为压压力力时时按按负负值值输输

7、入入。地震荷载输入参数恒荷载 活荷载 风荷载水平地震竖向地震单个连接板设计荷载 N（见右图）2.202.205000.004000.00 3000.00磅力1.001.002267.961814.37 1360.78公斤力设计地震设防裂度8YES所属地设计地震分组第一组单个连接板设计荷载组合 Nd（见右图）3448公斤力设计拉力与锚固地面的夹角 (o)47o当前页面显示的设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合Yes最终结果YES说说明明： 以上荷载组合根据GB 5009-2012 建筑结构荷载规范及GB 50011-2010 建筑抗震设计规范相关条文规定，选取可能出现的最不利的荷载组合类型，分别

8、按不两只荷载组合数据难处锚固是否安全。根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载组组合合五五在本计算过程中产生最大荷载效应时，其荷载组合具体类型如下：1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.41.4 * * 风风荷荷载载_Factor_Factor * * 风风荷荷载载 + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震荷荷载载4-A4-B4-D第一种荷载组合第二种荷载组合第三种荷载组合第四种荷载组合第五种荷载组合第六种荷载组合第七种荷载组合第八种荷载组合清除所有计算数据快速计算所有荷载组合检查输入数据是否完整显

9、示荷载组合隐藏荷载组合4-C4-E4 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng说说明明：当当前前页页面面所所显显示示所所有有数数据据为为荷荷载载计计算算是是荷荷载载 组组合合五五 的的数数据据及及计计算算结结果果，其其荷荷载载组组合合方方式式如如下下：1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.41.4 * * 风风荷荷载载_Factor_Factor * * 风风荷荷载载 + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震荷荷载载单个螺栓的设计荷载组合值 FSD1724公斤力English

10、单个螺栓设计荷载 - 拉力设计值 NSD,012.36KNCurrently Input Using English Units单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 VSD,011.52KN1.21.2 螺螺栓栓主主要要力力学学性性能能参参数数螺栓杆体材料抗拉强度标准值 fstk700 Mpa螺栓杆体材料屈服强度标准值 fyk450 Mpa螺栓锚固有效长度 Lef140mm锚固连接的安全等级一级连接重要性系数A1.2锚固连接的结构类型非结构构件当设计荷载组合包含地震荷载组合时，承载能力调整系数(非地震组合时不考虑)0.85经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载 - 拉力设计值 NSD1

11、4.83 KN经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 VSD13.83 KN1.31.3 本本计计算算所所采采用用荷荷载载组组合合类类型型组组合合类类型型1 1 1.351.35 * * 恒恒荷荷载载 + + 1.41.4 * * (0.7(0.7 * * 活活荷荷载载 + + 0.60.6 * * 风风荷荷载载) )组组合合类类型型2 2 1.21.2 * * 恒恒荷荷载载 + + 1.41.4 * * (1(1 * * 活活荷荷载载 + + 0.60.6 * * 风风荷荷载载) )组组合合类类型型3 3 1.21.2 * * 恒恒荷荷载载 + + 1.41.4

12、* * (0.7(0.7 * * 活活荷荷载载 + + 1 1 * * 风风荷荷载载) )组组合合类类型型4 4 1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震荷荷载载组组合合类类型型5 5 1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.41.4 * * 风风荷荷载载_Factor_Factor * * 风风荷荷载载 + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震荷荷载载组组合合类类型型6 6 1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0

13、.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震荷荷载载组组合合类类型型7 7 1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.41.4 * * 风风荷荷载载_Factor_Factor * * 风风荷荷载载 + + 1.31.3 * * 水水平平地地震震 + + 0.50.5 * * 竖竖向向地地震震组组合合类类型型8 8 1.21.2 * * ( (恒恒荷荷载载 + + 0.50.5 * * 活活荷荷载载) ) + + 1.41.4 * * 风风荷荷载载_Factor_Factor * * 风风荷

14、荷载载 + + 0.50.5 * * 水水平平地地震震 + + 1.31.3 * * 竖竖向向地地震震二二、膨膨胀胀螺螺栓栓及及混混凝凝土土结结构构构构造造检检查查2.1 螺栓中心至混凝土结构外边缘最小边距C是否符合标准要求NO不不满满足足要要求求最小螺栓边距101.6mm允许最小边距Cmin210mm存存在在混混凝凝土土劈劈裂裂破破坏坏的的可可能能，请请参参见见3.33.3 混混凝凝土土的的劈劈裂裂破破坏坏承承载载力力计计算算2.2 混凝土厚度是否满足锚栓所需要的最小厚度的要求YES满满足足要要求求混凝土的厚度400mm允许最小厚度hmin210mm2.3 同一连接板上两个螺栓间距离是否满足

15、标准最小值要求NO不不满满足足要要求求螺栓间最小间距101.6mm允许最小间距Smin140mm存存在在螺螺栓栓群群混混凝凝土土锥锥体体整整体体受受拉拉破破坏坏的的可可能能性性，需需验验算算螺螺栓栓群群整整体体抗抗拉拉能能力力0.536159975详详见见 3.43.4 考考虑虑混混凝凝土土锥锥体体整整体体拉拉出出时时, ,整整体体破破坏坏验验算算( (多多螺螺栓栓整整体体拉拉出出) )章章节节具具体体内内容容2.4 抗震设计条件下，螺栓有效锚固长度与直径比值是否满足最小规定YES满满足足要要求求允许有效锚固长度与直径比11.9锚固长度与直径比8.755 of 11 Print : 1/13/

16、2022 15:30By Yehong Cheng三三、膨膨胀胀螺螺栓栓及及混混凝凝土土受受拉拉承承载载能能力力验验算算（承承载载能能力力极极限限状状态态计计算算）3.1.3.1. 锚锚栓栓受受拉拉钢钢材材破破坏坏计计算算本条计算主要根据JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程第6.1.1、6.1.2条锚栓钢材破坏受拉承载力标准值 NRk,s = As x fstk105.23KN锚栓钢材破坏受拉承载力设计值分项系数 rRs,N1.87锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s =NRk,s / rRs,N56.37KN抗震设计时，锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s = N,

17、s x NRk,s 56.37KN判断NSD是否小于 NRd,s ，即锚栓的设计受拉荷载是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 YES满满足足要要求求设计荷载效应与材料承载能力的比值0.263.2.3.2. 混混凝凝土土锥锥体体受受拉拉破破坏坏验验算算本条计算的主要根据JGJ 145 混凝土结构后锚固技术规程第6.1.3 - 6.1.10条根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N0RK,c (KN)68.6KN混凝土锥体破坏时理想临界边距0.5sCR,N，(sCR,N = 3hef)105mm混凝土锥体破坏时理想临界边长sCR,N，(sCR,N = 3hef)210mm理想化破坏

18、锥体投影面面积A0C,N = sCR,N2A0C,N = sCR,N244100mm2根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用) 42683.56 mm2单螺栓 AC,N = (C1 + 1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 sCR,N2 或 (C1 + 1/2 x sCR,N) x (C2 + 1/2 x sCR,N) 或 (C1+C3) x (C2+C4)42683.56双螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2 + 1/2 sCR,N) 或 sCR,N

19、263674.12 AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 + C4) 四螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (S2 + sCR,N) 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2 +S2 + 1/2 sCR,N) AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 +S2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 +S2 + C4) 或 (S1 + sCR,N) x (S2 + sCR,N )螺栓至连接板最小边距C对受拉承载力的降低系数s,N=0

20、.7+0.3 x C / CCR,N0.772571表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数re,N=0.5+hef / 2001荷载偏心对受拉承载力的降低系数ce,N= 1 / (1 + 2 eN/Scr,N)1eN未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 ucr,Nucr,N1.4混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值NRK,c = N0RK,c x AC,N /A0C,N x s,N x re,N x ce,N x ucr,NNRK,c=71.81462 KN混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数 rRc,N2.15混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rR

21、cN33.40215 KN抗震设计时，混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c = N,c x NRd,c 27.50765 KN判断NSD是否小于 NRd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值YES满满足足要要求求设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力的比值0.543.33.3 混混凝凝土土的的劈劈裂裂破破坏坏承承载载力力根据螺栓在混凝土中的位置，检查是否需要进行劈裂破坏承载力计算 YES最小边距101.6mm不计算劈裂破坏允许最小边距 Cmin210mm混凝土劈裂破坏时理想破坏体临界边长sCR,sp = 2hef266.6667 mm混凝土劈裂破坏时理想临界边距

22、（间距）0.5sCR,sp133.3333 mm劈裂破坏理想化破坏锥体投影面面积A0C,N = sCR,sp271111.11 mm2根据连接板确定的劈裂破坏锥体投影面面积AC,sp = (C1 + 1/2 x sCR,sp2) x sCR,sp255193.67 mm26 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng混凝土构件厚度h对劈裂破坏承载力影响系数 h,sp = (h/hef)2/3 1.51.268434计算劈裂破坏中，混凝土锥体破坏受拉承载力标准值 NRK,c = N0RK,c x AC,sp /A0C,sp x s,N x re,N

23、x ce,N x ucr,NNRK,c=57.58941 KN经修正之后混凝土劈裂破坏破坏时受拉承载力标准值NRd,sp =NRk,c / h,sp73.04838 KN混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值分项系数 rRs,p2.15混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值NRd,sp =NRk,sp / rRsp33.97599 KN抗震设计时，混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值 NRd,sp =NRk,sp / rRsp27.98023 KN判断NSD是否小于 NRd,sp，即设计受拉荷载是否小于混凝土混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值YES满满足足要要求求设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力比值0.5

24、33.4.3.4. 考考虑虑混混凝凝土土锥锥体体的的螺螺栓栓群群整整体体拉拉出出时时, , 整整体体破破坏坏验验算算( (多多螺螺栓栓整整体体拉拉出出) )是否考虑X方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出)YES是否考虑Y方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出)NO混凝土锥体多螺栓整体拉出时，X方向的破坏长度413.2mm混凝土锥体多螺栓整体拉出时，Y方向的破坏长度-mm混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，X方向311.6mm混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，Y方向210mm根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N0RK,c (KN)137.2

25、KN混凝土锥体破坏时理想临界边距105mm混凝土锥体破坏时理想临界边长-mm理想化破坏锥体投影面面积A0C,N = sCR,N265436mm2根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用) 63674.12 mm2单螺栓 AC,N = (C1 + 1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 sCR,N2 或 (C1 + 1/2 x sCR,N) x (C2 + 1/2 x sCR,N) 或 (C1+C3) x (C2+C4)双螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x sCR,N 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2

26、 + 1/2 sCR,N) 或 sCR,N2 AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 + C4) 四螺栓 AC,N = (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (S2 + sCR,N) 或 (C1 + S1 +1/2 x sCR,N) x (C2 +S2 + 1/2 sCR,N) AC,N = (S1 + sCR,N) x (C2 +S2 + sCR,N )或 (C1 + S1 + C3) x (C2 +S2 + C4) 或 (S1 + sCR,N) x (S2 + sCR,N )螺栓至连接板最小边距C对受拉

27、承载力的降低系数0.772571表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数1荷载偏心对受拉承载力的降低系数1eN未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 ucr,N1.4混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值144.3999KN混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数 rRc,N2.15混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rRcN67.16276KN抗震设计时，混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c = N,c x NRd,c 55.31051KN判断NSD是否小于 NRd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值Yes满满足足要要求求0.5

28、4四四、膨膨胀胀螺螺栓栓及及混混凝凝土土受受剪剪承承载载能能力力验验算算（承承载载能能力力极极限限状状态态计计算算）4.14.1 螺螺栓栓受受剪剪承承载载钢钢材材破破坏坏计计算算7 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng本条计算主要依据为JGJ 145 混凝土结构后锚固技术规程6.2.2条螺栓破坏时受剪承载力标准值 VRk,s ，计算过程如下螺栓受剪状态1) 根据螺栓与连接件及混凝土表面是否存在杠杆臂，可分为以下两种情况1). 无杠杆臂的纯剪状态 VRk,s = 0.5 As x fstk33.82KN2). 有杠杆臂的拉弯剪复合状态螺栓截面抵

29、抗矩 Wel(mm3)402.12mm3单根螺栓抗弯承载力标准值 M0Rk,s = 1.2 Wel x fstk337.78N.m单根螺栓抗弯承载力设计值MRk,s = M0Rk,s x (1 - Nsd / Nsd,s) 248.94N.m杠杆臂有有效长度 l0, 详见下图注释mm被连接件系数, 约束类型详见下图M有约束M =23443单根螺栓弯扭剪状态下，受剪承载力标准值 VRk,s = M x Mrk,s / loNo NeedKN螺栓破坏时受剪承载力标准值 VRk,s33.82KN螺栓破坏时受剪承载力设计值分项系数 rRs,v1.87螺栓破坏时受剪承载力设计值 VRd,s = VRk,

30、s / rRs,V18.12KN抗震设计时，螺栓破坏时受剪承载力设计值 VRd,s = V,s x VRd,s18.12KN判断VSD是否小于 NRd,s，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值YES满满足足要要求求 设计荷载效应与螺栓破坏时受剪承载力之设计值之比值0.764.24.2 构构件件边边缘缘受受剪剪混混凝凝土土楔楔形形受受剪剪破破坏坏4.2.1 本条计算主要依据为JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程第6.2.3条判断边缘受剪边的距离是否需要进行构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏验算 需需要要构件中螺栓中心至混凝土边缘受剪方向最小距离 C (mm)101.61

31、400mm2构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时，受剪承载力标准值 V0Rk,c = 0.45 d.5nom x (lf/dnom)0.2 x f.5cu,k c1.51V0Rk,c=16.53 KN在剪切荷载下锚栓的等效有效长度( lfhef, lf8d ) lf128mm混凝土楔形受剪破坏时,螺栓计算外径 Dnom16mm混凝土立方休抗压强度标准值 fcu,k35N/mm2理想混凝土楔形受剪破坏时，混凝土楔形体在侧向的投影面积A0c,V = 4.5 C21198450 mm28 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng对于单个螺栓，混凝土楔形体在

32、侧向的投影面积Ac,V = 1.5 x C1 x (1.5C1+C2)145389.6 mm2混凝土受剪时爱力作用方向C1-C3方向朝向C1C1101.6C1101.6mmC2101.6C2C4S2801.6mm5C47005S266边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数 s,V= 0.7 + 0.3 x C2 / (1.5 x C1)10.9剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角 (o)对承载力的影响系数 ,V1剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角 (o)o边距与厚度比C1/h 对受剪承载力影响系数 h,V= (1.5 C1/h)1/311当荷载偏心时对受剪承载力的降低系数 ec,V= 1 /

33、 (1 + 2 eC/3C1)1剪力受力点至受剪螺栓重心的偏心距离 eVmm未裂混凝土对受剪承载力的提高系数 ucr,V1.4边缘混凝土的类别3)1). 边缘为无筋的开裂混凝土2). 边缘配有 12mm 直筋的开裂混凝土3). 未裂混凝土，或边缘配有 12mm 直筋的开裂混凝土 及 a 100 mm 箍筋的开裂混凝土构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力标准值 VRK,C VRK,C = V0RK,c x AC,V /A0C,V x s,V x h,V x ,V x ec,V x ucr,V15.26KN构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值分项系数 rrd,c1.80构件边

34、缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 VRd,C =VRk,C / rRd,c8.48KN抗震设计时，边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 VRd,C = V,c x VRd,C 5.98KN判断VSD是否小于 VRd,V，即设计受剪荷载是否小于混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值 NO不不满满足足要要求求 设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力之比值2.31对对于于柱柱状状基基础础，需需要要考考虑虑平平行行于于剪剪力力方方向向的的箍箍筋筋其其纵纵向向抗抗拉拉力力对对结结构构的的有有利利影影响响，具具体体见见以以下下4.2.24.2.24.2.2 考虑平行于剪力方向的箍筋其纵

35、向抗拉力对结构的有利影响 (当以上4.2.1满足要求时，可以不需要本部分计算内容，此部分一般只对柱状或条状基础，对于平底面混凝土一般无需验算)是否需要考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉力对结构的有利影响YES柱状基础中，封闭箍筋直径10mm柱状基础中，封闭箍筋间距200mm柱状基础中，箍筋钢材等级HRB335柱状基础中，箍筋抗拉强度设计值300N/mm2箍筋类型普通封闭箍筋柱状基础混凝土保护层厚度 C40mm柱状基础中，单个箍筋的截面面积纵向抗拉力标准值 AS178.54mm3柱状基础，构件边缘受剪混凝土楔形破坏面有效抗剪单个箍筋数量 n1柱状基础中，箍筋纵向抗拉力标准值 NRKD,S1= * fy

36、i * S1i35.34KN9 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,箍筋受剪承载力设计值分项系数 rRd,s1.87柱状基础中，箍筋纵向抗拉力设计值 NRD,S1= NRK,S1/ rRd,s18.93KN抗震设计时，柱状基础中，箍筋纵向抗拉力设计值 NRD,S1= V,s1 x NRD,S118.93KN考虑垂直于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响，构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,已经考虑抗震承载力降低，受剪承载力设计值 VRd,C = VRd,C + VRd,S124.92KN判断在

37、考虑平行于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响的条件下，VSD是否小于 VRd,V，即设计受剪荷载是否小于经调整后的混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值YES满满足足要要求求设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力之比值0.554.34.3 混混凝凝土土剪剪撬撬破破坏坏本条计算主要依据为JGJ 145 - 2004 混凝土结构后锚固技术规程第6.2.12条混凝土剪撬破坏时，锚固深度对混凝土剪撬破坏承载力的影响系数k2混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力标准值 VRk,cp =k x VRk,c143.6292 KN混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力分项系数 Rk,c1.8混凝

38、土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力设计值 VRd,cp =VRk,cp / Rk,c79.79402 KN抗震设计时，混凝土剪撬破坏受拉承载力设计值 VRd,cp = V,c x VRd,cp 56.32519 KN判断VSD是否小于 NRd,s，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值YES满满足足要要求求设计荷载效应与螺栓破坏时受剪承载力设计值之比值0.25五五、膨膨胀胀螺螺栓栓及及混混凝凝土土结结构构受受拉拉及及受受剪剪复复合合承承载载力力验验算算结构在拉剪复合载荷作用效应的作用下的计算，根据上面的计算数据，下面是螺栓及混凝土结构受剪与受拉的复合设计荷载和承载能力设计值。单个螺栓设

39、计荷载 - 拉力设计值 NSD,014.83KN单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 VSD,013.83KN考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉能力对结构有利影响，按照等强度理论由混凝土分担的设计值VSD,0 = VSD,0 * VRd,C / (VRd,C + VRd,S1)3.32KN抗震设计时，锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s = N,s x NRk,s56.37KN抗震设计时，螺栓破坏时受剪承载力设计值 VRd,s = V,s x VRd,s18.12KN混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rRcN27.51KN抗震设计时，边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时,受剪承

40、载力设计值 VRd,C = V,c x VRd,C 5.98KN考虑平行于剪力方向的箍筋，楔形受剪破坏时,受剪承载力设计值 VRd,C = VRd,C + VRd,S124.92KN对螺栓栓体结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数0.651对螺栓栓体，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全YES对混凝土结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数0.60110 of 11 Print : 1/13/2022 15:30By Yehong Cheng对混凝土结构，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全YES五五、膨膨胀胀螺螺栓栓及及混混凝凝土土结结构构验验算算的的最最终终结结果果在不同的荷载组合及受力情况下，各设计荷