土力学四校合编课后习题答案

1、精品文档2-8单元1- 1、砂类土和粘性土各有那些典型的形成作用?【答】土在其形成过程中有各种风化作用共同参与， 它们同时进行。砂类土主要是由于温 度变化、波浪冲击、地震引起的物理力使岩体崩解、破碎形成。粘性土主要是岩体 与空气、水和各种水溶液相互作用形成。32- 2、有一饱和的原状土样切满于容积为 21.7cm的环刀内，称得总质量为72.49g , 经105C烘干至恒重为61.28g，已知环刀质量为32.54g，土粒比重为2.74，试求 该土样的湿密度、含水量、干密度及孔隙比（要求汇出土的三相比例示意图，按三解:v21.7mw72.4961.28ms61.2832.54ms61.2832.5

2、439%V21.7o72.4932.54相比例指标的定义求解）m31.84g / cm31.32g/cmVvVs11.2110.491.0692- 3、某原状土样的密度为1.85g/cm3，含水量为34% 土粒相对密度为2.71，试求 该土样的饱和密度、有效密度和有效重度（先推导公式然后求解）。解:( 1) satmsVvmmsmwms设ms 1dsmsVS Wmsd S W有sat1W ds11ds厘 1 W 1852.71111.87g/cm31 ds1 0.342.71mSVS W(2)satVW 1.87 1ms Vs W VV W Vv WV0.87g/cm3satVsVv(3)&#

3、39;' g 0.87 10 8.7kN/cm3satsat g 1.87 1018.7kN/cm3sat W 18.7 10 8.7kN /cm32- 4、某砂土土样的密度为1.77g/cm3,含水量9.8%, 土粒相对密度为2.67，烘干 后测定最小孔隙比为0.461，最大孔隙比为0.943，试求孔隙比e和相对密实度Dr， 并评定该砂土的密实度。整理上式得1 o.098 2® 1 11.770.656(2)Dremaxemaxmin094306560.595 仲密)0.943 0.461解：（1）设 Vs 1mmsmwms ms1dswV1 e1 e1 e2- 5、某一完

4、全饱和黏性土试样的含水量为 30% 土粒相对密度为2.73，液限为33% 塑限为17%试求孔隙比、干密度和饱和密度，并按塑性指数和液性指数分别定出 该黏性土的分类名称和软硬状态。解：eVvwV s wd sVs wVs wds 0.30 2.730.819ms Vds W1 e2.73 11 0.81931.50g / cmmsVVWds wdsw1ds wsatV1e1 e1 0.3 2.73 11 0.819查表，定名为粉质粘土331716LP31.95g/cmIpIlIp30 17160.81查表，确定为软塑状态3- 1.试解释起始水力梯度产生的原因。【答】起始水力梯度产生的原因是为了克

5、服薄膜水的抗剪强度T 0（或者说为了克服吸着水的粘滞阻力）使之发生流动所必须具有的临界水力梯度度。也就是说只要有水力坡度薄膜水就会发生运动只是当实际的水力坡度小于起始水力梯度时薄膜水的渗透速度V非常小只有凭借精密仪器才能观测到。因此严格 的讲 起始水力梯度I0是指薄膜水发生明显渗流时用以克服其抗剪强度T0的水力梯度。3- 2.简述影响土的渗透性的因素主要有哪些。【答】1 土的粒度成分及矿物成分。土的颗粒大小、形状及级配影响土中孔隙大小及其形状 因而影响土的渗透性。土颗粒越粗 越浑圆、越均匀时 渗透性就大。砂土中含有较多粉土及粘土颗粒时 其渗透系数就大大降低。2 结合水膜厚度。粘性土中若土粒的结

6、合水膜厚度较厚时会阻塞土的孔隙降低土的渗透性。3 土的结构构造。天然土层通常不是各向同性的在渗透性方面往往也是如此。如黄土具有竖直方向的大孔隙所以竖直方向的渗透系数要比水平方向大得多。 层状粘土常夹有薄的粉砂层它在水平方向的渗透系数要比竖直方向大得多。4 水的粘滞度。水在土中的渗流速度与水的容重及粘滞度有关从而也影响到土的渗透性。3- 4.拉普拉斯方程适应于什么条件的渗流场【答】当渗流场中水头及流速等渗流要素不随时间改变时这种渗流称为稳定渗流 而拉普拉斯方程是指适用于平面稳定渗流的基本方程。3- 5.为什么流线与等势线总是正交的【答】在稳定渗流场中 取一微单元体并假定水体不可压缩 则根据水流连

7、续 原理 单位时间内流入和流出微元体的水量应相等即dqe=dqd从而得到 即为二维渗流连续方程 从中由数学知识可知流线和等势线正交。3- 6.流砂与管涌现象有什么区别和联系【答】在向上的渗流力作用下粒间有效应力为零时颗粒群发生悬浮、移动的现象称为流砂(土)现象。这种现象多发生在颗粒级配均匀的饱和细、粉砂和粉土层 中 一般具有突发性、对工程危害大。在水流渗透作用下 土中的细颗粒在粗颗粒形成的孔隙中移动 以至流失 随着 土的孔隙不断扩大 渗流速度不断增加 较粗的颗粒也相继被水逐渐带走 最终 导致土体内形成贯通的渗流管道 造成土体塌陷这种现象称为管涌。它多发生在 砂性土中且颗粒大小差别大3- 7.渗

8、透力都会引起哪些破坏【答】渗流引起的渗透破坏问题主要有两大类 一是由于渗流力的作用 使土体颗 粒流失或局部土体产生移动 导致土体变形甚至失稳 二是由于渗流作用 使水 压力或浮力发生变化 导致土体和结构物失稳。前者主要表现为流砂和管涌 后者 主要则表现为岸坡滑动或挡土墙等构造物整体失稳。3- 8、某渗透试验装置如图3-23所示。砂I的渗透系数ki 2 10 1cm/s;砂U的渗透系数k21 10 1cm/s，砂样断面积A=200cm2，试问：(1) 若在砂I与砂U分界面出安装一测压管，则测压管中水 面将升至右端水面以上多高？(2) 砂I与砂U界面处的单位渗水量 q多大？解：(1) k1 60 h

9、2 A k2匹A整理得L1L2k1(60 h2) k2h260k160 2 10 1h2TT 40cmk1 k22 10 11 101所以，测压管中水面将升至右端水面以上：60-40=20cmh21 403(2) q2 k2i2A k2- A 1 10 1200 20cm3/sL2403- 9、定水头渗透试验中，已知渗透仪直径D=75mm，在L=200mm渗流途径上的水头损失h=83mm，在60s时间内的渗水量 Q=71.6cm3，求土的渗透系数。解：kQLA h t71.6 2026.5 10 cm/s-7.52 8.3 6043-10、设做变水头渗透试验的黏土试样的截面积为30cm2，厚度

10、为4cm,渗透仪细玻璃管的内径为0.4cm，试验开始时的水位差145cm，经时段7分25秒观察水位差为100cm,试验时的水温为20T，试求试样的渗透系数0.424,解:kaIn h14In 145 1.4 10 5cm/sA(t2 t1)h230 4451003-11、图3-24为一板桩打入透水土层后形成的流网。已知透水土层深18.0m,渗透系数k 3 10 4mm/s，板桩打入土层表面以下9.0m，板桩前后水深如图中所示试求：、e各点的孔l£0m不透水层0m9(1) 图中所示a、b、c、d 隙水压力；(2) 地基的单位渗水量Ub 9.0W 88.2kPaUc18/ 9 14w81

11、37.2kPa解：(1) Ua 0 w 0kPaU d 1.0 W 9.8kPaU e 0 W 0kPa(2) q k i A 3 10 718 912 10 7m3/s9 24- 1 何谓土中应力它有哪些分类和用途【答】土体在自重、建筑物荷载及其它因素的作用下均可产生土中应力。一般来 说土中应力是指自重应力和附加应力。土中应力按其起因可分为自重应力和附加应 力两种。自重应力是指土体在自身重力作用下产生的尚未完成的压缩变形因而仍将产生土体或地基的变形。附加应力它是地基产生变形的的主要原因也是导致地基土的强度破坏和失稳的重要原因。土中应力安土骨架和土中孔隙的分担作用可精品文档 分为有效应力和孔隙

12、应力两种。土中有效应力是指土粒所传递的粒间应力。它是控 制土的体积 变形 和强度两者变化的土中应力。土中孔隙应力是指土中水和土中 气所传递的应力。4- 2 怎样简化土中应力计算模型在工程中应注意哪些问题【答】我们把天然土体简化为线性弹性体。即假设地基土是均匀、连续、各向同性 的半无限空间弹性体而采用弹性理论来求解土中应力。当建筑物荷载应力变化范围比较大如高层建筑仓库等筒体建筑就不能用割线代替曲线而要考虑土体的非 线性问题了。4- 3 地下水位的升降对土中自重应力有何影响在工程实践中 有哪些问题应充分考虑其影响【答】地下水下降 降水使地基中原水位以下的有效资中应力增加与降水前比较犹 如产生了一个

13、由于降水引起的应力增量它使土体的固结沉降加大故引起地表大面积沉降。地下水位长期上升如筑坝蓄水将减少土中有效自重应力。（1）、若地下水位上升至基础底面以上它对基础形成浮力使地基土的承载力下降。（2）、地下水位上升 如遇到湿陷性黄土造成不良后果塌陷 （3）、地下水位上升粘性土湿化抗剪强度降低。4- 4 基底压力分布的影响因素有哪些简化直线分布的假设条件是什么【答】基底压力的大小和分布状况与荷载的大小和分布、基础的刚度、基础的埋置 深度以及地基土的性质等多种因素。假设条件刚性基础、基础具有一定的埋深 依据弹性理论中的圣维南原理。4- 5 如何计算基底压力和基底附加压力两者概念有何不同【答】基地压力P

14、计算（中心荷载作用下）（偏心荷载作用下）基地压力 计算基地压力P为接触压力。这里的“接触”是指基础底面与地基土之间的接触这接触面上的压力称为基底压力。基底附加压力 为作用在基础底面的净压力。是基底压力与基底处建造前土中自重应力之差是引起地基附加应力和变形的主要原因。4- 6 土中附加应力的产生原因有哪些在工程实用中应如何考虑【答】由外荷载引起的发加压力为主要原因。需要考虑实际引起的地基变形破坏、 强度破坏、稳定性破坏。4- 7 在工程中如何考虑土中应力分布规律？【答】由于附加应力扩散分布他不仅发生在荷载面积之下而且分布在荷载面积相当大的范围之下。所以工程中（1）、考虑相邻建筑物时新老建筑物要保

15、持一定的净距其具体值依原有基础荷载和地基土质而定一般不宜小于该相邻基础底面高差的1-2倍（2）、同样道理当建筑物的基础临近边坡即坡肩时会使土坡的下滑力增加要考虑和分析边坡的稳定性。要求基础离开边坡有一个最小的 控制距离a. （3）、应力和应变时联系在一起的附加应力大地基变形也大反之地基变形就小甚至可以忽略不计。因此我们在计算地基最终沉降量时“沉降计算深度”用应力比法确定4- 8、某建筑场地的地层分布均匀，第一层杂填土厚1.5m, 17kN/m3;第二层粉质黏土厚4m，19kN/m3，Gs 2.73，31%，地下水位在地面下 2m深处；第三层淤泥质黏土厚 8m，18.2kN/m3，Gs 2.74

16、，41% ;第四层粉土厚3m，19.5kN/m3，Gs 2.72，27% ;第五层砂岩未钻穿。试计算各精品文档解：（1）求'WSVS WWSVS WGSWWW GS1Gs 1VWWs WwGS WGS WGs1由上式得：i29.19kN/m3 ,338.20kN/m ,49.71kN /m3,(2)求自重应力分布c1山11.51725.5kPac水山12h25.5 19 0.535.0kPac2c水24h'35.0 9.193.567.17kPac3c23 h367.178.20 8132.77kPac4c34 h4132.779.71 3161.90kPa4不透水层c4w 3

17、.5 8.0 3.0306.9kPa层交界处的竖向自重应力并绘出沿深度分布图4-9、某构筑物基础如图4-30所示，在设计地面标高处作用有偏心荷载 680kN，偏 心距1.31m，基础埋深为2m,底面尺寸为4mK 2m。试求基底平均压力p和边缘最大压力pmax,并绘出沿偏心方向的基底压力分布图 解：（1）全力的偏心距eriNIkN0.891mF Ge F 1.31设汁地面1.31 680e6804 2 2 20(2)Pmaxmin1 6eAl因为6e1l0.8911 1.337出现拉应力故需改用公式2 680p max13b e24 2 20301 kPa43 2 0.8912（3）平均基底压力

18、F G 1000125kPa (理论上)100010003 1.09 2150.3kPa 或Pmax2301T150.5kPa（实际上）4-10、某矩形基础的底面尺寸为 4mX2.4m,设计地面下埋深为1.2m （高于天然地 面0.2m）,设计地面以上的荷载为1200kN,基底标高处原有土的加权平均重度为 18kN/m3。试求基底水平面1点及2点下各3.6m深度M1点及M2点处的地基附加应力Z值解:(1)基底压力4 2.4 1.2 20 149kPaP0md 14918 1131kPa(3)附加应力M1点分成大小相等的两块亜1.82查表得C 0.108zM1 2 0.108 13128.31k

19、Pa2也 丄堰M 2点作延长线后分成2大块、2小块查表得l大块z6m,b2m,bc 0.143小块3.621.83.6m,b 2m,- b3.621.81.8查表0.1292 CM 2 P02( c大c小)P02 0.143 0.129131 3.7kPa4-11、某条形基础的宽度为 缘（P0） max=200kPa, （ p0） 及6m深度处的2m，在梯形分布的条形荷载（基底附加压力）下，边 min=100kPa，试求基底宽度中点下和边缘两点下各3m解:P。均200 1002150kPa中点下0.3963m 处 x 0m, z 3m,x 0,?1.5，查表得b b0.396 150 59.4

20、 kPa0.208得 表 查3z - boX - bm,6zm,oX处m631.2kPa0.208 150边缘，梯形分布的条形荷载看作矩形和三角形的叠加荷载3m处：矩形分布的条形荷载X0.5二b b21.5，查表c矩形0.334z矩形0.334 10033.4kPa三角形分布的条形荷载33 1.5，查表 t120.0734, t2 0.0938z 三角形 10.0734*1007.34kPaz 三角形 20.0938* 1009.38kPa所以，边缘左右两侧的z为z1 33.4 7.3440.74kPaz2 33.4 9.38 42.78kPa6m处：矩形分布的条形荷载b 0.吒f 3，查表c

21、矩形0.198z 矩形 0.198 10019.8kPa三角形分布的条形荷载-10匸6 3，查表 t1 0.0476, t2 0.0511b b 2z 三角形 10.0476*1004.76kPaz 三角形 20.0511* 1005.11kPa所以，边缘左右两侧的z为z119.8 4.76 24.56kPaz219.8 5.1124.91kPa5- 1 通过固结试验可以得到哪些土的压缩性指标如何求得？【答】 压缩系数，压缩指数，压缩模量，压缩系数，压缩指数，压缩模量。5- 2 通过现场静载荷试验可以得到哪些土的力学性质指标？【答】 可以同时测定地基承载力和土的变形模量。【答】土的弹性模量是指

22、土体在侧限条件下瞬时压缩的应力应变模量。他的变形包括了可恢复的弹性变形和不 可恢复的残余变形两部分。而室内固结实验和现场载荷试验都不能提供瞬时荷载， 它们得到的压缩模量和变形模量时包含残余变形在内的。和弹性模量由根本区别。5- 4 试从基本概念、计算公式及适用条件等方面比较压缩模量、变形模量与弹 性模量它们与材料力学中杨氏模量有什么区别？【答】土的压缩模量 的定义是土在侧限条件下的竖向附加应力与竖向应变之比值。 土的压缩模量是通过土的室内压缩试验得到的。土的变形模量的定义是土体在无侧限条件下的应力与应变的比值。土的变形模量时现场原位试验得到的土的压缩模 量和变形模量理论上是可以换算的。但影响因

23、素较多不能准确反映他们之间的实际关系。土的弹性模量的定义是土体在无侧限条件下瞬时压缩的应力应变模 量。土的弹性模量由室内三轴压缩试验确定。5- 5 根据应力历史可将土层分为那三类土层？试述它们的定义。【答】正常固结土层：在历史上所经受的先期固结压力等于现有覆盖土重。超固 结土层：历史上曾经受过大于现有覆盖土重的先期固结压力。欠固结土层：先期固结压力小于现有覆盖土重。5- 6 何谓先期固结压力？实验室如何测定它？【答】天然土层在历史上受过最大固结压力（指土体在固结过程中所受的最大竖 向有效应力）称为先期固结压力，或称前期固结压力。先进行高压固结试验得到 e lgP曲线，用卡萨格兰德经验作图法求得

24、。5- 7 何谓超固结比？如何按超固结比值确定正常固结土？【答】在研究沉积土层的应力历史时通常将先期固结压力与现有覆盖土重之比值定义为超固结比。5- 8何谓现场原始压缩曲线？三类土的原始压缩曲线和压缩性指标由实验室的测定 方法有河不同？【答】现场原始压缩曲线是指现场土层在其沉积过程中由上覆盖土重原本存在的压 缩曲线 简称原始压缩曲线。室内压缩试验所采用的土样与原位土样相比由于经历了卸荷的过程而且试件在取样、运输、试件制作以及试验过程中不可避免地要 受到不同程度的扰动因此土5- 3室内固结试验和现场载荷试验都不能测定土的弹性模量？为什么？【答】样的室内压缩曲线不能完全代表现场原位处土样的孔隙比与

25、有效应力的关 系。施黙特曼提出了根据土的室内压缩试验曲线进行修正得到土现场原始压缩曲 线。6- 11、某矩形基础的底面尺寸为 4mx 2m天然地面下基础埋深为1m设计地面高 出天然地面0.4m,计算资料见图6-33 （压缩曲线用例题6-1的）。试绘出土中竖向 应力分布图（计算精度；重度（kN/m5）和应力（kPa）均至一位小数），并分别按 分层总和法的单向压缩基本公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降量（Po 0.75 fak ）o解：1、分层总和法单向压缩基本公式(1) 求Ws Vs wVs Vs wG S W WVWs WwGs WW Gs 1G s w Gs 1Gs 1又已知，粉质黏土的

26、 19.1kN/m3， Gs 2.72，31%和淤泥质黏土的18.2kN /m3，Gs 2.71，40%所以分别为9.2kN/m3和8.2kN /m3（2）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚4m,第二层淤泥质黏土未钻穿, 分层厚度取1m。均处于地下水位以下,（3）地基竖向自重应力c的计算0点：C18 10.425.2kPa1点：C25.29.2 134.4kPa2点：C34.49.2 143.6kPa3点：c43.69.2 152.8kPa4点：c52.88.2 161.0kPa5点：c61.08.2 169.2kPa6点：c69.28.2 177.4kPa（4）地基竖向附加应力z的计算基础及其

27、上回填土的总重G GAd20 4 2.51.4280kN基底平均压力p匕G 920 2802.5 4120kPa基底处的土中附加应力P°P C012025.294.8kPa计算基础中心点下由基础荷载引起的附加应力z，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷载的公共角点，其长宽比l/b 2/1.25 1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、6m各计算点的z 。占八、l/bz/mz/bcz01.6000.25094.811.610.80.21581.521.6 :21.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.26

28、1.664.80.02911.0(5) 地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1(6) 地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。(7) 地基压缩层深度的确定按 z 0.2 C 确定深度下限：5m 深处 0.2C 0.2 69.213.84kPa，15.2 13.84kPa,不够6m深处 0.2 c0.2 77.415.48kPa1115.48kPa，可以。占八、深度自重应力附加应力自重平均附加平均0025.294.811.034.481.529.888.222.043.653.139.067.333.052.833.448.243.344.061.022.056.927.755.

29、069.215.265.118.666.077.411.073.313.1(8)基础的最终沉降量如下:sinSi133 2719 107 6102mm表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量2、规范修正公式计算(分层厚度取 1m)(1)计算Po自重+附加曲线压前e1'压后e2'沉降量118.0土样0.8210.76133106.34-10.8180.7692791.50.8080.7741984.6土样4-20.8000.7821083.70.7960.783786.40.7910.7816同分层总和法一样，Po Pco 12025.294.8kPa(2)分层压缩模量的计算分层深

30、度01.0自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1'压后e2i压缩模量29.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6土样4-20.8000.7822.775.065.118.683.70.7960.7832.576.073.3910.7812.35（3）计算竖向平均附加应力系数当 z=0 时，z =0计算z=1m时，基底面积划分为四个小矩形，即4 2.52 1.25 *4l/b 2/1.25 1.6，z

31、/b 1/1.250.8，查表6-5有0.2395基底下1m范围内 4* 0.23950.958详见下表。Z(m)l/bz/bz(z )i-( z )MEsi1s i1Si580.9580.9582.6834343161.66320.70512.502761 0282.10840.4452.3018799882.39520.2872.77108951.64.00.51762.5880.193 n2.577965442.72640.1382.356102（4）确定计算深度由于周围没有相邻荷载，基

32、础中点的变形计算深度可按下列简化公式计算:Zn b 2.5 0.4lnb2.5 2.5 0.4ln 2.55.3m（5）确定s计算Zn深度范围内压缩模量的当量值：P0Znn 00nEsA/A/Esi1P0 Z 100P0Z22Z11p0ZnnZn1 n 1Es2Esn0.9580.70520.44520.28680.19280.1384p02.672.572.35查表(当 P00.75 fak 时）得：s1.1（6）计算地基最终沉降量s1sssnsi'1.1 102112mmp0 2.7264i 12.55MPa6- 12、由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层

33、 产生梯形分布的竖向附加应力，该层顶面和底面的附加 应力分别为；240kPa和z' 160kPa，顶底面透水（见 图 6-34）， 土 层 平 均k 0.2cm/年，.e 0.88，a 0.39MPa 1，ES 4.82MPa。试求：该土层的最终沉降量；当达到最终沉降量之 半所需的时间；当达到120mn沉降所需的时间；如 果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到 120mn沉降所需 的时间。解：求最终沉降3a u 0.39 10240 160s； H1 e10.882400166mm Ut乞50%（双面排水，分布1）s查图6-26得 Tv0.2k1 e Cva W0.2 1 0.8810 2

34、0.39 10 3 100.964m2 /年Cvt所以tT/H0.20.9640.83（年） 当st 120mm时Ut生s72% 查图 6-26 得 TV 0.42220.42-tT/H221.74（年）Cv0.964 当下卧层不透水，st 120mm时与比较，相当于由双面排水改为单面排水，即-1.74 年，所以 .t 1.74 4 6.96年47- 8、某土样进行直剪试验，在法向压力为100、200、300、400kPa时，测得抗剪强度f考分别为52、83、115、145kPa,试求：（a）用作图法确定土样的抗剪强度指标c和；（b）如果在土中的某一平面上作用的法向应力为260kPa,剪应力为

35、92 kPa,该平面是否会剪切破坏？为什么？抗剪强度（kPa）一 1820解.法向应力（kPa）（a） 用作图法土样的抗剪强度指标 c=20kPa和180（b）f tg c 260tg18020 104.5kPa92kPa f 所以，为破坏。7- 9、某饱和黏性土无侧限抗压强度试验的不排水抗剪强度Cu 70kPa，如果对同一土样进行三轴不固结不排水试验，施加周围压力3 150kPa，试问土样将在多大的轴向压力作用下发生破坏？解：1321 2cu 32 70 150 290kPa破坏时的孔隙水压力为Uf，两（b）试件U破坏面上的法向7-10、某黏土试样在三轴仪中进行固结不排水试验,个试件的试验结

36、果为：试件I:3200kPa, 1 350kPa,Uf 140kPa试件U:3400kPa, 1 700kPa,uf 280kPa试求：（a）用作图法确定该黏土试样的cCu, cu和c ,有效应力和剪应力；（c）剪切破坏时的孔隙水压力系数抗剪强度60 120 200210350 400420（kPa）解:700法向应力(kPa)(a)用作图法确定该黏土试样的Ccu0, cu 16 和 c 0,3401313cos2 f2 2421 42Lcos22245竺 186.12kPa2420120sin(2 620)124.36kPa(c)在固结不排水试验中,U30，于是u u1 A 1280 140

37、7003504002000.937-11、某饱和黏性土在三轴仪中进行固结不排水试验，得c0,'280，如果这个试件受到1 200kPa和3 150kPa的作用，测得孔隙水压力100kPa，问该试件是否会破坏？为什么?解：1极限28°150 100 tg2 450 2138.49kPai实际200 100 100kPa1实际1极限，所以，不会破坏。0, cu 20kPa，对300，如果试样在7-12、某正常固结饱和黏性土试样进行不固结不排水试验得同样的土进行固结不排水试验，得有效抗剪强度指标c 0,3tg 2 450 型2 2解得：1 60kPa, 3 20kPa抗剪强度(kP

38、a)乂 300/ 1 0204060法向应力(kPa)不排水条件下破坏，试求剪切破坏时的有效大主应力和小主应力解:3 4017-13、在7-12题中的黏土层，如果某一面上的法向应力突然增加到200kPa,法200kPa时，瞬间相当于不排水条件这时0 ,任何面的抗剪强度均为Cu 20kPa当t 时,200kPa，相当于排水条件向应力刚增加时沿这个面的抗剪强度是多少？经很长时间后这个面抗剪强度又是 多少？ 解：当IIrt该面 f 必然满足 f tg 200 tg30115.47kPa7-14、某黏性土试样由固结不排水试验得出有效抗剪强度指标c 24kPa, ' 220，如果该试件在周围压力

39、 3200kPa下进行固结排水试验至破坏，试求破坏时的大主应力1。解:2 013tg 452200tg 2 450 2|-' 02c tg 45y 222。2 24 tg 450510.76kPay 219kN /m3，8- 5、某挡土墙高5m，墙背直立、光滑、墙后填土面水平，填土重度300， c 10kPa，试确定：（1）主动土压力强度沿墙高的分布；（2）主动土压力的大小和作用点位置。解：在墙底处的主动土压力强度按郎肯土压力理论为a H tan2 45019 5 tan2 45°2c tan 4502 23002230。10 tan 45020.12kPa2主动土压力为EaH2 tan24502cH tan 45°2c21219 52 tan2 4502 10 5tan450 30篦