住宅楼外脚手架专项方案

1、xxxxxxxx4#、5#、6#、7#、8#、9# 住宅楼脚手架专项施工方案xxxx 脚手架专项施工方案会签一览表 工程名称xxxx4#、5#、6#、7#、8#、9#楼建设单位xxxx监理单位xxxx施工单位xxxx分包单位 分包单位案编制人：审核意见： 年 月 日审批意见： 年 月 日编 制 说 明一、编制方案执行的规范：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）【2002版】2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、混凝土结构设计规范4、钢结构设计规范二、使用材料执行的标准1、直缝电焊钢管（GB/T13793）标准2、碳素结构钢（GB/700）标准三、外架

2、质量执行标准1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）四、参考资料 1、建筑结构设计规范大全 2、建筑施工手册目 录 表一、工程概况二、脚手架搭设方式三、施工准备四、脚手架材料的选用五、脚手架质量标准六、安全生产措施及操作人员的要求七、外架基础的处理八、脚手架搭设方法九、落地式钢管脚手架的设计计算十、悬挑式钢管脚手架的设计计算十一、脚手架检查与验收十二、脚手架的维修与保护十三、脚手架拆除要求十四、应急预案十五、搭设人员的证件 外 架 搭 设 施 工 方 案一、工程概况工程名称：xxxx4#、5#、6#、7#、8#、9#建设单位：xxxx监理单位：xxxx 施工单位：xxxx外架分包单位： 4

3、#、5#、6#楼为18+1层建筑物，室内外高差为0.3m，每层层高均为2.9m，檐口高度为55.1m，脚手架搭设高度为55.1+0.3+1.5=56.9m。7#、8#、9#建筑物为18+1层，椭圆形，室内外高差为0.3m,地上层高均为2.9m，檐口高度55.1m，脚手架搭设高度为55.1+0.3+1.5=56.9m。二、搭设方式根据施工现场实际情况，外脚手架搭设分一次落地架和二次悬挑架，搭设高度分别为：1、落地架：采用常规落地式脚手架搭设至七层顶，搭设高度为0.3+2.9m×7=20.6m，2、悬挑架：第一次：外架从七层顶采用槽钢悬挑式钢管脚手架搭设至十四层顶，搭设楼层高度为2.9&

4、#215;7=20.3m。（实际外架搭设高度20m，计算按20.3m计算）第二次悬挑从十四层顶采用槽钢悬挑式钢管脚手架搭设至顶层，搭设楼层高度为2.9×6+1.5=18.9m。在七层、十四层各设一道平网。3、为了预防高坠事故和人员来往的安全，故在悬挑层分别用多层板做一次封闭。4、悬挑槽钢选用16a槽钢。三、施工准备1、单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底。2、对搭设脚手架所用钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。四、脚手架材料的选用1、钢管选用现行国家标准直缝

5、电焊钢管（GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GBT700）中Q235A级钢的规定。采用的钢管类型应为国家标准48×3.5，但考虑到市场材料供应与材料锈蚀程度偏差，计算时可按48×3.0，以确保安全。2、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。使用前应进行质量检查，当螺栓扭紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，出现滑丝的螺栓应更换。3、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。4、外架外侧应用垂直安全立网围护，安全网

6、是用来防止人，物坠落或用来避免、减轻坠落或物击伤害的网具，分别由网体、边绳、系绳、筋绳相组成。规格型号为6m长×1.8m宽。并应经过建设部及劳动部通过签定的合格产品。5、安全网随外架搭设而张挂，用不小于18号的镀锌铁丝穿入网四周的绑扎孔，与上、下横杆绑扎牢固，两网拼接处应采用同样镀锌铁丝穿过绑扎孔互相拼接，不允许留缝或扎结不全，立网应绷紧。五、脚手架质量保证措施脚手架要保证横成向，纵成方，立杆杆身垂直。搭接处交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均要符合规范要求。架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。六、安全生产措施及操作要求

7、（一）安全生产措施1、参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。2、架子搭设前应向施工人员进行书面技术，安全交底，并由负责人签名后方可进行搭设。3、架子工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。4、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，并悬挂安全警示标牌。5、遇有大雾，大雨，大雪和六级以上大风天气，严禁在架上进行高处作业。6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。（二）操作要求1、操作人员岗前必须经过三级教育，并持有效证件上岗，对患有高血压，心脏病及不适合高空作业的人员禁止雇佣上岗作业。2、操作人员上岗时必须配带安全帽，系好安全带，穿工

8、作服装,及穿软底防滑鞋。3、认真听从施工单位指挥安排，对于现场机电不要随意乱动。4、不准在架体上嬉笑打闹，不准在外架上趟坐休息。5、与其它作业人员之间要和谐相处，不准与他人打架斗殴。6、下班时应收集好工具材料，做到工完、料尽、场地清。七、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架的牢固，稳定，安全性，必须对基础采用3：7灰土分层、平整、夯实。根据本工程的实际情况，建筑物的基础四周自然地面及护坡均以浇筑C20砼层20cm厚，向外有不小于1:0.05排水坡度，四周设15cm×15cm的排水沟，在四角有60cm×60cm×100cm积水坑，并备好排水机械，做好有组织排水，严禁基础

9、有积水现象出现。八、脚手架搭设方法1、落地架：本工程立杆横向间距0.80m，纵向间距1.5m，步距1.80m，内立杆距墙面距离应为0.20m。悬挑架：本工程立杆横向间距0.80m，纵向间距1.5m，步距1.80m，内立杆距墙面距离应为0.20m。2、脚手架搭设流程为：A、落地架：铺12#槽钢或4.5cm厚木板放置纵向扫地杆横向扫地杆逐根竖立立杆随即与扫地杆扣紧第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）第一步纵向水平杆第二步横向水平杆（大横杆在下，小横杆在上）加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三步纵向水平杆、横向水平杆连墙件防护栏杆剪刀撑铺设竹笆挂密目网接立杆加设剪

10、刀撑。B、悬挑架：放线以便确定悬挑杆件U型环定位予埋悬挑杆件定位杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向槽钢摆入纵向扫地杆逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）安装第三、四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆安装横向斜撑接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从二步架起等距设置一道栏杆（0.6m-1.2m）至顶层。3、纵、横向扫地杆的搭设A、脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应

11、采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。B、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差不应大于1m，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；B、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；C、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接；5、纵向

12、水平杆纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接时扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头的中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接时搭接长度不应小于1m，应等间距用3个旋转扣件固定。6、横向水平杆在主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。7、剪刀撑、横向斜撑的搭设A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑

13、角度在45度60度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、上料台口处两侧开口架横向斜撑由下向上连续设置。8、连墙件的设置A、本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：在混凝土内预埋35cm长的钢管，并保留15cm在混凝土面上，然后再用钢管和扣件与架体连接。B、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm。一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(两步)C、剪力墙部位：在剪力墙内预留20cm长P

14、VC管，再用钢管穿过PVC管用钢管拉结外架立杆上，剪力墙内侧加扣件固定。9、竹笆片的铺设：竹笆脚手板应满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用14#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。10、挑网：在悬挑层设置挑网。本工程采用长6m、宽3m，网眼为5cm的水平安全网，每块支好的安全网能承受不小于1600N的冲击荷载，并在平网上加设一层密目网，将密目网固定在平网上，以防止细小的坠落物伤人。平网设置方法：当高层建筑施工采用悬挑脚手架时，在每个悬挑处沿建筑物四周安置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层施工

15、坠落物的缓冲和防护要求。张设水平网外水平杆比内水平杆高800mm，水平杆搭接不应少于3个转扣，每3m设置一道斜杆，斜杆和水平杆都必须要用6m的钢管。每个系绳必须与内外水平杆栓牢，用系绳将两网的边绳连接起来。在水平网处增加连墙件，水平网在斜杆的支点或平面连墙件按2跨设置，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物应及时清理。11、防护棚A、因施工需要，搭设防护棚进行双层防护。一层防护棚高4.5m，立杆搭设长度为10m,宽度为6m,两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔1m设一根横向填芯杆；二层防护棚高度在一层高

16、度0.6m处，每隔0.3m设一根横向填芯杆。B、防护棚两侧用密目网作防护，采用双层竹笆铺设，以防坠物。12、防电避雷措施: 在建筑设计中，随着建筑主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以要在架体上东南西北四面设置一至两个点，大的建筑物每隔30m部位增加一个防雷点，用直径大于12MM的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖向钢筋焊接起来（焊接长度应大于接地直径的6倍）。是架体良好的接地，使冲击电阻值不大于30欧姆，从而达到防雷的目的，或与建筑物上的避雷带连接防雷电。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。13、临边与洞口的防护：防护栏杆必须

17、自下而上用安全网封闭，栏杆的下边必须设置严格。当临边的外侧在临边街道时，除防护栏外，敞口立面必须满挂安全网或搭设防护棚作全封闭处理。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下张挂安全网，或满铺竹笆。洞口应根据具体情况采取相应的防护栏杆、加盖件、张挂安全网等措施。小于0.8m×0.8m用木板封闭，大于0.8m×0.8m用钢管搭设，间距为0.2m，用木板、竹笆或平网封闭，同时张贴安全警示标志，除设置防护措施与安全标志外，夜间施工应设置警示灯，特备是对安全事故比较易发生的洞口进行防护，主要与电梯井、通风井、管道口、门窗洞口、烟道井等等要做到防护，同时还要检查洞口的防护措施确保施工安全。14

18、、电梯井处的防护：电梯井层层用20×20钢筋网片防护,上面铺竹笆。立面防护：焊工具式门高度为1.5-1.8m（如图示）15、空调板处理：空调板应采取预留空洞形式，是架体内立杆离墙为0.2m，确保使用双立杆，避免出现单立杆现象。九、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。落地架立杆下采用12#槽钢或4.5cm厚木板铺设，落地架搭设高度为20.6m，根据国家规范符合要求，不进行计算。十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书1、悬挑采用16a#槽钢作悬挑梁，悬挑槽钢后端用16圆钢固定在混凝土板上，槽钢穿过锚卡并用木楔塞牢。悬挑层底

19、部用木板封实。2、在悬挑槽钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在16a#槽钢上，立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m，外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比应达到1：2的比例外架满足要求，槽钢口要侧放，其立杆必须搭放在16a#槽钢上，悬挑端头需离墙20cm焊25的20cm高钢筋做立杆固定点，再间隔800mm焊第二个立杆固定点，以便搭设脚手架。3、悬挑主梁选用16a#槽钢4.5m（转角处、楼梯处）、6m（阳台处）长。4.5m长槽钢转角处外挑1.5m，锚固端长3m；正常部位外悬挑1.2m，锚固端长3.3m; 6m长槽钢阳台悬挑部位为2.7m(包括阳台长度1.5m)，锚固端长为3.3m。4、阳台与主结构主

20、梁部位钢挑梁的接触点在悬挑时必须加设木垫使悬挑端高于内置端，以免在钢挑梁受力时向下弯曲导致外架荷载传递到悬挑阳台上。转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方设置纵向槽钢联梁与横向挑梁焊接接牢固，用于固定悬挑架体的内外立杆。5、作为安全储备，悬挑端用Ø12.5的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉，对于阳台及转角处悬挑端过长部位分别用两根钢丝绳（钢丝绳采用6×19+1，公称抗拉强度1550Mpa）拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，阳台处外立杆处槽钢底部钢丝绳作为支撑卸荷，采用两道双股Ø12.5的钢丝绳。内立杆处槽钢底部钢丝绳作为保险绳(见示意图)。楼面梁内预埋

21、双16圆钢的吊环，悬吊处大横杆与立杆用双扣件连接。每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用绳卡收紧，钢丝绳与吊环连接部位，防止钢丝绳磨切，故在其上加皮套套住。6、在每根悬挑槽钢锚固端楼板内预埋二道圆钢16的钢筋锚卡，预埋锚卡处楼板必须是双层配筋，配筋量不小于双向Ø8150，两道锚卡间距200mm。此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（即楼板封口梁处）再预埋一根圆钢16的钢筋锚卡。常规部位计算： 采用16a槽钢悬挑普通部位的验算（取搭设高度20.3米）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-

22、2001）。计算参数：双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨平楼层，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工，脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15KN/m,安全网荷载取0.005kN/m2脚手板下大横杆在小横杆上面，且主节点间增加两根大横杆。基本风压为0.35kN/m2，高度变化系数2.380，体型系数1.128。悬挑水平钢梁采用16a号

23、槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。一、大横杆的计算、 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×

24、;0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316×10

25、6/4491.0=70.365N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支

26、梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷

27、载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/3=0.489kN.m =0.489×106/4491.0=108.955N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.004/(384&

28、#215;2.060×105×107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.078mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.088mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规

29、范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达4

30、0-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×20.300=2.172kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×6×1.500×(0.800+0.200)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手

31、板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×6/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×20.300=0.152kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.674kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.6

32、00kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定101.65m、80m采用：Uz = 2.380、1.950； Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.950×1.128 = 0.539kN/m2。= 0.7×0.350×2.380×1.128 = 0.65

33、8kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.674+0.85×1.4×3.600=8.693kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.674+1.4×3.600=9.449kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立

34、杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.658×1.500×1.800×1.800/10=0.380kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.449kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3

35、.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9449/(0.19×424)=117.588N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.693kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

36、 k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.380kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8693/(0.19×424

37、)+380000/4491=192.882N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.658kN/m2； = 0.539kN/m2 Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.9×3=8.7m2；=2.9×1.5=4.35m2 N

38、o 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 4.01kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.01kN = 6.565kN = 11.565kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 84.157kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 先预埋PVC管，再用钢管穿过PVC管用钢管拉结外架立杆上，内侧加扣件固定。经过计算得到 Nl = 11.565kN、9.01

39、kN大于扣件的抗滑力8.0kN，80米以下采用二步二跨设置，80米以上采用二步一跨平楼层设置，都采用双扣件，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 3300mm，ml = 200mm，m2 = 1000mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.

40、30cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.45kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m k=1.20/3.30=0.36 kl=0.20/3.30=0.06 k2=1.00/3.30=0.30 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=22.967kN 支座反力 RB=-3.140kN 最大弯矩 MA=11.487kN.m 抗弯计算强度 f=11.487×106/(1.05×108300.0)=101.017N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm

41、2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.67+3.60=7.27kN 水平钢梁自重计算荷载 q=21.95×0.0001×7.85×10=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=8.259mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2400.0/400,采用提高预拱度的设置，故满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570&

42、#215;10.0×63.0×235/(1000.0×160.0×235.0)=2.24 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.944 经过计算得到强度 =11.49×106/(0.944×108300.00)=112.32N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.140kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

43、 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=3140×4/(3.1416×50×2)1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。采用16a#槽钢悬挑特殊部位的验算（取搭设最高度20.3米）A、转角、楼梯悬挑部位的验算双排脚手架，搭设高度20.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.28米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0。

44、施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0200，体型系数1.1280。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 一、

45、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100/3=0.055kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.100/3=1.100kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.100=1.540kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度

46、) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.112+0.10×1.540)×1.5002=0.367kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.112+0.117×1.540)×1.5002=-0.431kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.431×106/4491.0=95.886N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,

47、满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.055=0.093kN/m 活荷载标准值q2=1.100kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.093+0.990×1.100)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.627mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利

48、荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100×1.500/3=0.083kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.500/3=1.650kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.083+1.4×1.650=2.478kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩

49、计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.1002/8+2.478×1.100/3=0.916kN.m =0.916×106/4491.0=203.877N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1100.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.083+1.650=1.790kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1790.100×110